CC BY
42
УДК 621. 436 ГРНТИ 30.17.33
ПОРШНЕВОЙ ГАЗОВЫЙ ДВИГАТЕЛЬ С САМОДЕЙСТВУЮЩЕЙ СИСТЕМОЙ ГАЗОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ ДЛЯ ГИБРИДНОЙ СИЛОВОЙ УСТАНОВКИ
В.С. Калекин, Д.В. Калекин, А.А. Смолин Филиал Военной академии материально-технического обеспечения имени генерала армии А.В. Хрулева в г. Омске Россия, 644098, г. Омск, 14-й военный городок
Авторы предлагают поршневые газовые двигатели нового типа, в которых сложная принудительная система механизма газораспределения заменена самодействующими клапанами. Приведены основные пути экспериментального и теоретического исследования, в результате которых предложен рациональный рабочий процесс прямоточных поршневых пневмодвигате-лей с наименьшими удельными затратами, установлены параметры наименьшего удельного расхода сжатого воздуха. Показано, что при работе пневмодвигатель на сжатом воздухе может не уступать по удельным показателям современным зарубежным и отечественным образцам поршневых пневмодвигателей, а удельный расход воздуха, пересчитанный на нормальные условия, может составлять не более 0,8—1,2 (м3/мин)/кВт.
Ключевые слова: поршневой газовый двигатель, расход сжатого воздуха, экономичность, малогабаритность, конструкция силовой установки.
RECIPROCATING GAS ENGINE WITH THE AUTOREVERSE GAS DISTRIBUTION SYSTEM FOR THE HYBRID POWER-PLAN
V.S. Kalekin, D.V. Kalekin, A.A. Smolin
Omsk Branch of Khrulev Military Academy of Logistics and Transport
Russia, 644098, Omsk, voenny gorodok, 14
The authors offer reciprocating gas engines of a new type with automatic valves instead of the complicated plenum system of the gas distribution mechanism.
The article describes the main ways of experimental and theoretical research as a result of which a rational working process of direct-flow piston-like air engines with the smallest unit costs are offered and the parameters of the smallest discharge intensity of pressed air are set. The authors show that during the work the air engine on the pressed air can be equal to modern foreign and national samples of piston air engines in terms of specific indicators, and the relative blowing rate scaled for normal conditions makes no more than 0,8—1,2 (m3/min.)/kWt.
Keywords: reciprocating gas engine, compressed air consumption, efficiency, small size, construction of a power-plant.
Введение. Проблема создания мощного, но в то же время малогабаритного, высокоэкономичного и надежного двигателя — одна из важнейших в развитии военной техники. Повышение топливной экономичности и тягово-скоростных характеристик военных
гусеничных и колесных машин возможно благодаря применению в них гибридных силовых установок.
Основными компонентами гибридной силовой установки подвижных средств являются тяговые двигатели и источники энергии.
В качестве тяговых двигателей, как правило, применяют двигатели внутреннего сгорания (ДВС) в сочетании с электродвигателями, или ДВС с поршневыми пневмодвигателя-ми, или электродвигатели в сочетании с поршневыми пневмодвигателями. Возможно также одновременное сочетание ДВС с электродвигателями и поршневыми пневмод-вигателями. Положительный эффект от их применения в каждом отдельном случае может быть достигнут благодаря комбинации сильных сторон электродвигателей, пневмо-двигателей и ДВС при различных режимах движения транспортного средства.
Поршневые двигатели, использующие энергию предварительно сжатых, сжиженных газов, инертных по отношению к окружающей среде и биосистемам, в настоящее время у нас и за рубежом находят применение при разработке и создании экологически чистых двигателей в составе комбинированных силовых установок [1]. Пневмодвигатели, применяемые в подобных силовых установках, как правило, выполняют на базе поршневых двигателей с принудительным газораспределением. Система принудительного газораспределения обладает рядом существенных недостатков: сложностью конструктивного исполнения, повышенным механическим трением, невысокой надежностью и другими.
Эти недостатки могут быть исключены путём создания и разработки принципиально новых конструкций поршневых двигателей, отличающихся простотой конструкции, небольшой металлоёмкостью, эффективностью работы, повышенной надёжностью. Перечисленным требованиям отвечают поршневые газовые двигатели нового типа, в которых сложная принудительная система механизма газораспределения заменена самодействующими клапанами [2,3].
Конструкция и принцип работы силовой установки и газового двигателя. На рис. 1—3 приведена силовая установка с приводным двигателем и поршневым пневмод-вигателем с самодействующей системой газораспределения.
Гибридная силовая установка, приведённая на рис. 1 и 2, включает в себя приводной двигатель — 1, муфту — 2, трансмиссию — 3, приводные колёса — 4, поршневой пневмодвигатель — 5, муфту — 6, зубчатую или иную передачу — 7, баллон низкого давления — 8, баллон высокого давления — 9, газовый редуктор —10.
Поршневой пневмодвигатель (рис.3) [4] содержит цилиндр — 11, поршень — 12, связанный с кривошипно-шатунным механизмом (на
чертеже не показан), в стенках цилиндра (11) выполнены выхлопные окна — 13. В крышке (14) цилиндра (11) располагаются нормально открытый впускной — 15 и закрытый выпускной — 16 — клапаны, впускной штуцер — 17.
Рис. 1. Гибридная силовая установка на один вал ведущих колес 8 10 _9_
Рис. 2. Гибридная силовая установка на два вала ведущих колеса
^^Г-в ООО
Рис. 3. Поршневой пневмодвигатель с самодействующими клапанами гибридной силовойустановки
Впускной нормально открытый клапан включает в себя ограничитель — 18 с возмож-
ностью перемещения, например по резьбе, относительно крышки (14) и впускного штуцера (17), запорный элемент — 19, пружину — 20. Выпускной нормально закрытый клапан содержит запорный элемент — 21 с пружиной — 22.
Силовая установка транспортного средства и поршневой пневмодвигатель работают следующим образом. При работе приводного двигателя (1) (ДВС или электродвигатель) транспортного средства (рис.1, 2) мощность на приводные колёса (4) передаётся через подключённую муфту (2) и трансмиссию (3), через передачу — 7. При подключённой муфте (6) часть мощности приводного двигателя
(I) передаётся поршневому пневмодвигате-лю (5), работающему в режиме компрессора.
Атмосферный воздух в этом случае поступает через выхлопные окна (13) (рис.3) цилиндра (11), при нахождении поршня (12) в районе нижней мёртвой точки. При перемещении поршня (12) в направлении к верхней мёртвой точке, после перекрытия поршнем выхлопных окон (13), сжимает поступивший атмосферный воздух в цилиндр
(II). При превышении давления воздуха в цилиндре (11), давления в крышке (14) цилиндра открываются закрытые впускной (15) и выпускной (16) клапаны. Сжатый воздух в цилиндре (11) из крышки (14) через штуцер (17) поступает в баллон низкого давления (8). В режиме компрессора поршневой пневмодвигатель также работает в случае торможения силовой установки транспортного средства поршневым пневмодвигате-лем (5).
В режиме пневмодвигателя силовая установка транспортного средства работает следующим образом. Сжатый воздух из баллона давления (9) через газовый редуктор (10) поступает в баллон низкого (рабочего) давления (8) и через впускной штуцер (17) в крышку (14) цилиндра (11) (впускной клапан (15) при этом открыт, а выпускной клапан (16) закрыт); происходит впуск газа в цилиндр (11) через нормально открытый впускной клапан (15). Поршень (12) при этом начинает движение от верхней мертвой точки (ВМТ) к нижней мертвой точке (НМТ). При нарастании перепада давлений на запорный элемент (19) пружина (20) сжимается, и клапан закрывается. Поступивший в цилиндр воздух продолжает оказывать давление на поршень (12) и при его перемещении расширяется с совершением внешней работы. При открытии торцевой
поверхностью поршня (12) выхлопных окон (13) происходит выхлоп и выталкивание отработанного воздуха в атмосферу. Открытые поршнем (12) выхлопные окна (13) в продолжение его движения к НМТ способствуют освобождению цилиндра от отработанного воздуха. При обратном движении поршня к ВМТ давление в цилиндре (11) после закрытия поршнем выхлопных окон (13) растет за счет сжатия оставшегося воздуха в цилиндре. При превышении давления воздуха в цилиндре (11) над давлением в крышке (14) цилиндра запорные элементы впускного (19) и выпускного (21) клапанов открываются, и при дальнейшем приближении поршня к верхней мёртвой точке происходит выталкивание сжатого при обратном ходе поршня воздуха из цилиндра (11) в крышку (14) через штуцер (17) в баллон низкого давления (8). Затем цикл повторяется.
Для обеспечения эффективной работы пневмодвигателя при постоянном давлении на входе и меняющейся внешней нагрузке положение запорных элементов впускного (19) клапана относительно крышки (14) цилиндра изменяется перемещением ограничителя подъёма (18).
С экологических позиций влияния на окружающую среду в качестве рабочего тела силовой установки с поршневым газовым двигателем может быть использован запас сжатого воздуха, жидкого азота, переведённого в газовое состояние в специальном теплообменнике, продукты сгорания водорода в специальной камере. При работе на сжатом воздухе силовую установку комплектуют двумя баллонами, соединёнными газовым редуктором. Один баллон предназначен для создания запаса сжатого воздуха с давлением порядка 30 МПа, второй — с давлением до 1,0 МПа для функционирования пневмо-двигателя.
Экспериментальная установка. Для проведения экспериментальных исследований был разработан экспериментальный стенд и однорядный прямоточный пневмодвигатель на базе вертикального поршневого компрессора с диаметром цилиндра 60 мм, ходом поршня — 38 мм и номинальной частотой вращения вала до 3000 мин-1 [5].
В модернизированной клапанной полости ПГД был размещен нормально открытый самодействующий клапан с кольцевым запорным элементом и пружиной сжатия. В нижней части цилиндра пневмодвигателя выполнены 16 выхлопных окон диаметром 3
мм. По высоте цилиндра начало выхлопных окон от ВМТ соответствовало относительному ходу поршня 0,921, что соответствует углу поворота коленчатого вала ^ 3 = 144°.
Экспериментальный стенд позволял производить регистрацию мгновенного объёмного расхода воздуха для неустановившихся режимов работы пневмодвигате-ля поплавковым ротаметром H250 фирмы «KROHNE». Измерение среднего объёмного расхода сжатого воздуха для установившихся режимов выполнялось измерительным комплексом СГ-ЭК, снабженным ротационным счетчиком, с диапазоном измерения расхода рабочего тела 8-160 м3/ч и максимальным давлением до 5,0 МПа. Измерительный комплекс был снабжён электронным корректором объёма сжатого воздуха для параметров окружающей среды с встроенными датчиками абсолютного давления и платинового термометра сопротивления.
Расходомеры сжатого воздуха по направлению пневматической линии к пнев-модвигателю соединялись последовательно. Вначале устанавливался поплавковый ротаметр, поскольку имел меньшее гидравлическое сопротивление. Поплавковый ротаметр, используемый для исследования работы двигателя в неустановившихся рабочих режимах, предварительно тарировался измерительным комплексом в установившихся условиях с введением необходимых поправок на несоответствие давлений и температур воздуха номинальным значениям, установленным в процессе градуировки прибора H250 фирмой-изготовителем.
Пневмодвигатель приводился в действие сжатым воздухом от компрессорной установки с ресивером. В качестве нагрузки использовался соединенный с валом двигателя ременной передачей электрогенератор постоянного тока с регулируемым блоком реостатов и автотрансформатором.
Для автоматизации экспериментальных исследований использовался измерительный комплекс, совместимый с ЭВМ. В качестве универсального интерфейсного преобразователя был выбран модуль Е14-440, являющийся универсальным программно-аппаратным устройством со стандартной шиной USB, позволяющим фиксировать быстроменяющиеся параметры с выводом их на экран. Поддержку модуля Е14-440 осуществлял программный продукт PowerGraph, представляющий собой многоканальный осциллограф. На осциллограф
записывались быстроменяющиеся давления в цилиндре пневмодвигателя и клапанной полости, углы поворота коленчатого вала, положения ВМТ и НМТ, контактным способом фиксировались углы закрытия и повторного открытия запорного элемента впускного клапана. С помощью измерительного комплекса производились математическая обработка выделенных фрагментов осциллограмм (вычисление индикаторной мощности, отметка углов начала закрытия и открытия впускных клапанов, реперных значений относительных ходов поршня и т.п.), перевод контролируемых параметров в соответствие с тарировкой в единицы измерения физических величин.
Математическая модель. Приведём динамический режим работы на примере одноцилиндрового пневмодвигателя с кри-вошипно-шатунным механизмом (рис. 4) [6].
Основные геометрические характеристики звеньев механизма: длина кривошипа — г, длина шатуна - 1ш, положение центра масс шатуна — к{ = СВ/АВ, диаметр маховика — Dм, масса кривошипа — тА, масса шатуна — тС, масса поршня — тВ, масса маховика — тМ.
Простым и удобным методом составления уравнений движения механизма является метод Лагранжевых уравнений. При составлении уравнений Лагранжа второго рода предполагается, что движение механизма исследуется в системе обобщённых координат, в качестве которых принимаются независимые параметры, определяющие положение поршня. Количество уравнений Лагранжа равно числу степеней свободы механизма.
Уравнения Лагранжа второго рода имеет следующий вид:
d_
d t
dE dq
\
dE дП „
— + — = Q
dq dq
(1)
где Е — кинетическая энергия механизма, зависящая от масс его звеньев, скорости начального звена и его положения; q - обобщённая координата приведённого звена; q (с точкой) — обобщённая скорость; П — потенциальная энергия системы; Q — обобщённая сила, соответствующая обобщенной координате q.
Механизм обладает одной степенью свободы, и его кинетическую энергию можно заменить кинетической энергией массы приведенного звена. Потенциальной энергией механизма, вследствие малости масс его звеньев, пренебрегаем.
ФВ F1
ь V-B
G: ^Рш
МФАВ Фсу
ФВ FTp
RbJ G: в
;_
Pn
Д)
А)
Б)
В)
Рис. 4. Расчетная схема одноцилиндрового пневмодвигателя с кривошипно-шатунным механизмом
(2)
За звено приведения принимается поршень. Условием эквивалентности механизма и его приведенной массы является равенство их кинетических энергий. Приведённая масса, сосредоточенная в точке В , может быть определена по формуле: к / у \ 2 к т = £т. -о. I + £
¡=1 V V ) ¡=1
где т. — масса ¿-го звена; Л . — момент инерции ¿-го звена; V. — линейные скорости ¿-го звена; ц — угловая скорость ¿-го звена; V — линейная скорость звена приведения.
Для одноцилиндрового пневмодвигателя кинетическая энергия приведённой массы:
Е = 2(тА^ + тС*С + </С®С + </м® 1 +тВ^В ).
2 (+)
В качестве неизвестного параметра в этом уравнении выступает скорость поршня — V .
в
Скорости остальных звеньев, выраженные через скорость поршня:
cosy
cos ф
sin(ф )
l sin^ )
cosy
r sin^ ) vc = vB + v2 - 2vCvB siny;
cosy
sin (ф )
-k,
1 +-
cos 2ф
-k¡ - 2 coskt
sin2 (ф ) l sin(ф )
Зависимость для кинетической энергии сосредоточенной массы
E = - v2
cos^ sin(cp )
1+-
С052ф
sin2 (ф+V )
k2 -2 со^ siW k¡ + JC sin(cp )
coscp
l • sin(cp ) j
+ J
cosw
м| ■ , ^ I + mB r • sin(cp
Для кривошипно-шатунного механизма приводимая сила будет равна
Q = Рг - Fw +
M„
-sin ф-
cosy
(4)
Г sin(ф +) )
где М — момент внешних сил.
'1 мех
Выразив углы ф и щ через длину кривошипа, шатуна и текущую координату хода поршня х , уравнение для кинетической энергии имеет вид
в
3
v
v
CB
2
2
+
m
A
+ m
C
v
В
(0
V, =v
А
в
С
v
А
(0
м
r
vc = vB + vCB
E =
m(x),
1 ( dx 2\ dt ,
а дифференциальное уравнение движения поршня
d2 x 1 ( dx
——m( x) = — .1 —
dt2 2 I dt
dm( x) dx
+ Q.
(5)
dU = ([a(T -T)dF }h - pdV + 1 Xhjmj -Xhimi Idx
(6)
изменение массы
dM =
Xmj -Xm
dx
(7)
масса газа и его внутренняя энергия в заданный момент времени
M = M яая + dM, U = Uнaч + dU,
(8)
текущий объём цилиндра (для впускных и выпускных полостей объёмы принимаются постоянными)
п-D2 X X
V =-ц- - r - (1 + 2 - а + - cos '
4 4
- cos 2 - <р),
4 (9)
X ш = r/l ш
(10)
где ш / - ш , а — величина относительного мёртвого пространства; переменные с индексами] и I обозначают параметры газа, притекающего по всем направлениям в рабочую полость и вытекающего из него.
Расчётная схема для газового состояния прямоточного пневматического пневмодви-гателя приведена на рис. 5.
Дифференциальное уравнение, описывающее динамику движения запорного элемента нормально открытого кольцевого или тарельчатого самодействующего клапана пневмодвигателя, имеет вид:
d % ( ) ^ г
^ ' ¿7 = ^ - Р ) ' f
а»
Pi,Ti ф
О.а
В уравнении (4) неизвестной остаётся сила давления газов Рг =(р- рат^п, которую определяют в результате дифференцирования уравнений газового состояния в рабочих камерах пневмодвигателя и динамики движения запорных органов самодействующего впускного клапана.
Для идеального газа полная система уравнений для расчета параметров состояния в рабочих полостях имеет вид: изменение внутренней энергии
_1
m 20 -1
P 2, T 2 ф
P <m i5 □ □q □ □□
Рис. 5. Расчетная схема прямоточного пневмодвигателя (стрелками показаны направления движения притекающих и утекающих потоков массы в рабочие полости)
- z„p'C„p - h + h0 ) + m,u' g-C0Sa
(11)
текущие значения параметров процесса — плотность, давление, удельная внутренняя энергия, температура и энтальпия газа
р = M /К , p = (к - 1)U/V , u = U /M , T = р /(Яр) Ь = и + р / р
где тпл — масса запорного элемента и 1/3 часть массы пружины; h, h , h — текущая
А ^ ' ' max o J '
и максимальная высоты подъёма запорного элемента; С , h , z - жёсткость, предва-
' пр o пр 7 А ' '
рительное поджатие, количество пружин, соответственно; рвп — переменное давление газа во впускной полости; f — поверхность запорного элемента.
Уравнение динамики движения пластины клапана входит в общую систему уравнений (1—11), моделирующих процессы в рабочих полостях поршневых пневмодвигателей с динамикой кривошипно-шатунного механизма.
Результаты экспериментальных и теоретических исследований. На рис. 6 показаны быстроменяющиеся давления во впускной полости (линия расположена выше) и в цилиндре и отметки углов закрытия и
450000 400000 350000 300000
0 ,0 30,2 60 ,4 90 ,6 120 ,8 151,0 181,2 211,4 241,6 271,8 302 ,0 332,2 Угол поворота вала, град.
Рис. 6. Изменение давлений воздуха во впускной полости и в цилиндре ПГД за цикл
m
m i2
mi9
250000
200000
50000
0
-0,5
£ -1
£
со -1,5
® -2
А
Ч -2,5
с со -3
о о -3,5
■й ш -4
-4,5
-5
От-Сч|Сч|СО^ЮЮЮ|---СОСТ>ООт-Сч|СО^Г^ГЮЮ1--аЭСТ>СТ>От-Сч|СОСО
т-СМСО^ГЮГ^СООТОСМСО^ГЮЮСООТОт-СМ^ГЮЮГ^СООт-СМСОЮ
Угол поворота вала, град -Ряд1
Рис. 7. Отметки углов закрытия и открытия впускного клапана ПГД
190 л 170 150 130 110 90 70 50 30 4 0
.♦АА *Х
й А ж ■
* я-а
»А*
Л
ЙЖЛ*
3 0,4 0,5 0,6 0,7
♦ Ь=0,25 Cpr=2122 ■ Ь=0,5 Cpr=2122
Ь=0,75 Cpr=2122 *И=1 Cpr=2122 ж И=1,25 Cpr=2122
• Ь=0,5 Cpr=3300 Ь=0,25 Срг=4910
Рнач, МПа
Рис. 8. Зависимость индикаторной мощности от давления сжатого воздуха на входе в пневмодвигатель
X £ 750
ю
о
с 650
550
450
350
250
150
* д й* Ж А
£
й*
0,3 0,4 0,5 0,6 0,7
Рис. 9. Зависимость частоты вращения от давления воздуха на входе в пневмодвигатель
повторного открытия впускного клапана за цикл (рис.7), снятые экспериментально для одного из режимов работы прямоточного пневмодвигателя.
Из рисунка 8 следует, что у пневмодви-гателей с клапанами, снабженными более жесткими пружинами, получаемая мощность ниже при одних и тех же давлениях на входе. Повышение жесткости пружин приводит к снижению частоты вращения вала двигателя (рис. 9).
Функционирование поршневого прямоточного пневмодвигателя и эффективность его работы связаны со своевременным закрытием и открытием нормально открытого самодействующего впускного клапана. В зависимости от меняющейся внешней нагрузки при постоянном давлении сжатого воздуха на входе в поршневой пневмодвигатель и соответствующей максимальной высоте подъёма запорного элемента, самодействующий клапан будет закрываться на части хода поршня при перемещении поршня от НМТ к ВМТ и открываться в районе ВМТ при обратном ходе.
Для кривошипно-ша-тунного механизма скорость поршня максимальна при угле поворота вала 90°, в этот момент должен создаваться наибольший перепад давлений на запорный элемент клапана. Скорость поршня определяется величиной начального давления сжатого воздуха на входе в пневмодвига-тель. Если скорость поршня незначительна, и газовой силы, действующей на запорный элемент, не достаточно, то закрытие впускного клапана произойдёт только после открытия поршнем выхлопных окон. С повышением давления на входе клапан будет закрываться по ходу поршня раньше, до от-
♦ И=0,25 Срг=2122 ■ И=0,5 Срг=2122 АИ=0,75 Срг=2122 жИ=1 Срг=2122 жИ=1,25 Срг=2122
• И=0,5 Срг=3300 ИИ=0,25 Срг=4910
Рнач, МПа
крытия выхлопных окон. На закрытие клапана можно повлиять регулированием максимальной высоты подъема запорного элемента, обеспечивая закрытие при определенном относительном ходе поршня. При создании условий для закрытия клапана при углах поворота коленчатого вала ф = 90-110° (отсечки наполнения С2=0,55-0,7) пневмодвигатель обеспечит наилучшие показатели работы по удельному объёмному расходу воздуха, приведённому к нормальным условиям.
На рис. 10 приведены экспериментальные характеристики однорядного ППД (при а = 0,3; h = 0,4-1,5 мм; Срг= 400-2850 Н/м; Рнач = 0,3-0,85 МПа), зависимости индикаторной мощности и удельного объемного расхода воздуха от степени отсечки наполнения С2. Обращает на себя внимание наличие экстремумов у приведенных экспериментальных зависимостей.
кВт
0.23
1.5 ■ М 1,1 0,9 ' 0,7 '
0.5 _
" [I
_03_С.4 С;5 С:6_С:~ С:3_'
Рис. 10. Зависимость изменения мощности на валу и удельного расхода воздуха пневмодвигателем от степени отсечки наполнения
Пневмодвигатели, как правило, работают в условиях непостоянной внешней нагрузки. Во время разгона пневмодвигатель совершает работу по преодолению сил трения, увеличению кинетической энергии маховика, и подвижных элементов механизма движения, и рабочих органов движителя.
С помощью разработанной математической модели исследованы динамические процессы во время разгона физической модели однорядного пневмодвигателя. Для
одного из рассмотренных примеров наблюдалось следующее: точка отсечки наполнения цилиндра С2 (закрытия впускного клапана) перемещалась в сторону начала рабочего цикла (с точки, соответствующей углу поворота вала 152 градуса, до точки, соответствующей углу поворота вала в 80 градусов).
Таким образом, режим работы двигателя изменялся с «форсированного» режима (рабочий цикл показан на рис. 11а, когда закрытие впускного клапана происходит в момент открытия выхлопных окон, характеризующегося высокими удельными затратами) к «экономичному» режиму (рабочий цикл показан на рис. 11б, в котором до процесса выхлопа отработанного воздуха имеется процесс расширения (С2 - С3)).
а)
б)
Рис. 11. Рабочие циклы одноцилиндрового ПД в различные моменты времени: а) при разгоне ПД - «форсированный режим» (длительность цикла 0,16 с); б) «экономичный» режим ( длительность цикла 0,145 с)
На рис. 12 представлены графики изменения интегральных показателей пнев-модвигателя для стационарных режимов при различных жёсткостях пружин в зависимости от давления сжатого воздуха на входе.
Хорошо видно различие между группой «форсированных» и «экономичных» режимов работы пневмодвигателя. При повышении давления клапан начинает закрываться раньше, чем поршень достигнет выхлопных окон, значительно снижается расход, а также растёт мощ-
нм мин
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 P, МПа
а)
140 120 100 80 60 40 20 0
4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 P, МПа
Рис.12. Интегральные показатели работы ПД в стационарных режимах при различных начальных давлениях, жесткостях пружины и постоянной нагрузке на валу:
а) угол поворота вала, соответствующий отсечке наполнения (закрытию впускного клапана); б) объемный
расход воздуха; в) индикаторная мощность; г) частота вращения; (I) — область «форсированных» режимов; (II) — область «экономичных» режимов;
(III) — область нерабочих режимов
ность и частота вращения. Дальнейшее увеличение давления при неизменной внешней нагрузке приводит к тому, что впускной клапан закрывается практически сразу при прохождении поршнем ВМТ, расход сжатого воздуха падает до нуля и однорядный двигатель перестает функционировать (пружины жесткостью 800 и 1000 Н/м — линии синего и зелёного цвета).
Заключение. На основании результатов экспериментальных и теоретических исследований ПГД установлено, что:
— регулирование режима функционирования пневмодвигателя при неизменном давлении на входе целесообразнее всего осуществлять изменением высоты подъёма запорного элемента;
— наиболее рациональный рабочий процесс прямоточных поршневых пневмодвига-
телеи с наименьшими удельными затратами может быть обеспечен за счет регулирования высоты подъёма запорного элемента путём закрытия впускного клапана при относительном ходе поршня C2 = 0,5-0,65;
— «форсированный» режим работы пневмодвигателя достигается увеличением высоты подъёма запорного элемента, обеспечивающим закрытие нормально открытых впускных клапанов в момент прохождения поршнем выхлопных окон;
— для прямоточной схемы газораспределения пневмодвигателя обеспечивается наименьший удельный расход сжатого воздуха при расположении нижней части выхлопных окон соответственно положению поршня в нижней мертвой точке, смещение положения окон на 0,2 относительного хода поршня в сторону верхней мёртвой точки может приводить к увеличению удельного расхода сжатого воздуха до 10 %;
— при повышенных давлениях, начиная от 0,8 МПа, отношение хода поршня к диаметру цилиндра S/D при сохранении объёма, описываемого поршнем за один оборот, должно составлять 0,8—0,85; при меньших давлениях это отношение следует принимать равным 0,6—0,7; отклонения S/D от рекомендованных значений на 0,1 в меньшую сторону приведёт к увеличению удельного расхода сжатого воздуха на 60—70 %, в большую сторону — на 20-30 %;
— величина относительного мертвого пространства а для прямоточной и комбинированной схем должна составлять 0,30,4, при уменьшении (а < 0,2) удельный расход может возрастать в 2—2,5 раза, увеличение а до 0,6 приведёт к уменьшению мощности на 7—10% и увеличению удельного расхода на 5—10%;
— для функционирования пневмодви-гателя при различных режимах изменения внешней нагрузки наиболее целесообразно наличие двух оппозитно расположенных цилиндров;
— при работе на сжатом воздухе пневмо-двигатель может не уступать по удельным показателям современным зарубежным и отечественным образцам поршневых пнев-модвигателей, при этом удельный расход воздуха, пересчитанный на нормальные условия, может составлять не более 0,81,2 (м3/мин)/кВт.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Кудрявцев И.Н., Пятак А.И., Бондаренко С.И. и др. Эффективность использования пнев-модвигателя в автомобиле. Международный научный журнал «Альтернативная энергетика и экология», АЭЭ, №2 (22), 2005, с. 82-88.
2. Калекин В.С., Бычковский Е.Г., Ваняшов А.Д., Калекин В.В. Поршневой двигатель с самодействующим впускным клапаном / Химическая техника. - 2002. - № 1. - с. 27-29.
3. Калекин В.С., Плотников В.А, Бычковский Е.Г., Калекин В.В. Поршневой двигатель с самодействующим впускным клапаном / Вестник Кузбасского государственного технического университета. - 2002.- № 3.- с. 46-48.
4. Поршневой пневмодвигатель. Решение о выдаче патента на полезную модель по заявке № 2014122219/06(036025) от 30.05.2014 // Калекин В.С., Калекин В.В., Калекин Д.В.
5. Калекин В.С., Калекин Д.В., Загородни-ков А.П. Экспериментальное исследование поршневого пневмодвигателя с самодействующими клапанами // Химическое и нефтегазовое машиностроение. - 2008. - № 11. - с. 26-29.
6. Калекин В.С., Калекин Д.В., Нефедченко А.Н. Математическая модель поршневого пнев-модвигателя с самодействующим воздухораспре-делением // Химическое и нефтегазовое машиностроение. - 2014. - № 2. - с. 14-19.
REFERENCES
1. Kudryavcev I.n., Pyatak a.I., Bondarenko S.I. and other. Efficiency of the use of pnevmatic engine is in a car. An international scientific magazine is «Alternative energy and ecology», AEE,
(22), 2005, p. 82-88.
2. Kalekin V.S., Bychkovskiy E.G., Vanyashov A.D., Kalekin V.V. Piston engine with a self-acting induction-valve / Chemical technique. - 2002. - No.1. - p. 27-29.
3. Kalekin V.S., Carpenters of V.A, Bychkovskiy E.G., Kalekin V.V. Piston engine with a self-acting induction-valve / Announcer of the Kuzbass state technical university. - 2002.
4. No. 3.- p. 46-48.
5. Piston pnevmodvigatel'. Decision about delivery of patent on an useful model on a request № 2014122219/06(036025) from 30.05.2014 // Kalekin V.S., Kalekin V.V., Kalekin D.V.
6. Kalekin V. S., Kalekin D. V., A. P. Zagorodnikov. Experimental investigation of piston pneumatic engine with self-acting valves // Chemical and petroleum engineering. - 2008. - No. 11. - p. 26-29. 6. Kalekin V. S., Kalekin D. V., Nefedchenko A. N. A mathematical model of a piston engine with self-acting distribution // Chemical and petroleum engineering. - 2014. - No. 2. - p. 14-1
Калекин Вячеслав Степанович — доктор технических наук, профессор кафедры двигателей Омского автобронетанкового инженерного института.
Калекин Дмитрий Вячеславович — кандидат технических наук, доцент кафедры информационной вычислительной техники ОмГТУ. Смолин Андрей Александрович — кандидат технических наук, доцент кафедры двигателей Омского автобронетанкового инженерного института.
© В.С. Калекин, Д.В. Калекин, А.А. Смолин, 2015
Статья поступила в редакцию 26 августа 2015 г.
