CC BY
89
УДК 622.692
https://doi.org/10.24411/0131-4270-2020-10201
ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ИСПАРЯЕМОСТИ НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ НА ОБРАЗОВАНИЕ ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМОГО ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ В ГАЗОВОМ ПРОСТРАНСТВЕ В ПРОЦЕССЕ ПЕРЕКЛЮЧЕНИЯ РЕЗЕРВУАРОВ_
OIL AND FUEL EVAPORATIVITY EFFECT ASSESSMENT ON MAXIMUM ALLOW ABLEPRESSURE FORMATION IN GAS SPACE WHEN GATE VALVE SHIFTING
Р.Р. Габдинуров, М.М. Гареев
Уфимский государственный нефтяной технический университет, 450062, г. Уфа, Россия
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-0115-8681, E-mail: r.r.gabdinurov@mail.ru ORCID: https://orcid.org/0000-0001-7478-3739, E-mail: m_gareev49@mail.ru
Резюме: Рассмотрены требования нормативных документов к расчету пропускной способности дыхательной арматуры. На основании решения дифференциального уравнения, получена формула для определения времени образования предельно допустимого давления в резервуаре с учетом испаряемости продукта. Произведена оценка влияния испаряемости нефти и нефтепродуктов на время образования предельно допустимого давления при максимальной пропускной способности дыхательной арматуры в условиях перетока продукта из одного резервуара в другой при переключении задвижек. Получены значения коэффициентов запаса пропускной способности дыхательной арматуры на испаряемость продукта для различных видов нефти и нефтепродуктов.
Ключевые слова: дыхательная арматура, предельно допустимое давление, испарения нефти и нефтепродуктов, переток, резервуары.
Для цитирования: Габдинуров Р.Р., Гареев М.М. Оценка влияния испаряемости нефти и нефтепродуктов на образование предельно допустимого избыточного давления в газовом пространстве в процессе переключения резервуаров // Транспорт и хранение нефтепродуктов и углеводородного сырья. 2020. № 2. С. 5-11.
D0I:10.24411/0131-4270-2020-10201
Ruslan R. Gabdinurov, Mursalim M. Gareev
Ufa State Petroleum Technological University, 450062, Ufa, Russia
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-0115-8681, E-mail: r.r.gabdinurov@mail.ru ORCID: https://orcid.org/0000-0001-7478-3739, E-mail: m_gareev49@mail.ru
Abstract: The article considers the regulatory documents requirements for pressure vent valves capacity calculations. Based on the differential equation solution, a formula is obtained for calculating the time of formation of the maximum allowable pressure in a tank, taking into account the evaporation of the product. The articlee stimates oil and fuel evaporation effect on the formation of the maximum allowable pressure at the maximum vent valves capacity under the conditions of product flow from one tank to another when gate valve shifting. The article is resulting into the values of the safety factors of the throughput capacity of respiratory valves for the evaporation of the product for various types of oil and oil products.
Keywords: pressure vent valves, maximum allowable pressure, oil and oil products evaporation, fluid communication, tanks for oil and oil products.
For citation: Gabdinurov R.R., Gareev M.M. OIL AND FUEL EVAPORATIVITY EFFECT ASSESSMENT ON MAXIMUM ALLOW ABLEPRESSURE FORMATION IN GAS SPACE WHEN GATE VALVE SHIFTING. Transport and Storage of Oil Products and Hydrocarbons. 2020, no. 1, pp. 5-11.
DOI:10.24411/0131-4270-2020-10201
Основная функция дыхательной арматуры - это предотвращение разрушения резервуара и сокращение потерь от испарений. Для подбора дыхательного оборудования необходимо определить максимальную производительность закачки и откачки. В действующих нормативно-технических документах (НТД) [1-3] указано: «Производительность наполнения (опорожнения) резервуаров не должна превышать суммарной пропускной способности установленных на резервуаре дыхательных и предохранительных устройств». В нормах проектирования [4] значится: «Пропускная способность клапанов по внутреннему давлению и вакууму должна быть не менее производительности заполнения и опорожнения резервуара с учетом выделения газов и паров из поступающего в резервуар продукта, изменения температуры окружающей среды и газового пространства резервуара». В руководстве по безопасности [5] указано: «Скорость наполнения (опорожнения) резервуаров выбирают меньше суммарной пропускной способности
установленных на резервуаре дыхательных устройств». Отраслевой регламент [6] при разработке технологических карт на резервуары и резервуарные парки предъявляет следующие требования: «Расход паровоздушной смеси через дыхательную арматуру не должен превышать 0,85 от минимальной пропускной способности клапанов по внутреннему избыточному давлению». В вышеуказанных НТД при расчете производительности налива/опорожнения не учитывается явление перетока от одного резервуара к другому при переключении задвижек, и также не учитывается образование давления от газов, выделяющихся за счет испарения продукта.
В работах [7-9] рассмотрен процесс переключения потока нефти из одного резервуара в другой при откачке нефти в магистральный нефтепровод и закачке из нефтепровода. Получен вывод: если пропускная способность дыхательной арматуры меньше, чем суммарная производительность трубопровода, может возникать предельно
допустимое давление, так как производительность закачки и откачки может значительно превышать проектную за счет явления перетока. Авторами работы [10] получен вывод, что производительность налива/откачки жидкости в/из резервуар(а) может значительно превышать проектную производительность трубопровода (более чем в два раза) с учетом явления перетока. При этом во всех вышеуказанных работах не учитывается процесс испарения.
Оценим возможность образования предельно допустимого значения избыточного давления в газовом пространстве резервуара в процессе налива продукта с учетом испарений.
Воспользуемся уравнением состояния газа в дифференциальной форме:
^ 11 = 1 ^ 1 ()
где Р - абсолютное давление в газовом пространстве резервуара, Па; V - объем газового пространства, м3; G - масса паровоздушной смеси в газовом пространстве резервуара, кг; Т - абсолютная температура паровоздушной смеси в резервуаре, К; t - время, с.
Текущее значение объема газового пространства с учетом испарений в начальный момент будет определяться начальным объемом газовоздушной смеси (ГВС), с течением времени оно будет уменьшаться на величину производительности налива и увеличиваться на величину испарившейся жидкой фазы по формуле
V = V + (Писп - Пн) • ^ (2)
где qн- производительность налива в резервуар, м3/с; qисп -объем испарившейся нефти в единицу времени, м3/с.
Масса ГВС при условии работы дыхательного клапана на предельной пропускной способности будет определяться по формуле
в = рГВс V - Qmлax • 0 + в и
(3)
ви = ^
(4)
орода,
кг
2 ' п м2 • с
; Fn - площадь зеркала испарения, м2.
Безразмерный критерий подобия, характеризующий интенсивность испарения нефти или нефтепродукта К(, определяется по формуле
К =
КссрКвссТ
ргв^М
дМуТв
(5)
Выразим из формулы (5) плотность потока массы испаряющегося углеводорода:
/ 9МуТв
J = ^мРгвс 3-—
ипвс.срМпвс.срТб
Примем
а = 3
дМуТ
ипвс.срМпвс.срТб
(6)
(7)
Формула (6) с учетом формулы (7) имеет вид
з = РгвсА. (8)
Формула (4) с учетом (8) примет вид
ви = АРгвс^ (9)
Формула (3)после подстановки(9) имеет вид
в = ргвс % - Отах кл •f) + Аргвс^
(10)
Массовый расход воздуха через дыхательный клапан
= ~pгвсQmax кл + pгвсAFn. (11)
Величина объема испарившегося продукта в единицу времени определяется по формуле
п = = ргвс AF
Чисп ™ П
Рп Рп
(12)
где рп - плотность хранимого продукта, кг/м3.
Формула (2) с учетом подстановки формулы (12) примет вид
V = + (^сAFR - п ) • I.
Производная формулы имеет вид
где ргвс- плотность ГВС, кг/м3; о^ - максимальная пропускная способность дыхательного клапана, м3/с; Gи-масса испарившейся нефти, кг.
Из [11, 12] известно, что масса испарившейся нефти за промежуток времени t рассчитывается по формуле
(13)
(14)
( рл
После подстановки в уравнение (1) формул (10), (11), (13) и (14) получим дифференциальное уравнение первого порядка:
где J - плотность потока массы испаряющегося углевод-
dP
qн
-pвсAFn
-dt--
Скл - AF
Р У0 + (PrsсAFn -qн)• t ^о -Стах •t +
-dt.
(15)
Рп
После интегрирования уравнения при граничных условиях t0 = 0, АР0 и t, АР, получим уравнение зависимости давления в газовом пространстве от времени
р V - (Qrr
-AFn)t
где DM - коэффициент диффузии паров, м2/с; д - ускорение свободного падения, м/с2; Му - молярная масса испаряющейся жидкости, кг/моль; ипвсср - средний кинематический коэффициент вязкости ПВС, м2/с; Мпвсср - молярная масса паровоздушной смеси, кг/моль; Тв, Тб- абсолютные температуры воздуха и бензина, К.
V + (p^AFn - qн) ■ t
(16)
Рп
Из формулы (16) получим формулу зависимости времени образования предельно допустимого давления в резервуаре при максимальной пропускной способности дыхательной арматуры с учетом испарения продукта:
п
Р
п
3
Р
0
t =
р
^ р -1) р1
рл
(17)
^всAFn)-Рп
Отах.кл + AFn
В качестве примера произведем расчеты по следующим данным.
Пусть резервуары РВС различных объемов [3] в начальный момент времени наполнены на 10% емкости бензином плотностью рп = 760кг/м3, давление паров по Рейду Ри = 66 700 Па. Производится наполнение резервуара до 90% емкости. Исходные данные для расчета представлены в табл. 1. Тип и
количество дыхательной арматуры для каждого типоразмера резервуара выбраны согласно типовым проектами и приведены в табл. 2. Расчет времени образования предельно допустимого давления произведен для следующих параметров: АР = 5000 Па - нормативное внутреннее избыточное давление для резервуаров типа РВС [3]; АР0 = 2000 Па - давление срабатывания клапанов типа КПГ [13]. Производительность налива принята равной суммарной пропускной способности клапанов. Температура ГВС принята постоянной и равной 283 К, Температура начала кипения бензина 319 К. Средняя объемная концентрация углеводородов в процессе заполнения резервуара принята равной 0,290.
К{зак А, м/сек AFЯ, м3/ч Утахкп qн, м3/ч
Таблица 1
Исходные данные
Внутренний диаметр стенки D, м
Высота стенки Н, м
Площадь поверхности продукта Fll, м2
100 4,73 5,96 17,57 94 0,008144 0,00048 30,3 1400
200 6,63 5,96 34,52 185 0,006899 0,00041 50,5 1800
300 7,58 7,45 45,13 303 0,005801 0,00034 55,5 1400
400 8,53 7,45 57,15 383 0,006145 0,00036 74,4 1800
700 10,43 8,94 85,44 687 0,006033 0,00036 109,3 1800
1000 10,43 11,92 85,44 917 0,004379 0,00026 79,3 1800
2000 15,18 11,92 180,98 1942 0,004858 0,00029 186,4 6000
РВС
3000 18,98 11,92 282,93 3035 0,004461 0,00026 267,6 6000
5000 22,8 11,92 408,28 4380 0,00431 0,00025 373,1 5700
5000 20,92 14,9 343,73 4609 0,004296 0,00025 313,0 5700
10 000 28,5 17,88 637,94 10 266 0,003986 0,00023 539,1 12000
10 000 34,2 11,92 918,63 9855 0,003997 0,00024 778,5 12000
20 000 39,9 18 1 250,36 20 256 0,004017 0,00024 1064,9 22500
20 000 47,4 12 1 764,60 19 058 0,004034 0,00024 1509,1 22500
I Таблица 2
Дыхательная арматура резервуаров
Дыхательные/ Количество Общая
РВС предохранительные клапаны (пропускная способность м3/ч) дыхательных/ предохранительных клапанов пропускная способность, м3/ч Норматив
100 НДКМ-200(900)/ КПГ 150(500) 1400 Типовой проект 704-1-150с стальной вертикальный цилиндрический резервуар для нефти и нефтепродуктов емкостью 100 м3
200 НДКМ-200(900)/ КПГ 200(900) 1800 Типовой проект 704-1-50. Стальной вертикальный цилиндрический резервуар для нефти и нефтепродуктов емкостью 200 м3
300 НДКМ-200(900)/ КПГ 150(500) 1400 Типовой проект 704-1-152с Стальной вертикальный цилиндрический резервуар для нефти и нефтепродуктов емкостью 300 м3
400 НДКМ-200(900)/ КПГ 200(900) 1800 Типовой проект 704-1-52 Стальной вертикальный цилиндрический резервуар для нефти и нефтепродуктов емкостью 400 м3
700 НДКМ-200(900)/ КПГ 200(900) 1800 Типовой проект 704-1-53 Стальной вертикальный цилиндрический резервуар для нефти и нефтепродуктов емкостью 700 м3
1000 НДКМ-200(900)/ КПГ 200(900) 1800 Типовой проект 704-1-166.84 Резервуар стальной вертикальный цилиндрический для нефти и нефтепродуктов емкостью 1000 м3
2000 НДКМ-250(1500)/ КПГ 2/2 6000 Типовой проект 704-1-167.84 Резервуар стальной вертикальный
250(1500) цилиндрический для нефти и нефтепродуктов емкостью 2000 м3
3000 НДКМ-250(1500)/ КПГ 2/2 6000 Типовой проект 704-1-168.84 Резервуар стальной вертикальный
250(1500) цилиндрический для нефти и нефтепродуктов емкостью 3000 м3
5000 НДКМ-350(3000)/ КПГ 1/1 5700
350(2700)
Типовой проект 704-1-27 Стальные резервуары для нефтепродуктов, предназначенные для эксплуатации в условиях низких температур. Резервуар емкостью 5000 м3
10 000 НДКМ-350(3000)/ КПГ 2/2 12 000 Типовой проект 704-1-58 Стальной вертикальный цилиндрический
350(3000) резервуар для нефти и нефтепродуктов емкостью 10000 м3
20 000
НДКМ-350(3000)/ КПГ 250(1500)
4/7
22 500
Типовой проект 704-1-171.84 Резервуар стальной вертикальный цилиндрический для нефти и нефтепродуктов емкостью 20000 м3
Таблица 3
Результаты расчета
РВС Высота стенки Н, м Площадь поверхности продукта Fll, м2 AFn, м3/ч м3/ч Время заполнения резервуара, с Время образования ПДД с учетом испарений,с
100 5,96 17,57 30,3 1400 215 139
200 5,96 34,52 50,5 1800 329 189
300 7,45 45,13 55,5 1400 692 329
400 7,45 57,15 74,4 1800 681 317
700 8,94 85,44 109,3 1800 1222 446
1000 11,92 85,44 79,3 1800 1630 729
2000 11,92 180,98 186,4 6000 1035 563
3000 11,92 282,93 267,6 6000 1619 719
5000 11,92 408,28 373,1 5700 2459 851
5000 14,9 343,73 313,0 5700 2588 1008
10 000 17,88 637,94 539,1 12 000 2738 1211
10 000 11,92 918,63 778,5 12 000 2628 916
20 000 18 1 250,36 1064,9 22 500 2881 1234
20 000 12 1 764,60 1509,1 22 500 2710 923
Результаты расчета времени образования предельно допустимого давления (ПДД) в газовом пространстве с учетом испарения продукта для резервуаров типа РВС приведены в табл. 3.
Из анализа полученных результатов видно, что, несмотря на то, что процесс переключения задвижек непродолжительный и длится от 7 до 20 мин, при производительности налива не более максимальной пропускной способности клапанов при учете испаряемости продукта может возникать предельно допустимое давление. Также видно, что при равной емкости предельно допустимое давление возникает в газовом пространстве раньше в резервуарах, имеющих больший диаметр, чем в резервуарах, имеющих большую высоту. Таким образом, требуется некоторый запас пропускной способности дыхательной арматуры.
Предлагается термин: «необходимый запас пропускной способности дыхательной арматуры на испаряемость продукта» - это запас пропускной способности дыхательной арматуры на объем образовавшихся паров продукта в процессе проведения сливо-наливных операций.
Для расчета времени образования предельно допустимого давления без учета испаряемости продукта формула (17) примет вид
V
(Р
Р
1)
(18)
Р0
Пн - От
Представим формулу (17) в следующем виде
t =
р
^ р -1) Рп
Р_
Ро
Отах. кл
+ AFH (1-
Р Р г
(19)
Р
0 Рп
Из сравнения формул (18) и (19) видно, что различия в
РР
формулах имеются только на величину AFн(1 -—
РР
Ввиду того что величина
Р0 Рп
'пвс приблизительно в 1000
Р0 Рп
раз меньше 1, можно пренебречь этой величиной без существенного влияния на результат расчета, и тогда запас на испаряемость будет характеризоваться величиной AFн. Необходимый запас пропускной способности дыхательной арматуры будет определяться по формуле
q3ап . исп = ^н. (20)
Относительный необходимый запас пропускной способности дыхательной арматуры будет
Потн Чзап.исп
пз
От
-•100%.
(21)
В стандарте [3] суммарная пропускная способность клапанов по внутреннему давлению рассчитывается по формуле, м3/ч:
О = 2,71 • М1 + 0,026 • V, (22)
где М 1 - производительность закачки продукта в резервуар, м3/ч; V - полный объем резервуара, включая объем газового пространства под стационарной крышей, м3.
Для учета запаса пропускной способности на испаряемость при расчете дыхательной арматуры предлагается ввести коэффициент запаса пропускной способности дыхательной арматуры на испаряемость продукта:
к = пзап.исп + пн
"■зап.исп п ■
пн
(23)
В формулу (22) предлагается ввести поправку для учета испаряемости в следующем виде:
I
Р
I Таблица 4
Результаты расчета запаса пропускной способности
РВС Высота стенки Н, м Площадь поверхности продукта Fл, м2 Ошхкл = Чц, м3/ч ^записи, м3/ч| „отн "заи.иси , % к записи
100 5,96 17,57 1400 30,3 2,2 1,022
200 5,96 34,52 1800 50,5 2,8 1,028
300 7,45 45,13 1400 55,5 4,0 1,040
400 7,45 57,15 1800 74,4 4,1 1,041
700 8,94 85,44 1800 109,3 6,1 1,061
1000 11,92 85,44 1800 79,3 4,4 1,044
2000 11,92 180,98 6000 186,4 3,1 1,031
3000 11,92 282,93 6000 267,6 4,5 1,045
5000 11,92 408,28 5700 373,1 6,5 1,065
5000 14,9 343,73 5700 313,0 5,5 1,055
10 000 17,88 637,94 12 000 539,1 4,5 1,045
10 000 11,92 918,63 12 000 778,5 6,5 1,065
20 000 18 1250,36 22 500 1064,9 4,7 1,047
20 000 12 1764,60 22 500 1509,1 6,7 1,067
О = кзаписп (2,71 • М1 + 0,026 • V). (24)
Произведем расчет запаса пропускной способности дыхательной арматуры на испаряемость для различных типоразмеров РВС при приеме бензина с условием равенства пропускной способности дыхательной арматуры и производительности закачки продукта. Результаты расчета представлены в табл. 4.
По результатам расчета видно, что для запаса на испаряемость в резервуарах, предназначенных для бензина, при расчете дыхательной арматуры необходимо увеличить максимальную производительность закачки на 2,2-6,7%.
Произведем расчет коэффициента запаса пропускной способности дыхательной арматуры на испаряемость продукта для различных типов продуктов, хранимых в резервуарах типа РВС для РВС 5000 м3. Результаты расчета представлены в табл. 5.
Расчеты, проведенные для других типоразмеров РВС, показывают, что значения коэффициента запаса пропускной способности на испаряемость продукта для различных продуктов не превышают значений, полученных для РВС 5000 м3.
При закачке продукта в резервуары на первый взгляд должно соблюдаться условие qн < qкл. Кратковременное превышение налива qн над пропускной способностью дыхательного клапана qкл может приводить к увеличению давления в газовом пространстве. Расчеты показывают, что с
Таблица 5
Результаты расчета коэффициента запаса пропускной способности дыхательной арматуры на испаряемость продукта для различных продуктов для РВС 5000 м3
Продукт
Летний автобензин Зимний автобензин Авиабензин Легкая нефть Тяжелая нефть
Давление насыщенных паров по Рейду, Па
66 700 93 300 70 000 45 000 25 000
1,065 1,087 1,069 1,029 1,019
Выводы
При расчете дыхательной арматуры резервуаров необходимо учитывать повышение давления в газовом пространстве от паров, образовавшихся в результате испарения нефти/нефтепродукта. Предлагается ввести коэффициент запаса пропускной способности дыхательной арматуры
учетом испарения продукта даже при условии qн = q может на испаряемость продукта: для бензинов к
1,1, для
возникать давление выше допустимых значений, что может привести к разрушению резервуарных конструкций или оболочки. Так, с учетом процесса испарения максимальная пропускная способность дыхательного клапана должна быть больше максимальной производительности налива qкл > qн. Наибольшую опасность представляет пренебрежение испаряемостью при продолжительном наливе в резервуар, например при переключении задвижек и заполнении порожнего резервуара до максимальной отметки.
нефти кзап.исп = 1,05
При расчете дыхательной арматуры за максимальную производительность поступления и опорожнения нефти или нефтепродуктов следует принимать максимальную производительность поступления нефти или нефтепродуктов с учетом явления перетока, а производительность газовоздушной смеси через дыхательную арматуру принять как максимальную производительность поступления с поправкой на испарения продукта кзаписп.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Правила промышленной безопасности складов нефти и нефтепродуктов URL: http://docs.cntd.ru/ document/420382388 (дата обращения 12.03.2020).
2. Правила технической эксплуатации резервуаров и инструкции по их ремонту. М.: Недра, 1988. 270 с
3. ГОСТ 31385-2016 Резервуары вертикальные цилиндрические стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие технические условия. URL: http://docs.cntd.ru/document/1200138636 (дата обращения 12.03.2020).
4. СТ0-СА-03-002-2009 Правила проектирования, изготовления и монтажа вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов. URL: http://docs.cntd.ru/document/471813418 (дата обращения 12.03.2020).
5. Руководство по безопасности для нефтебаз и складов нефтепродуктов. URL: http://docs.cntd.ru/ document/1200107651 (дата обращения 12.03.2020).
6. 0Р-23.020.00-КТН-079-14 Расчет емкости (полезной) для товарных операций и разработки технологических карт на резервуары и резервуарные парки. М.: Транснефть, 2014. 34 с.
7. Гареев М.М. Расчет производительности и дыхательной арматуры нефтяных резервуаров // Транспорт и хранение нефти и нефтепродуктов. 1976. № 12. С. 34
8. Гареев М.М., Гареев Р.М. Возможность образования предельно допустимого вакуума в газовом пространстве переключаемых резервуаров с учетом явления перетока жидкости // Транспорт и хранение нефтепродуктов и углеводородного сырья. 2010. № 1. С. 22-26.
9. Гареев Р.М. Оценка возможности образования предельно допустимого избыточного давления в газовом пространстве в процессе переключения резервуаров / Тез. докл. 62-й науч.-техн. конф. студентов, аспирантов и молодых ученых УГНТУ. Уфа: Изд-во УГНТУ, 2011. С. 30-32.
10. Хафизова И.С., Гареев М.М. Новая методика расчета дыхательного оборудования резервуаров с учетом явления перетока во время переключения / Мат. XI Межд. науч.-практ. конф. «Трубопроводный транспорт -2016», Уфа: Изд-во УГНТУ, 2016. С. 160-161.
11. Тугунов П.И., Новоселов В.Ф., Коршак А.А. и др. Типовые расчеты при проектировании и эксплуатации нефтебаз и нефтепроводов: учеб. пособие для вузов. Уфа: ДизайнПолиграфСервис, 2002. 658 с.
12. Абузова Ф.Ф., Бронштейн И.С., Новоселов В.Ф. Борьба с потерями нефти и нефтепродуктов при их транспортировке и хранении. М.: Недра, 1981. 248 с.
13. ОТТ-23 020.00-КТН-169-12 Магистральный трубопроводный транспорт нефти и нефтепродуктов. Оборудование резервуарное. Клапана дыхательные, предохранительные. Общие технические требования. М.: Транснефть, 2012. 40 с.
REFERENCES
1. Pravila promyshlennoy bezopasnosti skladov nefti i nefteproduktov (Rules of industrial safety of oil and oil products warehouses) Available at: http://docs.cntd.ru/document/420382388 (accessed 12 March 2020).
2. Pravila tekhnicheskoy ekspluatatsiirezervuarov iinstruktsiipo ikh remontu [Rules for the technical operation of tanks and instructions for their repair]. Moscow, Nedra Publ., 1988. 270 p.
3. GOST 31385-2016 Rezervuary vertikal'nyye tsilindricheskiye stal'nyye dlya nefti i nefteproduktov. Obshchiye tekhnicheskiye usloviya (Vertical cylindrical steel tanks for oil and oil-products. General specifications) Available at: http://docs.cntd.ru/document/1200138636 (accessed 12 March 2020).
4. STO-SA-03-002-2009 Pravila proyektirovaniya, izgotovleniya i montazha vertikal'nykh tsilindricheskikh stal'nykh rezervuarov dlya nefti i nefteproduktov (ST0-SA-03-002-2009 Rules for the design, manufacture and installation of vertical cylindrical steel tanks for oil and oil products) Available at: http://docs.cntd.ru/document/471813418 (accessed 12 March 2020).
5. Rukovodstvo po bezopasnosti dlya neftebaz i skladov nefteproduktov (Safety guidelines for tank farms and oil products warehouses) Available at: http://docs.cntd.ru/document/1200107651 (accessed 12 March 2020).
6. OR-23.020.00-KTN-079-14 Raschet yemkosti (poleznoy) dlya tovarnykh operatsiy i razrabotki tekhnologicheskikh kart na rezervuary i rezervuarnyye parki [0P-23.020.00-KTN-079-14 Calculation of the capacity (usable) for commodity operations and the development of technological maps for tanks and tank farms]. Moscow, Transneft' Publ., 2014. 34 p.
7. Gareyev M.M. Calculation of productivity and breathing fittings of oil tanks. Transport i khraneniye nefti i nefteproduktov, 1976, no. 12, pp. 34 (In Russian).
8. Gareyev M.M., Gareyev R.M. The possibility of the formation of the maximum permissible vacuum in the gas space of the switched tanks taking into account the phenomenon of liquid overflow. Transport i khraneniye nefteproduktov i uglevodorodnogo syr'ya, 2010, no. 1, pp. 22-26 (In Russian).
9. Gareyev R.M. Otsenka vozmozhnosti obrazovaniya predel'no-dopustimogo izbytochnogo davleniya v gazovom prostranstve v protsesse pereklyucheniya rezervuarov [Assessment of the possibility of the formation of the maximum permissible excess pressure in the gas space in the process of switching tanks]. Trudy 62-y nauch.-tekhn. konf. studentov, aspirantov i molodykh uchenykh UGNTU [Proc. of 62nd scientific and technical. conf. of students, graduate students and young scientists of UGNTU]. Ufa, 2011, pp. 30-32.
10. Khafizova I.S., Gareyev M.M. Novaya metodika rascheta dykhatel'nogo oborudovaniya rezervuarov s uchetom yavleniya peretoka vo vremya pereklyucheniya [New method for calculating the breathing equipment of tanks taking into account the phenomenon of overflow during switching]. Trudy XI Mezhd. nauch.-prakt. konf. «Truboprovodnyy transport2016» [Proc. of XI Int. scientific-practical conf. "Pipeline transport 2016"]. Ufa, 2016, pp. 160-161.
11. Tugunov P.I., Novoselov V.F., Korshak A.A. Tipovyye raschety pri proyektirovanii i ekspluatatsii neftebaz i nefteprovodov [Typical calculations in the design and operation of tank farms and oil pipelines]. Ufa, DizaynPoligrafServis Publ., 2002. 658 p.
12. Abuzova F.F., Bronshteyn I.S., Novoselov V.F. Bor'ba s poteryami nefti i nefteproduktov pri ikh transportirovke i khranenii [Combating losses of oil and oil products during their transportation and storage]. Moscow, Nedra Publ., 1981. 248 p.
13. OTT-23 020.00-KTN-169-12 Magistral'nyy truboprovodnyy transport nefti i nefteproduktov. Oborudovaniye rezervuarnoye. Klapana dykhatel'nyye, predokhranitel'nyye. Obshchiyetekhnicheskiye trebovaniya [OTT-23 020.00-KTN-169-12 Main pipeline transportation of oil and oil products. Reservoir equipment. Breathing and safety valves. General technical requirements]. Moscow, Transneft' Publ., 2012. 40 p.
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ / INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Габдинуров Руслан Рамилевич, аспирант кафедры транспорта и хранения нефти и газа, Уфимский государственный нефтяной технический университет.
Гареев Мурсалим Мухутдинович, д.т.н., проф., заместитель завкафедрой транспорта и хранения нефти и газа, Уфимский государственный нефтяной технический университет.
Ruslan R. Gabdinurov, Postgraduate Student of the Department of Transportation and Storage of Oil and Gas, Ufa State Petroleum Technological.
Mursalim M. Gareev, Dr. Sci. (Tech.), Prof., Deputy Head of the Department of Transport and Storage of Oil and Gas, Ufa State Petroleum Technological University.
