CC BY
292. Установленную НАТИ норму допустимой концентрации абразивных частиц 0,25% нельзя использовать для всех видов мобильных систем, так как значения их зависят от типа машин и составляющих ее агрегатов.
3. Размер абразивных частиц, накапливающихся в процессе эксплуатации, с увеличением продолжительности работы трактора уменьшаются, так как при них происходит дробление абразивных частиц, находящихся в клиновидном зазоре между зубьями шестерен.
4. Абразивных частиц, находящихся в масле агрегата условно можно разделить на активную и на пассивную. Если при трении поверхностей участвуют абразивные частицы, то происходит процесс изнашивания, такие частицы принимают за активные, а которые не участвуют в процессе изнашивания - пассивными.
Список литературы
1. Дубовик В.А. Особенности изнашивания зубчатых передач трансмиссий // Трение и смазка в машинах и механизмах, 2015. № 3. 31- 35.
2. Иргашев А. Методологические основы повышения износостойкости шестерен тяжелонагруженных зубчатых передач агрегатов машин. Диссертация доктора технических наук. Ташкент, 2005. 244 с.
3. Контроль технического состояния тракторных деталей при ремонте. Справочник. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.: Колос, 1973. 624 с.
4. Иргашев А., Иргашев Б.А. Износостойкость зубчатых передач: Монография. Т. ТашГТУ, 2013. 165 с.
5. Икромов У.А. Расчётные методы оценки абразивного износа. М.: Машиностроение, 1987. 287 с.
ОЦЕНКА СПОСОБНОСТИ ЛИСТОВОИ НИЗКОЛЕГИРОВАННОМ СТАЛИ К ГЛУБОКОЙ вытяжке Махмудова Н.А.
Махмудова Наргиза Абдунабиевна - старший преподаватель, кафедра обработки металлов давлением, механический факультет, Ташкентский государственный технический университет им. Ислама Каримова, г. Ташкент, Республика Узбекистан
Аннотация: в данной статье рассматриваются традиционные показатели качества листовой стали, которые не позволяют оценить ее способность к глубокой вытяжке. Ключевые слова: напряжения, деформация, вытяжка, процесс, поковка, рекристаллизация.
УДК 621.002
Традиционные показатели качества листовой стали от,8,]Е не позволяют оценить ее способность к глубокой вытяжке. Например, стали с ат, превышающим допустимые по ГОСТу значения на 200-300 МПа, но с достаточно высоким коэффициентом нормальной пластической анизотропии Я успешно выдерживают глубокую вытяжку, в то время как стали со свойствами, соответствующими ГОСТу, могут давать существенный процент брака при штамповке.
Способность листовой стали к глубокой вытяжке оценивают коэффициентом нормальной пластической анизотропии Я успешно выдерживают глубокую вытяжку, в то время как стали со свойствами, соответствующими ГОСТу, могут давать существенный процент брака при штамповке.
Способность листовой стали к глубокой вытяжке оценивают коэффициентом нормальной пластической анизотропии Я, представляющими собой отношение деформаций по ширине и толщине листа и характеризующим сопротивление стали утонению при вытяжке. Значения Я определяют при растяжении образца в области равномерного удлинения 8рПредельное равномерное удлинение 8проценивают при минимально значении неравномерности пластической деформации А в процессе ступенчатого нагружения образца. В процессе штамповки листа реализуется градиент напряжений и деформаций в отдельных объемах металла. Поэтому химическая, геометрическая и микроструктурная неоднородность, обусловливающая повышение неравномерности пластической деформации, оказывают
существенное влияние на штампуемость листовой стали. В результате исследований выявлено, что в процессе деформации низколегированных листовых сталей повышенной прочности А развивается по закону параболы, как и у низкоуглеродистых сталей 08Ю и 08кп (рис. 1). Однако значения А у сталей повышенной прочности значительно выше, чем у низкоуглеродистых сталей (03ХГЮ) 8пр смещена на 2-3% в сторону увеличения по сравнению со сталью 08ГСЮТ. Это свидетельствует о более высокой устойчивости процесса пластического деформирования двухфазных сталей и большем запасе пластичности, хотя их относительное удлинение 8 после разрыва мало отличается от удлинения стали 08ГСЮТ. Величина неравномерности пластической деформации А двухфазной стали существенно зависит от количества мартенситной составляющей и повышается с увеличением объемной доли мартенсита в структуре. Неметаллические включения и пленочные выделения карбидов по границам ферритного зерна повышают значения А до 20%.
Рис. 1. Связь между относительным удлинением и неравномерностью пластической деформации исследованных сталей: 1-08ГСЮФ; 2-03ХГЮ; 3-08кп; 4-08Ю
Наличие в стали четко выраженной кристаллографической текстуры в значительной степени определяет величину й. Для количественной оценки параметров текстуры листовой стали была разработана программа [1], основанная на методе обратных полюсных фигур, позволяющая в автоматическом режиме с высокой точностью определять полюсную плотность Р различных кристаллографических плоскостей, лежащих в плоскости прокатки. Для оценки влияния текстуры на свойства стали использовали отношение полюсных плотностей (Рш/Рюо) [2], наиболее благоприятных и неблагоприятных с точки зрения штампуемости.
Исследования текстуры и механических свойств, проведенные на большом количестве образцов низколегированных сталей, показали взаимосвязь между коэффициентом нормальной пластической анизотропии Я и отношением полюсных плотностей (Рш/Р100). На рис. 2. приведены зависимости й (рис.2.а) и й90 (рис.2.б) от (Р111/Р100). Влияние отношения (Р111/ Р100) на коэффициент нормальной пластической анизотропии более четко выражено (рис. 2б) для определенного на образцах, вырезанных под углом 900 к направлению прокатки. Это может быть связано с тем, что для разных марок низколегированных сталей наблюдается различное соотношение между коэффициентами нормальной пластической анизотропии, определенными под разными углами к направлению прокатки. Например, для исследованных сталей МКСА с повышенным содержанием фосфора й90 > й0 > й45 для стали 08ГСЮТ й90 > й45 > й0. Это приводит к тому, что зависимость й90 от (Р111/Р100) выражена более четко, чем й от указанного отношения, по сколку й90 для всех исследованных сталей, как правило, имеет максимальные значения. Математико -статическая обработка полученных результатов показала, что коэффициент парной корреляции для зависимости й90 от (Р111/Р100) гораздо выше, чем для й90 от (Р111/Р100) что свидетельствует о более тесной парной связи в первом случае. Для приведенных
зависимостей получены следующие корреляционные уравнения:
- ^ (1)
Д90 = 0.718 + 0.079 —
(2)
С коэффициентами парной корреляции 0, 47 (1) и 0,67(2). Уравнение (2), имеющее достаточно высокий коэффициент парной корреляции, можно использовать для оценки
штампуемости листовой стали повышенной прочности, не прибегая к определению R90 механическим путем. Такой способ оценки более надежный для сталей повышенной прочности, так как из-за высокой неравномерности пластической деформации определение fi90 при механических испытаний дает больший разброс данных, чем текистурный анализ методом обратных полюсных фигур (относительная погрешность методов при доверительной вероятности 0,95 соответственно 5,0 и 1,0%).
В целом, стали повышенной прочности обладают более низким соотношением (Р1 11 /Р10 0), чем низкоуглеродистые, что приводит к снижению коэффициента нормальной пластической
анизотропии, а следовательно, и способности стали к глубокой вытяжке.
\
R
Рис. 2. Влияние текстуры на коэффициент пластической анизотропии Я (а) и Я90 (б): О - 08ГСЮТ;
Д - 03ХГЮ; V -ЫКСА; - 08Ю
Поэтому одним из реальных путей повышения штампуемости низколегированных сталей повышенной прочности является получение в них текстуры, благоприятной для глубокой вытяжки. Это требует разработки специальных технологий. Выводы.
1. Исследована неравномерность пластической деформации различных сталей. Показано, что низколегированные стали повышенной прочности обладают более высокой неравномерностью пластического течения, чем низкоуглеродистые стали.
2. Процесс пластической деформации двухфазных сталей отличается более высокой устойчивостью по сравнению со сталью 08ГСЮТ.
3. Исследовано влияние кристаллографической текстуры на коэффициент нормальной пластической анизотропии. Показано, что с увеличением отношения полюсных плотностей плоскостей {111} и {100} коэффициент нормальной пластической анизотропии низколегированных сталей повышается, причем влияние (Р11 Р10 0), на й90 выражено более явно, чем на й.
4. Получены корреляционные уравнения, связывающие отношение (Р111/Р1 00). И коэффициент нормальной пластической анизотропии низколегированных сталей повышенной прочности.
Список литературы
1. Абдуллаев Ф.С. Теория обработки металлов давлением, 2001.
2. Нестеренко А.М., Нищенко А.Н. Методика построения обратных полюсных фигур с применением ЭКВМ, 1986.
3. Пикеринг Ф.Б. Физическое металловедение в разработке сталей. М: Металлургия, 1982.
