CC BY
14УДК 666.973.6
DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-770-5-32-37
М.А. ГАЗИЕВ, канд. техн. наук (mgaziev56@mail.ru)
Грозненский государственный нефтяной технический университет им. акад. М.Д. Миллионщикова (364061, Чеченская Республика, г. Грозный, пр-т им. Х.А. Исаева, 100)
Оценка потерь предварительного напряжения в арматуре от ползучести автоклавного газобетона
Одним из путей повышения долговечности наружных стеновых панелей из ячеистых бетонов является применение в них предварительно напряженного армирования, позволяющее существенно повысить их жесткость и трещиностойкость. В статье приводятся результаты экспериментальных исследований потерь натяжения в арматуре от ползучести бетона для предварительно напряженных газобетонных элементов. Установлено, что эти потери линейно зависят от начального уровня обжатия в газобетоне в пределах от 0,3 до 0,6 от его призменной прочности и составляют 22-30%. Остаточные напряжения в напрягаемой арматуре находятся в пределах от 136 до 245 МПа, что является достаточным для обеспечения эксплуатационной трещиностойкости крупноразмерных изделий из газобетона при влагообменных и карбонизационных процессах. Полученные результаты являются основой для дальнейшей разработки метода расчета потерь напряжений в арматуре от ползучести газобетона, а также при составлении рекомендаций по проектированию и изготовлению преднапряженных ограждающих конструкций из ячеистых бетонов.
Ключевые слова: автоклавный газобетон, эксплуатационная надежность, преднапряженные элементы, ползучесть бетона, потери напряжений, трещиностойкость и долговечность.
Для цитирования: Газиев М.А. Оценка потерь предварительного напряжения в арматуре от ползучести автоклавного газобетона // Строительные материалы. 2019. № 5. С. 32-37. 00!: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-770-5-32-37
M.A. GAZIEV, Candidate of Sciences (Engineering) (mgaziev56@mail.ru)
Grozny State Oil Technical University named after Academician M.D. Millionshchikov
(100, Kh.A. Isaeva Avenue, Grozny, Chechen Republic, 364061, Russian Federation)
Estimation of Pre-Stress Losses in the Reinforcement Due to the Creep of Autoclaved Aerated Concrete
One of the ways to increase the durability of the external wall panels of cellular concrete is the use of pre-stressed reinforcement, which can significantly increase their stiffness and crack resistance. The article presents the results of experimental studies of tension losses in the reinforcement due to the creep of concrete for pre-stressed aerated concrete elements. It is established that these losses linearly depend on the initial level of compression in aerated concrete in the range from 0.3 to 0.6 of its prismatic strength and constitute 22-30%. Residual stresses in the stressed reinforcement range from 136 to 245 MPa, which is sufficient to ensure the operational crack resistance of large-size products of aerated concrete during moisture exchange and carbonizing processes. The obtained results are the basis for further development of the method for calculating stress losses in the reinforcement due to the aerated concrete creep, as well as when preparing recommendations for the design and manufacture of pre-stressed enclosing structures of cellular concrete.
Keywords: autoclaved concrete, operational reliability, pre-stressed elements, concrete creep, stress losses, crack resistance and durability.
For citation: Gaziev M.A. Estimation of pre-stress losses in the reinforcement due to the creep of autoclaved aerated concrete. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2019. No. 5, pp. 32-37. (In Russian). DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-770-5-32-37
До середины 1990-х гг. в России повышение энергоэффективности зданий и сооружений не являлось приоритетной задачей. Это было связано с большим количеством и, следовательно, низкой ценой на энергетические ресурсы. В настоящее время мировая тенденция, ориентированная на энергоэффективность, влияет и на российскую строительную сферу: ужесточаются требования к термическому сопротивлению ограждающих конструкций. Одним из приемов повышения энергоэффективности здания является использование материалов, способных уменьшить теплопотери и сделать внутренний микроклимат более комфортным. В ряду таких материалов, безусловно, заслуживает внимания автоклавный ячеистый бетон, который признан одним из самых эффективных строительных материалов для наружных ограждающих конструкций зданий, выполняющим одновременно несущие и теплозащитные функции, отвечающий современным возросшим требованиям
по теплозащите, пожарной безопасности и санитарным нормам.
Анализ результатов ранее выполненных обширных натурных обследований жилых домов с наружными стеновыми панелями из автоклавного ячеистого бетона показывает, что в условиях эксплуатации на их поверхности возникают усадочные трещины от воздействия влагообменных и карбонизационных процессов [1—8].
В исследованиях Е.С. Силаенкова [1] отмечается, что в стеновых панелях из ячеистого бетона в период эксплуатации от 5—6 мес до 1,5 лет вначале появляются одиночные трещины шириной 0,2—0,3 мм, доходя в отдельных случаях до 0,5—0,7 мм, разделяющие панель на отдельные участки, а в последующем образуются трещины меньшей ширины, чем первоначальные (0,15—0,25 мм), но в большем количестве и локализуются внутри участков, ограниченных первоначальными трещинами. При этом предполага-
лось, что первые трещины, которые появились на наружной поверхности панелей, являются следствием высыхания, а последующие — влияния фактора карбонизации ячеистого бетона.
Такая динамика появления и развития поверхностных трещин объясняется тем, что расчетные суммарные растягивающие усадочные напряжения с учетом ползучести, возникающие в наружных слоях стеновой панели при одновременном протекании этих процессов по ее толщине (при разных сроках эксплуатации начиная с 6 мес), могут составить от 0,5 до 1,4 МПа. Данные усадочные напряжения превышают предел прочности при растяжении ячеистых бетонов, используемых в ограждающих конструкциях, в 1,5—4 раза, что непременно приводит к образованию и раскрытию трещин недопускаемой ширины [9].
Проблема повышения трещиностойкости и долговечности крупноразмерных изделий из ячеистых бетонов является многоплановой, и решать ее надо комплексно, как технологическими приемами, так и конструктивными мероприятиями.
Технологические приемы и методы управления эксплуатационной деформируемостью и трещино-стойкостью ячеистых бетонов через алгоритмы конструирования для них оптимальных параметров состава и структуры твердой фазы и порового пространства по комплексу задаваемых свойств и систему рецептурно-технологических факторов их регулирования, обеспечивающих высокую долговечность ячеисто-бетонных изделий, разработаны академиком Е.Н. Чернышовым [10].
Одним из конструктивных мероприятий, направленных на повышение трещиностойкости наружных стеновых панелей из автоклавного ячеистого бетона, как показали проведенные в 1990-е гг. исследования в НИИЖБ, ЦНИСК, Уральском ПромстройНИИпроекте и Политехническом институте, является применение предварительно напряженной арматуры [11—13].
Проведенные комплексные исследования в области создания преднапряженных газобетонных стеновых панелей также свидетельствуют о том, что применение предварительно напряженной арматуры оказывает существенное влияние на повышение их жесткости и трещиностойкости при одновременном снижении трудоемкости и себестоимости производства таких изделий [14].
Необходимость дальнейшего развития производства преднапряженных стеновых панелей из ячеистого бетона подвергается сомнению из-за возможных высоких потерь напряжения в арматуре от усадки и ползучести бетона в процессе их эксплуатации. В связи с этим является актуальным изучение вопроса о величине потерь напряжения в напрягаемой арматуре от ползучести бетона в газобетонных стеновых панелях, так как данный фактор существенно меняет начальное предварительное напряжение в арматуре, снижая эффект его действия.
Целью данных экспериментальных исследований является определение фактической величины потерь напряжений в арматуре вследствие ползучести автоклавного газобетона при параллельном испытании образцов-призм и преднапряженных элементов под постоянными и уменьшающимися во времени напряжениями обжатия, начальный уровень которых варьировался с 0,3 до 0,6 от призмен-ной прочности бетона.
Эти сведения необходимы для обоснования наибольшего уровня предварительного обжатия в бетоне, достаточного для закрытия возможных технологических трещин и нейтрализации растягивающих усадочных напряжений, возникающих в поверхностных слоях газобетонных стеновых панелей при вла-гообменных и карбонизационных процессах, а также для оценки потерь напряжений в арматуре на основе существующих теорий ползучести бетона.
Длительным испытаниям подвергали 18 изолированных от высыхания предварительно напряженных газобетонных элементов размером 120x150x1200 мм с отверстиями по геометрическому центру диаметром 16 мм, а также три образца-близнеца (без пред-напряжения) с такими же размерами для контроля температурных деформаций.
Предварительное напряжение создавали одним стержнем диаметром 12 мм из стали класса А600 (А-IV) с модулем упругости Es =1,9105 МПа и пределом текучести при растяжении ат = 590 МПа.
Усилие натяжения арматуры передавали на бетон через стальные пластины, динамометр и резьбовую муфту, при помощи которой выбирался зазор от удлинения арматуры при натяжении. Величину усилия, действующего в арматуре, контролировали по шкале индикатора часового типа с ценой деления 0,001 мм, установленного на специально изготовленном и оттарированном на заводском прессе динамометре. На одном из торцов преднапрягаемых газобетонных элементов для захвата арматуры при ее натяжении применялись цанговые зажимы типа НИИЖБ.
Исследования проводили на автоклавном газобетоне плотностью 600 кг/м3 с призменной прочностью Rb,n = 3, МПа и модулем упругости Еь?п = 2100 МПа. Начальный уровень обжатия бетона в предварительно напряженных элементах составлял 0,3; 0,45 и 0,6 Rbn, что соответствовало первоначальным контролируемым величинам предварительного напряжения, в арматурных стержнях равным: 175, 260 и 350 МПа.
На рис. 1 показан общий вид испытуемых предна-пряженных элементов с приспособлениями и измерительными приборами для создания натяжения в арматуре и контроля в ней соответствующих напряжений, а также для замера длительных деформаций в бетоне. Потери напряжений в арматуре и ползучесть бетона в преднапряженных элементах при каждом уровне обжатия определялись по результатам испытания шести образцов-близнецов.
j'iyJ ®
май 2019
33
Рис. 1. Общий вид предварительно напряженных элементов из газобетона во время длительных испытаний на этажерках-вертушках
Рис. 2. Кассетно-пружинные установки для исследования ползучести в газобетонных образцах-призмах
Ф с
я «
15
ф с
я «
15
ф с
35 30 25 20 15 10 5 0
45 40 35 30 25 20 15 10 5 0
60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0
30 60 90 120 150 180 210 240 270 Продолжительность наблюдения, сут
300 330 360
30
60
90 120 150 180 210 240 270 Продолжительность наблюдения, сут
300 330 360
30
60
90 120 150 180 210 240 270 Продолжительность наблюдения, сут
300 330 360
Рис. 3. Ползучесть газобетона в предварительно напряженных элементах и в образцах-призмах: а, б, в - начальный уровень обжатия бетона 0,3; 0,45; 0,6RS„ соответственно; 1 - ползучесть образцов-призм; 2 - ползучесть преднапряженных элементов
105
¿а 90
75
60
* 45
30
о
1= 15
г
0,3 0,45
Уровень обжатия бетона о/Яь,п
0,6
Рис. 4. Зависимость потерь напряжений в арматуре от начального уровня обжатия в бетоне за равные промежутки времени наблюдения
а
б
в
0
Для изучения деформаций ползучести данного газобетона при тех же начальных уровнях обжатия в бетоне, но при постоянной сжимающей нагрузке проводились длительные испытания 18 образцов-призм размером 100x100x400 мм (по шесть образцов на каждый уровень обжатия).
Наряду с загруженными призмами велись также наблюдения за тремя незагруженными образцами-эталонами для исключения деформаций, вызванных колебанием температуры в помещении.
При статических расчетах элементов ячеисто-бе-тонных конструкций используются нормативные и расчетные характеристики автоклавных ячеистых бетонов для состояния средней установившейся влажности бетона, равной 10 мас. %. Поэтому исследования для определения потерь напряжения в арматуре от фактора ползучести газобетона нами проводились на гидроизолированных липкой пленкой и парафином преднапряженных элементах и образцах-призмах при данной влажности в бетоне.
В целях обеспечения чистоты эксперимента влияние ползучести арматуры на потери напряжений устраняли путем предварительной ее вытяжки до напряжений, равных 0,9 от нормативного предела прочности.
Деформации ползучести газобетона в предварительно напряженных элементах (рис. 1) измеряли индикаторами часового типа с ценой деления 0,01 мм, установленными стационарно по двум противоположным граням на базе 350 мм, а на образцах-призмах, используемых в опытах на простую ползучесть,— на базе 200 мм (рис. 2).
На рис. 3 приведены кривые относительных деформаций ползучести газобетона, построенные по средним показаниям родственных групп преднапря-женных элементов и образцов-призм при разных начальных уровнях напряжений в бетоне.
Как следует из рис. 3, процесс ползучести газобетона в преднапряженных элементах при переменном напряжении в арматуре качественно сходен с соответствующим процессом ползучести бетона на образцах-призмах при длительном действии постоянных напряжений. Однако за счет снижения во времени усилия в напрягаемой арматуре скорость длительного деформирования бетона в них уменьшается в более ранние сроки, чем в бетонных призмах. При этом деформации ползучести газобетона к сроку наблюдения 360 сут в исследованных предварительно напряженных элементах при уровне напряжения обжатия бетона 0,3; 0,45 и 0,6 Я^п составили соответственно 85, 76 и 65% от деформаций ползучести бетона на призмах при постоянных сжимающих напряжениях.
350
300
250
200
* 150
100
50
По данным результатов экспериментов, потери напряжений в арматуре определяли по формуле:
МО = °01 - °02 (О,
(1)
где М?) — потери предварительного напряжения в арматуре к моменту наблюдения V, о01 — напряжение в арматуре до обжатия бетона; о02 (О — напряжение в арматуре в момент времени t с учетом текущих потерь от ползучести бетона:
/.ч _ gpi ~ Ф)Е5
°02 (О --
(2)
1 - ЩИ, '
где е/0 — деформация арматуры от ползучести бетона; Р. £.
IV
Fh + nFs
Eb{ty
где ^ и Гь — площадь поперечного сечения арматуры и бетона соответственно; Е„ Еь(?) — модули упругости арматуры и бетона. При этом значение начального модуля упругости газобетона принимается постоянным во времени.
Параллельно величину потерь преднапряжения в арматуре от ползучести бетона контролировали также по шкале индикатора часового типа с ценой деления 0,001 мм, установленного на специально изготовленном и оттарированном динамометре (рис. 1). Следует отметить, что потери, вычисленные по формулам (1) и (2), отличались от значений, зафиксированных с помощью динамометра, в пределах от 5 до 10% в зависимости от уровня предварительного натяжения в арматуре.
Полученные опытные данные (рис. 4) свидетельствуют о том, что потери предварительного напряжения в арматуре линейно зависят от начального уровня обжатия в газобетоне в пределах от 0,3 до 0,6 от его призменной прочности.
Однако, в начальный период наблюдения за потерями напряжений в арматуре в предварительно напряженных газобетонных элементах (в пределах сроков испытания до 30—45 сут) при уровне обжатия в бетоне, соответствующего 0,6 ЯЬп, проявляется некоторая нелинейная зависимость. В дальнейшем
30
60 90 120 150 180 210 240 270 Продолжительность наблюдения, сут
300 330 360
Рис. 5. Кривые релаксации напряжений в арматуре при разных уровнях обжатия бетона в пред-напряженных газобетонных элементах: 1 - при 0,3 Rь п; 2 - при 0,45 RЬn; 3 - при 0,6 Rь п
Г) научно-технический и производственный журнал
ЙЛГ^Ш^Г май 2019 35
из-за большего падения усилия в напрягаемой арматуре при данном уровне обжатия в газобетоне происходит снижение величины напряжения и в самом бетоне, что, безусловно, приводит к переходу нелинейной зависимости в линейную.
Анализ полученных результатов позволяет рекомендовать в качестве наибольшего уровень предварительного обжатия в бетоне для преднапряженных элементов из газобетона равным 0,6 Яь>п, который также соответствует границе линейной ползучести для автоклавных ячеистых бетонов [15].
Потери предварительного натяжения в арматуре, связанные с быстро натекающими деформациями ползучести бетона при передаче усилия на газобетонные элементы автоклавного твердения, были столь маленькими, что практически ими можно пренебречь.
Для более наглядного представления о характере развития и величине падения напряжения в арматуре от ползучести газобетона в преднапряженных элементах на рис. 5 построены зависимости релаксиру-ющего напряжения в арматуре от времени при разных начальных уровнях обжатия в бетоне.
Опытные данные показывают, что процесс релаксации напряжений в напрягаемой арматуре, независимо от длительности наблюдения и от величины первоначального уровня напряжения в ней и в бетоне, протекает примерно с одинаковой скоростью. При этом величины относительных потерь предна-пряжения в арматуре, натекающие за равные промежутки времени, отличаются друг от друга в пределах от 4 до 8%.
На основе экспериментальных исследований получено, что возможные потери напряжений в арматуре для преднапряженных элементов из автоклавного газобетона вследствие его ползучести, происходящие в них в течение 360 сут при начальном уровне обжатия в бетоне от 0,3 до 0,6 ЯЬп, составляют 22-30%. '
При этом абсолютные величины остаточных напряжений в напрягаемой арматуре были равными 136, 188 и 245 МПа, чем обеспечивается уровень обжатия в бетоне соответственно 0,85; 1,18 и 1,54 МПа, достаточный для нейтрализации растягивающих усадочных напряжений, возникающих в поверхностных слоях стеновых панелей из газобетона при влагооб-менных и карбонизационных процессах [9].
Выводы
Таким образом, исследования по оценке потерь предварительного напряжения в арматуре от ползучести автоклавного газобетона показали следующее.
1. Потери усилий предварительного натяжения в арматуре от ползучести газобетона в предварительно напряженных элементах линейно зависят от начального уровня обжатия в бетоне вплоть до 0,6 от его призменной прочности, а величина этих потерь может составить 22-30% от первоначальных значений.
2. Абсолютная величина остаточных напряжений в арматуре обеспечивает уровень обжатия в газобетоне в пределах от 0,85 до 1,54 МПа, достаточный для закрытия возможных технологических трещин, а также для исключения появления в условиях эксплуатации новых трещин в наружных стеновых панелях при влажностно-карбонизационных воздействиях.
3. Полученные экспериментальные данные, в которых наряду с исследованием потерь предварительного напряжения изучались и реологические свойства газобетона, позволяют разработать методы расчета потерь напряжений в арматуре от ползучести бетона в крупноразмерных газобетонных изделиях с преднапряженным армированием.
Список литературы
1. Силаенков Е.С. Долговечность изделий из ячеистых бетонов. М.: Стройиздат, 1986. 176 с.
2. Силаенков Е.С., Батаев Д.К-С., Мажиев Х.Н., Газиев М.А. Повышение долговечности конструкций и изделий из мелкозернистых ячеистых бетонов при эксплуатационных воздействиях. Грозный, 2015. 355 с.
3. Силаенков Е.С., Кантор С.Л., Газиев М.А. Учет ползучести бетона вследствие карбонизации при расчете напряженного состояния ячеисто-бетон-ных стеновых панелей. Долговечность конструкций из автоклавных бетонов. Таллин, 1987. Ч. I. С. 160-163.
4. Пинскер В.А., Соловей Ж.Б., Почтенко А.Г., Кесли Э.О., Чуркина В.А. Опыт эксплуатации домов с ячеисто-бетонными ограждениями. Таллин, 1984. Ч. II. С. 190-192.
5. Тимаков Ю.В., Безбородов В.А., Шпренгерт Т.К. Натурные обследования наружных стен здания из газобетона. Таллин, 1984. Ч. II. С. 193-198.
6. Чернышов Е.М., Власов В.В., Баутина Е.И. Прогнозирование полного и остаточного ресурсов ограждающих конструкций из ячеистого бетона. Ростов н/Д: Рост. гос. строит. ун-т, 2007. 194 с.
7. Федин А.А. Научно-технические основы производства и применения силикатного ячеистого бетона. М.: ГАСИС, 2002. 264 с.
8. Батаев Д.К-С., Газиев М.А., Пинскер В.А., Чепурненко А.С. Теория расчета усадочных напряжений в ячеисто-бетонных стеновых панелях при карбонизационных процессах с учетом ползучести // Вестник МГСУ. 2016. № 12. С. 11-22.
9. Газиев М.А. Эмпирический метод расчета влаж-ностно-карбонизационных напряжений в панелях из ячеистого бетона с учетом его реологических свойств // Строительные материалы. 2018. № 3. С. 75-79. DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430Х-2018-757-3-75-79
10.Чернышов Е.М., Славчева Г.С. Управление эксплуатационной деформируемостью и тре-
щиностойкостью макропористых (ячеистых) бетонов. Часть I. Контекст проблемы и вопросы теории // Строительные материалы. 2014. № 1. С. 105-112.
11. Фурманов Б.А., Нудель В.С., Куршпель В.Х. Заводское изготовление преднапряженных газо-золобетонных панелей // Бетон и железобетон. 1984. № 6. С. 14-16.
12. Куршпель В.Х., Макаричев В.В., Филиппов Б.П. Стеновые панели из ячеистого бетона с комбинированным армированием // Бетон и железобетон. 1986. № 12. С. 7-8.
13. Батаев Д.К-С., Газиев М.А., Пинскер В.А. Опыт исследования и внедрения преднапряженных стеновых панелей из автоклавных ячеистых бетонов. Опыт производства и применения ячеистого бетона автоклавного твердения: Материалы 9-й Международной научно-практической конференции. Минск: Колорград, 2016. С. 83-85.
14. Mailyan D.R., Bataev D.K.-S., Mazhiev K.N., Gaziev M.A. Complex researches in the field of creation of crack-resistant wall panels from cellular concrete with prestressed reinforcement. Materials Science Forum. 2018. Vol. 931, pp. 252-257 https:// doi.org/10.4028/www.scientific.net/MSF.931.252
15. Кривицкий М.Я., Левин Н.И., Счастный А.Н. Ползучесть автоклавных ячеистых бетонов с учетом некоторых технологических факторов / Производство и применение изделий из ячеистых бетонов. М.: Стройиздат,1968. С. 105-120.
References
1. Silaenkov E.S. Dolgovechnost' izdelii iz yacheistykh betonov [longevity of products from aerated concrete]. Moskov: Stroyizdat. 1986. 176 p.
2. Silaenkov E.S., Bataev D.K-S., Madziev H.N., Gaziev M.A. Povyshenie dolgovechnosti konstruktsii i izdelii iz melkozernistykh yacheistykh betonov pri ekspluatatsionnykh vozdeistviyakh [Increase of durability of building structures made from fine-grained concrete under operational impacts]. Grozny, 2015. 355 p.
3. Silaenkov E.S., Kantor S.L., Gaziev M.A. Uchet pol-zuchesti betona vsledstvie karbonizatsii pri raschete napryazhennogo sostoyaniya yacheisto-betonnykh stenovykh panelei [Accounting for the creep of concrete due to carbonization at calculating the stress state of aerated concrete wall panels]. The durability of structures from autoclaved concretes. Tallinn. 1987. Part I, pp. 160-163.
4. Pinsker V.A., Solovey Zh.B., Pochtenko A.G., Kesli E.O., Churkina V.A. Opyt ekspluatatsii domov s yacheisto-betonnymi ograzhdeniyami [Experience in the operation of houses of aerated concrete wall panels]. Tallinn. 1984. Part II, pp. 190-192.
5. Timakov U.V., Bezborodov V.A., Sprengert T.K. Naturnye obsledovaniya naruzhnykh sten zdaniya iz gazobetona [Field surveys of the exterior walls of the
building are made of aerated concrete]. Tallinn. 1984. Part II, pp. 193-198.
6. Chernyshov E.M., Vlasov V.V., Bautina E.I. Prognozirovanie polnogo i ostatochnogo resursov ograzhdayushchikh konstruktsii iz yacheistogo betona [Prediction of the total and residual resources of wall panels made of aerated concrete]. Rostov-on-Don: Rostov state building Universities. 2007. 194 p.
7. Fedin A.A. Nauchno-tekhnicheskie osnovy proizvod-stva i primeneniya silikatnogo yacheistogo betona [Scientific and technical bases of production and application of silicate aerated concrete]. Moscow: GASIS. 2002. 264 p.
8. Bataev D.K.-S., Gaziev M.A., Pinsker V.A., Chepur-nenko A. S., The theory of shrinkage stress calculation in aerated concrete wall panels under carbonizing processes taking into account creep. Vestnik MGSU. 2016. No. 12, pp. 11-22. (In Russian).
9. Gaziev M.A. An empirical method for calculating wetness-carbonization stresses emerges in panels of aerated concrete, with considering its rheological properties. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2018. No. 3, pp. 75-79. (In Russian). DOI: https:// doi.org/10.31659/0585-430X-2018-757-3-75-79.
10. Chernyshov E.M., Slavcheva G.S. Management of operational deformation and crack resistance of macro-porous (aerated) concrete. Part 1. The Context of the problem and theory questions. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2014. No. 1, pp. 105-112. (In Russian).
11. Furmanov B.A., Nudel V.S., Kurshpel V.Kh. Factory production of prestressed aerated ash concrete panels. Beton i zhelezobeton. 1984. No. 6, pp. 14-16. (In Russian).
12. Kurshpel V.Kh., Makarichev V.V., Filippov B.P. Wall panels of aerated concrete with a combined reinforcement. Beton i zhelezobeton. 1986. No. 12, pp. 7-8. (In Russian).
13. Bataev D.K.-S., Gaziev M.A., Pinsker V.A. Experience of research and implementation of pre-stressed wall panels made of autoclave cellular concrete. Experience ofproduction and use of cellular concrete of autoclave curing: Materials of the 9th International Scientific and Practical Conference. Minsk: Kolorgrad. 2016. pp. 83-85.
14. Mailyan D.R., Bataev D.K.-S., Mazhiev K.N., Gaziev M.A. Complex researches in the field of creation of crack-resistant wall panels from aerated concrete with prestressed reinforcement. Materials Science Forum. 2018. Vol. 931, pp. 252-257 https://doi. org/10.4028/www.scientific.net/MSF.931.252
15. Krivitsky M.Ya., Levin N.I., Schastnyy A.N. Polzuchest' avtoklavnykh yacheistykh betonov s uchetom nekotorykh tekhnologicheskikh faktorov [Creep of autoclave aerated concrete taking into account some technological factors]. Production and application of products from cellular concrete. Moscow: Stroyizdat. 1968, pp. 105-120.
J'iyj ®
май 2019
37
