CC BY
4
© А.В. Дмитриев, И.Н. Мадышев, Л.В. Круглое, Н.Д. Чичирова УДК 66.045.53
ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛО- И МАССООБМЕНА В ТРЕХПОТОЧНОЙ ИСПАРИТЕЛЬНОЙ ГРАДИРНЕ С НАКЛОННО-ГОФРИРОВАННЫМИ КОНТАКТНЫМИ ЭЛЕМЕНТАМИ
А.В. Дмитриев1, И.Н. Мадышев2, Л.В. Круглов1, Н.Д. Чичирова1
1Казанский государственный энергетический университет, г. Казань, Россия 2Казанский национальный исследовательский технологический университет,
г. Казань, Россия
ORCID: http://orcid.org/0000-0001-8979-4457, ieremiada@gmail.com
Резюме: ЦЕЛЬ. Экспериментальное определение доли тепла, переданной через стенку радиатора к общему тепловому потоку в трехпоточной испарительной градирне, в зависимости от среднерасходной скорости воздуха при различных плотностях орошения. Определение возможности достижения необходимых значений теплового потока от воды к воздуху. Оценка эффективности охлаждения в предлагаемом устройстве. МЕТОДЫ. При решении поставленных задач была разработана и создана экспериментальная установка. Для измерения и контроля параметров в ходе проведения экспериментов использовались высокоточные устройства, погрешность которых варьировалась в диапазоне от 0,5 до 2%. РЕЗУЛЬТАТЫ. В работе рассматривается проблема биологических загрязнений, образующихся на внутренних поверхностях испарительных градирен. Предлагается оригинальная конструкция трехпоточной градирни, которая позволяет снизить количество воды, контактируемой с окружающей средой. Выполнены и представлены исследования процесса тепло- и массообмена в трехпоточной градирне. Увеличение массового расхода теплоносителя в трубчатом радиаторе в 5,9 раз приводит к повышению доли тепла, переданной через стенку труб к общему тепловому потоку в 3,56...3,82 раза при плотности орошения охлаждающей жидкости равной 12 м 3/(м2ч). Исследования влияния плотности орошения на долю тепла, переданной через стенку радиатора к общему тепловому потоку, показывают, что снижение плотности орошения охлаждающей жидкости, например, с 34,2 до 12 м3/(м2^ч) приводит к увеличению этого соотношения на 25.54% в зависимости от среднерасходной скорости воздуха. ЗАКЛЮЧЕНИЕ. Выявлено, что использование трехпоточной схемы охлаждения оборотной воды позволит исключить развитие микроорганизмов, уменьшить биообрастание рабочих поверхностей градирен, обеспечивая тем самым высокие эксплуатационные показатели аппаратов системы оборотного водоснабжения промышленных предприятий.
Ключевые слова: градирня, биологические отложения, микроорганизмы, испарение, охлаждение, вода.
Благодарности: Работа, по результатам которой выполнена статья, выполнена в рамках гранта Президента РФ № МК-2710.2021.4.
EVALUATION OF THE EFFICIENCY OF HEAT AND MASS TRANSFER PROCESSES IN A THREE-FLOW EVAPORATIVE COOLING TOWER WITH ANGLED CORRUGATED CONTACT ELEMENTS
AV. Dmitriev1, IN. Madyshev2, LV. Kruglov1, ND. Chichirova1
'Kazan State Power Engineering University, Kazan, Russia 2Kazan National Research Technological University, Kazan, Russia
ORCID: http://orcid.org/0000-0001-8979-4457, ieremiada@gmail.com
Abstract: PURPOSE. Experimental determination of the proportion of heat transferred through the radiator wall to the total heat flow in a three-flow evaporative cooling tower, depending on the average air velocity at different irrigation densities. Determination of the possibility of achieving the required values of the heat flow from water to air. Evaluation of the cooling efficiency in the proposed device. METHODS. When solving the tasks set, an experimental setup was developed and created. To measure and control the parameters during the experiments, high-precision devices were used, the error of which ranged from 0.5 to 2%. RESULTS. The paper deals with the problem of biological contaminants formed on the internal surfaces of evaporative cooling towers. The original design of the three-flow cooling tower is proposed, which reduces the amount of water in contact with the environment. Studies of the process of heat and mass transfer in a three - flow-cooling tower are performed and presented. An increase in the mass flow rate of the heat carrier in the tubular radiator by 5,9 times leads to an increase in the share of heat transferred through the pipe wall to the total heat flow by 3.56...3.82 times with a coolant irrigation density of 12 m3/(m2h). Studies of the effect of irrigation density on the proportion of heat transferred through the radiator wall to the total heat flow show that a decrease in the irrigation density of the coolant, for example, from 34.2 to 12 m3/(m2h) leads to an increa.se in this ratio by 25...54%, depending on the average air velocity. CONCLUSION. Revealed that the use of trappatoni diagram cooling circulating water will prevent the growth of microorganisms, reduce the biogrowth working surfaces of cooling towers, thus providing high-performance devices of a water circulation system of industrial enterprises.
Keywords: cooling tower, biological deposits, microorganisms, evaporation, cooling, water.
Acknowledgments: The reported study was funded by the grant of the President of the Russian Federation, according to the research project №. MK-2710.2021.4.
Введение
Широко известно, что градирни, в силу особенностей своего устройства, обеспечивают оптимальные условия для роста микроорганизмов. Диапазон температур и РН, непрерывная аэрация, а также обилие органических и неорганических питательных веществ, и солнечного света делают их идеальным местом для размножения многих биологических видов. Нижние секции градирен, в основном, заселены крупными нитевидными водорослями. Центральные их части содержат небольшое количество биомассы планктоновых водорослей, а верхние колонизируются биопленками цианобактерий [1].
Для борьбы с микроорганизмами применяются различные химические реагенты, например, широко на практике используется обычный хлористый отбеливатель. Однако, согласно [2] его применение дает, в том числе отрицательный эффект. Благодаря своей высокой химической активности он окисляет стальные элементы оборудования со
скоростью, не меньшей, чем это делает биопленка.
Авторы работы [3] указывают на тот факт, что биопленка, помимо того, что агрессивно воздействует на элементы оборудования, еще, накапливаясь, образует слои с низкой теплопроводностью, что приводит к ухудшению процесса теплообмена в любом теплообменном аппарате. Отмечается, что слой микроорганизмов имеет большее тепловое сопротивление, чем даже у карбоната кальция. В работе показано, что добавление специфичного мягкого окислителя в воду при ее охлаждении в большой градирне на электростанции подавляет рост микроорганизмов.
В статье [4] выполнен анализ и классификация микроорганизмов, заселяющих объем градирни, а также эффективность применения различных реагентов для очистки от биологических загрязнений. Например, такое вещество, как bromonitro-propanediol хорошо справляется с грибками и водорослями, но неэффективно против цианобактерий. Реагент, называемый B-Bromo-B-nitrostyrene, подавляет рост всех бактерий, в том числе и цианобактерий, но не оказывает влияния на грибковые культуры. Methylenebis-(thiocyanate) оптимален для борьбы с микроводорослями. Как отмечается в работе, для эффективной очистки от биологических загрязнений требуется тщательный мониторинг их качественного состава и комплексный подход к применению реагентов.
Авторами работы [5] был разработан специальный биофильтр с фиксированным слоем, который позволяет удалять всю органику из охлаждаемой воды, что существенно ограничивает питательную среду для микроорганизмов. Сравнение результатов исследования биозагрязнений на модельной установке с биозагрязнениями, возникающими на промышленной градирне показало его значительное - до 30-40 раз, снижение.
Кроме того, важным является разработка и совершенствование блоков оросителей градирни, позволяющих повысить эффективность процесса охлаждения воды, снизить долю унесенной жидкости при уменьшении энергетических затрат [6-12].
Одним из таких устройств являются, разработанные авторами статьи, наклонно-гофрированные контактные элементы. Исследования гидродинамики потоков жидкости и газа [13] показывают возможности равномерного распределения жидкости по поперечному сечению градирни, что положительным образом сказывается на эффективности охлаждения оборотной воды. Кроме того, проведенные ранее экспериментальные исследования показывают, что унос капель жидкости из аппарата при среднерасходной скорости газа в пределах 1,5-2,4 м/с не превышает 3-5%.
Для решения задачи снижения развития микроорганизмов и уменьшения биообрастаний градирен авторами статьи разработана трехпоточная система охлаждения оборотной воды. Так, внутри блока оросителя градирни устанавливается трубчатый радиатор, позволяющий исключить смешение основного потока жидкости с атмосферным воздухом. Как следствие, развитие микроорганизмов в водной среде без кислорода становится практически невозможным. Благодаря такому способу охлаждения оборотной воды производственные предприятия могут существенно сократить использование химических реагентов, либо вовсе от них отказаться. Для повышения эффективности охлаждения оборотной воды в градирнях сухого типа, как правило, применяется их увлажнение за счет орошения трубчатого радиатора дополнительным потоком жидкости.
Задачи исследования
Предлагаемая трехпоточная схема охлаждения оборотной воды с наклонно -гофрированными контактными элементами представлена на рис. 1. Принцип работы трехпоточной испарительной градирни заключается в следующем: нагретая в технологическом оборудовании вода перед подачей на охлаждение в градирню разделяется на два потока: первый поток является охлаждаемым и над ним совершается действие, а второй поток оборотной воды будем условно считать охлаждающим. Первый поток направляется в трубчатый радиатор, при этом избегая контакта с атмосферным
128
воздухом. Второй поток воды подается на орошение градирни в верхнюю часть блока оросителя, контактирует с атмосферным воздухом и частично испаряясь, поступает в водосборную емкость. Охлаждение первого и соответственно основного потока жидкости происходит за счет передачи тепла через стенку радиатора атмосферному воздуху, а также омывающей жидкости, состоящего из охлажденного второго потока и свежей подпиточной жидкости. Далее эта жидкость подается обратно в верхнюю часть градирни за счет работы насоса. Таким образом, омывающий поток жидкости выступает в качестве хладагента, образуя тем самым замкнутый контур циркуляции охлаждающей жидкости.
Эффективность охлаждения оборотной воды в трубчатом радиаторе во многом зависит от степени охлаждения воды в объеме оросителя, на что влияет ее конструктивное оформление. Ороситель представляет собой располагающиеся вертикально в несколько рядов блоки, состоящие из наклонно-гофрированных контактных элементов. Жидкость в блок оросителя поступает через штуцер ввода, расположенный на боковой поверхности стенки. Разработанный авторами блок оросителя представляет собой прямоугольную коробку с уложенными в нее гофрированными пластинами. Пластины располагаются перпендикулярно относительно друг друга под углом 90° образуя зигзаг в профиль. Пластины представляют собой наклонно -гофрированные контактные элементы с горизонтальными гофрами округлого профиля, на поверхности которых происходит турбулизация стекающей пленки жидкости. Поперек наклонно-гофрированным пластинам установлены трубы, по которым движется горячая вода. Жидкость в объеме блока оросителя распределяется следующим образом: вода движется сверху вниз, орошает поверхность труб, снимая при этом тепло, и в виде пленки стекает по перфорированным пластинам, образуя зигзагообразную траекторию. Часть жидкости проваливается через отверстия в пластине, распадается в виде капель, которые соударяясь о поверхность пленки жидкости нижележащей пластины и труб, повторно дробятся с образованием новых капель воды. Воздух нагнетается вентилятором снизу-вверх, проходит через отверстия в пластинах выталкивая в разные стороны капли воды, тем самым распыляя жидкость по всему объему блока оросителя и по внешней поверхности труб. Стоит отметить, что верхняя пластина наклонно-гофрированного элемента является также сепарирующим устройством, снижающим величину уноса капель жидкости из градирни в окружающую среду.
Рис. 1. Схема экспериментальной установки с трехпоточной системой охлаждения оборотной воды: 1 - исследуемый блок оросителя; 2 - наклонно-гофрированные контактные элементы; 3 - змеевик; 4 - насос; 5, 10 - емкость; 6 - воронка; 7 - жидкостной фильтр; 8 - нагревательный элемент;
129
9, 11, 14 - запорная арматура на линии подачи воды; 12 - вентилятор; 13 - запорная арматура на линии подачи воздуха; 15 - видеокамера
В общем случае процесс передачи тепла жидкости, находящейся в трубчатом радиаторе разработанной конструкции трехпоточной испарительной градирни, можно описать двумя этапами:
1. Тепломассообмен при непосредственном контакте газовой и жидкой фаз, который описывается классическим тепловым балансом испарительных градирен. При разработке и проектировании новых блоков оросителей градирен основная задача сводится к нахождению объемных коэффициентов тепло - и массоотдачи, позволяющих проводить проектную оценку эффективности предлагаемых блоков оросителей. Данные исследования наклонно-гофрированных контактных элементов представлены в работах [14-17].
2. Теплопередача через стенку радиатора от предварительно охлажденной жидкости и атмосферного воздуха, обтекаемый теплообменные трубы.
Рассмотрим совместную работу оросительной и трубчатой частей трехпоточной испарительной градирни. Для этого необходимо определить количество теплоты, передаваемой в обеих частях градирни.
Количество тепла, передаваемой теплоносителю через стенку труб радиатора, можно определить по уравнению:
й = - ^), а)
где Ьт1 - массовый расход теплоносителя (воды) в трубчатом радиаторе, кг/с; сь - удельная массовая теплоемкость воды, Дж/(кг-К); ^ - температура воды на входе в трубчатый радиатор, К; ^2 - температура воды на выходе из трубчатого радиатора, К.
Количество тепла, передаваемой орошающей (охлаждающей) жидкости при непосредственном контакте газовой и жидкой фаз с достаточной точностью (без учета теплопроводности, конвекции и конденсации пара), можно определить по уравнению:
°2 = К,2СЬ ({13 - {14 )' (2)
где Lm2 - массовый расход орошающей (охлаждающей) жидкости, кг/с; tL3 - температура орошающей жидкости на входе в блок оросителя, К;^4 - температура орошающей жидкости на выходе из блока оросителя, К.
Общее количество теплоты, переданной атмосферному воздуху в трехпоточной испарительной градирне (без учета тепловых потерь) определяется как сумма тепловых потоков в оросительной и трубчатой частях градирни, т.е. О + О2 = О .
Подробное описание экспериментальной установки с основными конструктивными особенностями представлены в работах [18,19].
Методы
Для измерения и контроля параметров в ходе эксперимента использовались различные устройства, характеристики которых приведены в таблице 1.
Таблица 1
Спецификация контрольно-измерительных устройств_
Параметр Прибор Диапазон Погрешность
Среднерасходная Термоанемометр 1,73-4,09 м/с ±(0,1 м/с + 5%) (0...2
скорость охлаждающего TESTO 405 i м/с)
воздуха ±(0,3 м/с + 5%) (2...15 м/с)
Температура воздуха Термогигрометр TESTO 605i 26,0-30,6 °С ±0,5 °C
Температура воды в Терморегулятор 30,5-43,0 °С ±0,5%
трубчатом радиаторе ОВЕН 2ТРМ1
Температура воды, подаваемой на орошение Терморегулятор ОВЕН 2ТРМ1 32,9-41,8 °С ±0,5%
Плотность орошения Ротаметр Ь^^АЮ-15^ 12,0-42,2 м3/(м2-ч) ±1,5%
Расход воды в трубчатом радиаторе Бетар СГВ-15 0,00643-0,03784 кг/с ±2,0%
Результаты исследования и их обсуждение
Проведенные экспериментальные исследования показывают, что основное влияние на количество тепла, переданной теплоносителю через стенку радиатора от охлаждающей (орошающей) жидкости оказывают массовый расход теплоносителя в трубчатом радиаторе и плотность орошения охлаждающей жидкости. Увеличение массового расхода теплоносителя в трубчатом радиаторе в 5,9 раз приводит к повышению доли тепла переданной через стенку труб к общему тепловому потоку в 3,56...3,82 раза при плотности орошения охлаждающей жидкости равной 12 м3/(м2^ч) (Рис. 2, а). При этом, стоит отметить, что увеличение среднерасходной скорости воздуха приводит к уменьшению доли тепла, переданной через стенку труб к общему тепловому потоку. Например, при плотности орошения равной 34,2 м3/(м2^ч) и массовом расходе теплоносителя в трубчатом радиаторе 31,36^ 10-3 кг/с это снижение составляет 24,9% (Рис. 2, г). Это объясняется тем, что с повышением массового расхода воздуха увеличивается тепловой поток, передаваемый охлаждающей жидкости при непосредственном контакте фаз в оросительной части градирни.
0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0
а)
б)
Рис. 2. Изменение доли тепла, переданной через стенку радиатора к общему тепловому потоку в трехпоточной испарительной градирне в зависимости от среднерасходной скорости воздуха при различных массовых расходах теплоносителя в трубчатом радиаторе Ь,„г103, кг/с: 1 - 6,43; 2 - 13,53; 3 - 31,36; 4 - 37,84. Плотность орошения охлаждающей жидкости q, м3/(м2'ч): а) - 12,0; б) - 19,2;
в) 26,7; г) 34,2
Исследования влияния плотности орошения на долю тепла, переданной через стенку радиатора к общему тепловому потоку показывают, что снижение плотности орошения охлаждающей жидкости, например, с 34,2 до 12 м3/(м2^ч) приводит к увеличению этого соотношения на 25...54% в зависимости от среднерасходной скорости воздуха (Рис. 3). Это объясняется тем, что с увеличением плотности орошения наблюдается рост теплового потока, передаваемого орошающей жидкости при непосредственном контакте газовой и жидкой фаз.
Рис. 3. Изменение доли тепла, переданной через стенку радиатора к общему тепловому потоку в трехпоточной испарительной градирне в зависимости от среднерасходной скорости воздуха при различных плотностях орошения q, м3/(м2^ч): 1 - 12,0; 2 - 19,2; 3 - 26,7; 4 - 34,2; 5 - 42,2. Средний массовый расход теплоносителя в трубчатом радиаторе 13,5340-3 кг/с.
Заключение
Проведенные экспериментальные исследования показывают, что доля тепла, переданной через стенку радиатора к общему тепловому потоку в трехпоточной испарительной градирне может достигать 78,6%. Во многом, это обеспечивается за счет эффективной работы оросительной части градирни, где наблюдается равномерное распределение жидкой фазы в блоке оросителя с наклонно-гофрированными контактными элементами. Стоит отметить, что среднерасходная скорость воздуха без уноса жидкости из аппарата достигает 2,9 м/с при плотностях орошения до 30 м3/(м2'ч).
Таким образом, использование трехпоточной схемы охлаждения оборотной воды позволит исключить развитие микроорганизмов, уменьшить биообрастание рабочих поверхностей градирен, обеспечивая тем самым высокие эксплуатационные показатели аппаратов системы оборотного водоснабжения промышленных предприятий.
Литература
1.Ludensky M. Directory of Microbicides for the Protection of Materials.Springer, 2004. 784с.
2. David Daniels Winning the Cooling Tower Trifecta: Controlling Corrosion, Scale, and Microbiological Fouling. Режим доступа: https://www.powermag.com/winning-the-cooling-tower-trifecta-controlling-corrosion-scale-and-microbiological-fouling/.
3. Anderson Jose Beber. Reduction on water consumption on a cooling tower with the application of a novel biocide. Режим доступа: https://www.longdom.org/proceedings/reduction-on-water-consumption-on-a-cooling-tower-with-the-application-of-a-novel-biocide-18593.html
4. Chapter 26 - Microbiological Control-Cooling System. Режим доступа:https://www.suezwater technologies.com/handbook/chapter-26-microbiological-control-cooling-system.
5. Meesters K.P.H., Van Groenestijn J.W., Gerritse J. Biofouling reduction in recirculating cooling systems through biofiltration of process water. Water Research. 2003. V. 37. pp. 525-532.
6. Golovanchikov A.B., Merentsov N.A., Balashov V.A. Modeling and analysis of a mechanical-draft cooling tower with wire packing and drip irrigation.Chemical and Petroleum Engineering. 2013. V.48. N 9-10. pp 595-601.
7. Boev E.V., Ivanov S.P., AfanasenkoV.G., et al. Polymeric drop-film sprinklers for cooling towers. Chemical and Petroleum Engineering. 2009. V. 45. pp. 454-459.
8. Madyshev I.N., Dmitrieva O.S., Dmitriev A.V. Purification of gas Emissions from Thermal Power Plants by Means of Apparatus with Jet-Bubbling Contact Devices.MATEC Web of Conferences. 2017. V. 91. P. 01019.
9. Afanasenko V.G., Khafizov F. Sh., KhafizovN.F., et al. Development of designs for polymeric water traps in cooling towers using centrifugal separation forces. Chem. Pet. Eng. 2007. V. 43. pp. 653656.
10. Merentsov N.A., Balashov V.A., Bunin D.Y., et al. Method for experimental data processing in the sphere of hydrodynamics of packed heat and mass exchange apparatuses. MATEC Web of Conf. 2018. V. 243. P. 5.
11. Дмитриев А.В., Круглов Л.В., Хафизова А.И и др. Методика расчета гидравлического сопротивления струйно-пленочных контактных устройств в теплоэнергетическом оборудовании.Вестник Казанского государственного энергетического университета. 2018. Т. 10. № 2 (38). С. 53-59.
12. Калимуллин И.Р., Мадышев И.Н., Дмитриев А.В. Перспективы использования струйно-барботажных контактных элементов для повышения энергетической эффективности промышленного оборудования. Известия высших учебных заведений. Проблемы энергетики. 2015. № 7-8. С. 81-84.
13. Madyshev I.N., Khafizova A.I., Dmitrieva O.S. The study of gas-liquid flow dynamic sin the inclined-corrugated elements of cooling tower filler unit. E3SWebConf. 2019. V. 126. P. 00031.
14. ДмитриевА.В., ДмитриеваО.С., Мадышев И.Н. Определение объемного коэффициента массоотдачи в градирнях со струйно-пленочными контактными устройствами. Инженерно-физический журнал. 2021. Т. 94. № 1. С. 121-126.
15. Dmitriev A.V., Madyshev I.N., Kharkov V.V., Dmitrieva O.S., Zinurov V.E. Experimental investigation of fill pack impact on thermal-hydraulic performance of evaporative cooling tower.Thermal Science and Engineering Progress. 2021. V. 22. P. 100835.
16. Madyshev I.N., KharkovV.V., Dmitriev A.V. Cooling efficiency of filler unit in non-chemical cooling tower with advanced contact surface.E3S Web of Conferences. 2020. V. 193. P. 01044.
17. Dmitriev A.V., MadyshevI N., Khafizova et al. Heat and mass transfer in unit of cooling tower filler with advanced gas-liquid contact surface. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2020. V. 862. P. 062099.
18. Dmitriev A.V., Madyshev I.N., Dmitrieva O.S. Experimental study of hydraulic and heat and mass transfer parameters of inclined-corrugated contact elements of cooling tower sprinkler.Ecology and Industry of Russia. 2020. V. 24. № 1. P. 4-8.
19. Madyshev I.N., Sabanaev I.A., Kharkov V.V., et al. Experimental study on thermal performance in three-flow cooling tower.International Conference on Modern Trends in Manufacturing Technologies and Equipment: Mechanical Engineering and Materials Science (ICMTMTE 2020). MATEC Web of Conferences. 2020. V. 329. P. 03007.
Авторы публикации
Дмитриев Андрей Владимирович - д-р. техн. наук, заведующий кафедрой Теоретические основы теплотехники, Казанский государственный энергетический университет.
Мадышев Ильнур Наилович - канд. техн. наук, доцент кафедры Оборудования пищевых производств, Казанский государственный энергетический университет.
Круглов Леонид Вадимович - старший преподаватель кафедры Теоретические основы теплотехники, Казанский государственный энергетический университет.
Чичирова Наталия Дмитриевна - д-р. хим. наук, заведующий кафедрой Тепловые электрические станции, директор Института Теплоэнергетики, Казанский государственный энергетический университет.
References
1. Ludensky M. Directory of Microbicides for the Protection of Materials.Springer. 2004.784с.
2. David Daniels. Winning the Cooling Tower Trifecta: Controlling Corrosion, Scale, and Microbiological Fouling. Режим доступа: https://www.powermag.com/winning-the-cooling-tower-trifecta-controlling-corrosion-scale-and-microbiological-fouling.
3. Anderson Jose Beber. Reduction on water consumption on a cooling tower with the application of a novel biocide. Режим доступа: https://www.longdom.org/proceedings/reduction-on-water-consumption-on-a-cooling-tower-with-the-application-of-a-novel-biocide-18593.html.
4. Chapter 26 Microbiological Control-Cooling System. Режим доступа: https://www.suezwatertechnologies.com/handbook/chapter-26-microbiological-control-cooling-system.
5. Meesters KPH, Van Groenestijn JW, Gerritse J. Biofouling reduction in recirculating cooling systems through biofiltration of process water. Water Research. 2003;37:525-532.
6. Golovanchikov AB, Merentsov NA, Balashov VA. Modeling and analysis of a mechanical-draft cooling tower with wire packing and drip irrigation. Chemical and Petroleum Engineering. 2013;48(9-10):595-601.
7. Boev EV, Ivanov SP, Afanasenko VG, et al. Polymeric drop-film sprinklers for cooling towers. Chemical and Petroleum Engineering. 2009;45:454-459.
8. Madyshev IN, Dmitrieva OS, Dmitriev AV. Purification of gas Emissions from Thermal Power Plants by Means of Apparatus with Jet-Bubbling Contact Devices. MATEC Web of Conferences. 2017;91:01019.
9. Afanasenko VG, Khafizov FSh, Khafizov NF, et al. Development of designs for polymeric water traps in cooling towers using centrifugal separation forces. Chemical and Petroleum Engineering. 2007;43:653-656.
10. Merentsov N.A., Balashov V.A., Bunin D.Y., et al. Method for experimental data processing in the sphere of hydrodynamics of packed heat and mass exchange apparatuses. MATEC Web of Conf. 2018;243:5.
11. Dmitriyev AV, Kruglov LV, Khafizova AI, et al. Metodika rascheta gidravlicheskogo soprotivleniya struyno-plenochnykh kontaktnykh ustroystv v teploenergeticheskom oborudovanii. Vestnik Kazanskogo gosudarstvennogo energeticheskogo universiteta. 2018;10(2):(38):53-59.
12. Kalimullin IR, Madyshev IN, Dmitriyev A.V. Perspektivy ispolzovaniya struyno-barbotazhnykh kontaktnykh elementov dlya povysheniya energeticheskoy effektivnosti promyshlennogo oborudovaniya. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Problemy energetiki. 2015;7-8:81 -84.
13. Madyshev IN, Khafizova AI, Dmitrieva OS. The study of gas-liquid flow dynamics in the inclined-corrugated elements of cooling tower filler unit. E3S Web Conf. 2019;126:00031.
14. Dmitriev AV, Dmitrieva OS, Madyshev IN. Opredelenie ob"emnogo koefficienta massootdachi v gradirnyah so strujno-plenochnym I kontaktnym iustrojstvami. Inzhenerno-fizicheskij zhurnal. 2021;94(1): 121-126.
15. Dmitriev AV, Madyshev IN, Kharkov VV, et al. Experimental investigation of fill pack impact on thermal-hydraulic performance of evaporative cooling tower. Thermal Science and Engineering Progress. 2021;22:100835.
16. Madyshev IN, KharkovVV, Dmitriev AV. Cooling efficiency of filler unit in non-chemical cooling tower with advanced contact surface. E3S Web of Conferences. 2020. V. 193. P. 01044.
17. Dmitriev AV, Madyshev IN, Khafizova AI, et al. Heat and mass transfer in unit of cooling tower filler with advanced gas-liquid contact surface. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2020;862:062099.
18. Dmitriev AV, Madyshev IN, Dmitrieva OS. Experimental study of hydraulic and heat and mass transfer parameters of inclined-corrugated contact elements of cooling tower sprinkler. Ecology and Industry of Russia. 2020;24(1):4-8.
19. Madyshev IN, Sabanaev IA, Kharkov VV, et al. Experimental study on thermal performance in three-flow cooling tower. International Conference on Modern Trends in Manufacturing Technologies and Equipment: Mechanical Engineering and Materials Science (ICMTMTE 2020). MATEC Web of Conferences. 2020;329:03007.
Authors of the publication
Andrey V. Dmitriev - Kazan State Power Engineering University, Kazan, Russia.
Ilnur N. Madyshev - Kazan National Research Technological University, Kazan, Russia.
Leonid V. Kruglov - Kazan State Power Engineering University, Kazan, Russia.
Natalia D. Chichirova - Kazan State Power Engineering University, Kazan, Russia.
Получено
Отредактировано
Принято
11 ноября 2020 г. 04 декабря 2020 г. 04 декабря 2020 г.
