CC BY
1DOI 10.53980/24131997_2022_4_55
И.С. Пуляев, канд. техн. наук, доц., e-mail: ivanes50@mail.ru ООО «Центральная лаборатория инженерной теплофизики» (ООО ЦЛИТ) СМ. Пуляев, канд. техн. наук, доц., e-mail: pivan1985@yandex.ru ФГБОУ ВО «Национальный исследовательский Московский государственный строительный
университет» (НИУ МГСУ) г. Москва
УДК 693.54
ОСОБЕННОСТИ УЧЕТА МОДУЛЯ УПРУГОСТИ БЕТОНА В РАННЕМ ВОЗРАСТЕ ПРИ РАСЧЕТАХ СОБСТВЕННОГО ТЕРМОНАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ КОНСТРУКЦИЙ
В настоящей статье авторами приведены опытные данные по определению модуля упругости бетона в возрасте 1, 3, 7, 14 и 28 сут. Также проведен сравнительный анализ полученных данных с нормируемыми значениями в соответствии с требованиями СП 63.13330.2018 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» для одинаковой прочности бетона. Установлено, что разница в опытных и нормируемых величинах полученных испытаний может достигать 35 %. Показано, что в расчетах собственных температурных напряжений изменение модуля упругости бетона необходимо увязывать с особенностями структурообразования в цементном камне.
Полученные результаты целесообразно учитывать при расчете термонапряженного состояния бетона для железобетонных конструкций в раннем возрасте.
Ключевые слова: модуль упругости, бетон, добавки, испытания, конструкции, термонапряженное состояние.
I.S. Pulyaev, Cand. Sc. Engineering, Assoc. Prof S.M. Pulyaev, Cand. Sc. Engineering, Assoc. Prof
FEATURES OF TAKING INTO ACCOUNT THE MODULUS OF ELASTICITY OF CONCRETE AT AN EARLY AGE WHEN CALCULATING ITS OWN THERMALLY STRESSED STATE OF STRUCTURES
The article presents experimental data on the determination of the concrete elasticity modulus at the age of 1, 3, 7, 14 and 28 days. A comparative analysis of the obtained data with normalized values was also carried out in accordance with the requirements of SR 63.13330.2018 "Concrete and reinforced concrete structures. Basic provisions" for the same strength of concrete. It is established that the difference in the experimental and normalized values of the tests obtained can reach 35%. It is shown that in the calculations of intrinsic temperature stresses, the change in the elastic modulus of concrete should be connected with the features of structure formation in cement stone.
The obtained results should be considered when calculating the thermally stressed state of concrete for reinforced concrete structures at an early age.
Key words: modulus of elasticity, concrete, additives, tests, constructions, thermally stressed state.
Введение
При увеличении захваток бетонирования монолитных плит проезжей части мостовых сооружений, днища, стен и перекрытий автодорожных и железнодорожных тоннелей существенно упрощается процесс бетонирования конструкций ввиду снижения количества рабочих швов, однако достаточно сильно возрастает опасность появления температурных трещин, которые образуются от растягивающих напряжений, возникающих при разогреве и последующем остывании бетона от экзотермии цемента в условиях стесненных деформаций конструк-
ции [1]. Чтобы исключить образование трещин, сначала необходимо провести теплофизиче-ские расчеты твердеющего бетона и оценить термонапряженное состояние бетонного массива, а в последующем разработать мероприятия по уменьшению величины температурных напряжений. В свое время авторы отмечали [2], что подлинность полученных при проведении расчетов результатов зависит, с одной стороны, от грамотного назначения при расчетах изменяющегося со временем гидратации цемента модуля упругости бетона (в связи с тем, что упругие напряжения в бетоне прямо пропорциональны модулю его упругости), а с другой - от последовательного учета особенностей изменения его пластических свойств и проявления ползучести от прилагаемой нагрузки. В связи с тем, что трещины в бетоне формируются, как правило, на первоначальном этапе его твердения, модуль упругости следует определять в этом же возрасте. При этом весомое влияние на трещинообразование оказывают и величина, и характер изменения в раннем возрасте предельно допустимых относительных деформаций бетона, а также воздействие его ползучести на релаксацию температурных напряжений.
В связи с этим целью указанной работы стало проведение сравнительного анализа полученных данных по испытаниям модуля упругости бетона класса В40 (поскольку именно такие бетоны часто используются при возведении сооружений транспортного строительства) в различном возрасте с нормируемыми показателями и определение порядка его учета с особенностями структурообразования в цементном камне, заключающегося в разработке приемов, позволяющих уточнить расчет термонапряженного состояния конструкций из твердеющего бетона.
Материалы и методы исследования
Для проведения испытаний по определению модуля упругости был подобран состав бетонной смеси для изготовления образцов на 1 м3 бетона в соответствии с данными, проставленными в таблице 1:
Таблица 1
Состав бетонной смеси для проведения испытаний по определению модуля упругости
Расходный материал Значение Единица измерения
Цемент (Белгородский ПЦ 500-Д0-Н) 425 кг
Песок кварцевый (Мкр = 2,1) 780 кг
Щебень гранитный (фракции 5-20 мм) 1060 кг
Вода 170 л
Суперпластификатор С-3 2,13 кг
Воздухововлекающая добавка СНВ 0,013 кг
В лабораторных условиях в металлических формах из бетонной смеси со значением В/Ц = 0,4 были изготовлены образцы-кубы с ребром 10 см для контроля прочности бетона и призмы размером 10*10*40 см для определения его модуля упругости и предельных деформаций. Всего было изготовлено 15 кубов и 15 призм. Уплотнение бетона осуществлялось на лабораторной виброплощадке. В возрасте 1 и 3 сут образцы испытывались сразу после распалубки и высыхания, в возрасте 7, 14 и 28 сут они распалубливались на 4-й день и выдерживались в камере нормального твердения.
Модуль упругости бетона определялся по ГОСТ 24452-80 «Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона» в возрасте 1, 3, 7, 14 и 28 сут. Методика испытаний заключалась в предварительном испытании для каждого возрастного этапа трех кубов размером 10*10*10 см с последующим приведением полученного результата к прочности образца-куба с ребром 15 см.
Модуль упругости бетона вычислялся как отношение напряжений к деформациям (за вычетом деформаций быстро натекающей ползучести) при нагрузке, равной 30 % от разрушающей. Опытные данные по прочности бетона, приведенные к кубу с ребром 15 см, показаны в таблице 2.
Таблица 2
Значения прочности бетона в различном возрасте
Время, сут 1 3 7 14 28
Прочность, МПа 5,7 19,2 30,2 43,1 48
По данным таблицы 2 построен график на рисунке 1, из которого наглядно видно нарастание прочности исследуемого бетона в процессе твердения.
я 50 С
¡2 40
о о к
V
а 30
20 10 0
0 5 10 15 20 25 30
Время, сут
Рисунок 1 - Рост прочности бетона в процессе твердения
Экспериментальные значения модулей упругости, определенные по изложенной выше методике, приведены в таблице 3. Для этих же прочностей по таблице 6.11 СП 63.13330.2018 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» определялись начальные модули упругости бетона в возрасте 28 сут. Поскольку опытные значения прочности кубиков точно не совпали со средними значениями прочностей бетона определенного класса, они вычислялись по интерполяции. Полученные таким образом нормируемые значения модулей упругости, а также отношение опытных данных к нормативным, также приведены в таблице 2.
Таблица 3
Экспериментальные и нормируемые модули упругости бетона для одинаковой прочности
Нормируемый параметр Численное значение
Время, сут 1 3 7 14 28
Прочность, МПа 5,7 19,2 30,2 43,1 48,0
Еб- 10-3 кг/см2, опыт 147 269 320 346 350
Еб -10-3 кг/см2, норма 108 238 302 342 357
Еб опыт/ Еб норма 1,35 1,13 1,06 1,01 0,98
Из таблицы 3 следует, что для бетона в раннем возрасте (1-7 сут) опытные значения модуля упругости превышают нормируемые, причем превышение тем больше, чем меньше возраст бетона. Особенно эта разница заметна для бетона в возрасте 1 сут, когда она достигает 35 %. Также установлено, что выравнивание значений опытного и нормируемого модулей упругости для одинаковой прочности бетона наступает примерно через 14 сут после начала проведения испытаний. Наглядное соотношение опытных и нормируемых модулей упругости, приведенных в таблице 3, дает график, представленный на рисунке 2.
ев
С
е
о о к
V
о £
400 350 300 250 200 150 100 50 0
СП Опыт
10
15
20
25 30
Время, сут
Рисунок 2 - Изменение модуля упругости бетона в зависимости от прочности
в возрасте 1, 3, 7, 14, 28 сут
Интересные данные были получены по деформациям бетона в различном возрасте. Диаграммы данных представлены на рисунке 3. Поскольку приборы при испытании призм снимались за 1-2 ступени до их разрушения, предельную деформацию замерить в момент разрушения не представлялось возможным. Для их определения использовался приближенный способ графической экстраполяции, при котором кривая деформирования от последнего замера плавно продолжается до напряжений при разрушении.
5 250
1 сут 3 сут 7 сут 14 сут 28 суто
300 400 500 Напряжение, МПа
Рисунок 3 - Диаграмма деформаций бетона в разном возрасте
Из графиков, представленных на рисунке 3, следует, что кривые деформирования при сжатии существенно различаются для бетона в возрасте 1, 3 и 7 сут. В возрасте 14 и 28 сут до напряжений порядка 250 кг/см2 они практически сливаются с кривой а - 8 для возраста 7 сут и начинают расходиться лишь при дальнейшем нагружении до разрушения. Видно также, что предельные деформации бетона при сжатии существенно зависят от возраста бетона, особенно при раннем нагружении. Для бетона, нагруженного в возрасте 14 и 28 сут, они достаточно
0
5
близки. Значения предельных деформаций бетона при сжатии от возраста нагружения приведены в таблице 4.
Таблица 4
Предельные деформации сжатого бетона, нагруженного в разном возрасте
Время, сут 1 3 7 14 28
Деформации бдр • 10-5 , отн. ед. 120 160 180 214 220
Из таблицы 4 следует, что только в возрасте бетона 14 и 28 сут предельные относительные деформации при сжатии несколько превышают нормируемые (200 х 10-5). Для бетона в раннем возрасте (до 7 сут) предельные деформации существенно ниже.
Результаты исследования и их обсуждения
Температурные напряжения в твердеющем бетоне чаще всего определяют двумя способами: в одном случае считают, что твердеющий бетон является упругим материалом, и определяют термоупругие напряжения, а в другом случае пытаются учесть пластические свойства и ползучесть бетона под нагрузкой. Второй подход является более правильным, так как он позволяет приблизить прогнозирование температурных напряжений к реальной работе материала и конструкций. Однако решение задачи по второму варианту для конструкций из твердеющего бетона вызывает затруднения, так как пластические свойства бетона и его ползучесть в раннем возрасте изучены к настоящему времени недостаточно.
Еще в начале 1950-х гг. проф. В.С. Лукьянов предложил метод учета пластических свойств бетона при формировании термонапряженного состояния мостовых опор и других ответственных конструкций. Согласно этому методу в бетонных конструкциях до достижения бетоном прочности, равной 30 % от прочности Я28, ползучесть полностью снимает температурные напряжения. Их расчет в твердеющем бетоне предлагалось начинать с момента достижения бетоном прочности 30 % от прочности Я28 в слое с наибольшим отставанием процесса гидратации цемента. Такая предпосылка позволила уточнить расчеты, но часто вызывала объективное недопонимание и критику. Распределение температур в конструкции в этот момент называлось температурной кривой или температурным полем нулевых напряжений. В то время теоретического обоснования этой величины не было, и только в конце 1960-х гг. была поставлена задача обосновать величину прочности бетона, до достижения которой ползучесть полностью снимает напряжения в нем с позиций структурообразования в твердеющем цементном камне, и еще раз подтвердить правильность принятых В. С. Лукьяновым предпосылок.
Начиная с середины прошлого столетия вопросы структурообразования в цементном камне получили значительное развитие благодаря работам акад. П. А. Ребиндера [3] и многих других ученых [4-6]. В то время многие теоретические предпосылки о структурообразовании были существенно уточнены и обновлены. В свете современных представлений процесс твердения цементного камня во времени можно условно разделить на две стадии: стадию формирования первичных, малостабильных кристаллических структур и стадию формирования и упрочнения вторичной структуры из мельчайших кристалликов гидросиликатов кальция, определяющую прочность бетона. Сейчас практически все признают, и это отмечалось одним из авторов в ранее опубликованной работе, что при затворении цемента сначала образуются отдельные кристаллы, затем кристаллические сростки и только потом пространственные кристаллизационные структуры во всем объеме материала. Появление структур различной природы приводит к изменению вязких свойств цементного раствора и к способности восстановления структур при их разрушении в процессе деформаций. Дополнительное влияние на эти процессы оказывают химический состав скелетных структур и их жизнестойкость.
В диссертационной работе [7] и в других работах в соавторстве [8, 9] В.Н. Коротин отмечает, что на первом этапе после взаимодействия цемента с водой алюминаты и алюмо-ферриты кальция гидратируются намного быстрее других минералов с получением высоко- и
низкосульфатных гидросульфоалюмоферритов или гидроалюминатов кальция. В цементном камне формируются контакты между отдельными кристаллами и скелетными структурами и в итоге образуются скелетные гидросульфоалюмоферритные и гидроалюмоферритные структуры с электростатическими связями. В этот же период развивается силикатная структура с образованием кристаллов Са(ОН)2. При этом основная прочностная структура цементного камня гарантируется кристаллами эттрингита из-за большего их размера по отношению к кристалликам гидросиликатов кальция. К окончанию периода первичные структуры распадаются и пластические свойства цементного камня изменяются. С началом второго этапа формируются пространственные кристаллизационные структуры из гидросиликатов кальция, которые становятся основными носителями прочности твердеющего бетона. На этапе существования первичных структур в цементном камне, как правило, существуют электростатические связи, что в большей степени обеспечивает тиксотропность системы. Например, М.М. Сычев в работе [10] утверждает, что в первичной структуре формируются межагрегативные контакты электростатической и электромагнитной природы, в связи с чем первичная структура может обеспечивать формирование пластических свойств в цементном камне без наличия в нем серьезных разрушений. Вторичные структуры, как правило, формируются из гидросиликатов кальция и образуются вследствие возникновения валентных поверхностных явлений. Наличие таких связей обеспечивает формирование упругого каркаса во всем объеме рассматриваемой конструкций. В такой структуре сдвиг может привести к хрупкому разрушению и снижению конечной прочности бетона в процессе его твердения. Образование таких структур сопровождается их упрочнением, в том числе за счет метасоматоза. Силикаты кальция, образовавшиеся под слоем новообразований, гидратируются метасоматически с выбросом части вещества на поверхность. Под метасоматозом принято понимать процесс, при котором один минерал породы замещается одним или несколькими минералами другого химического состава вследствие химической реакции твердого тела с раствором в том же объеме. Если новообразований становится больше, чем их может вместить объем замещаемых минералов, то одна часть откладывается на месте прогидратировавших минералов, а избыток диффундирует через поры новообразований, заполняя свободное пространство. Метасоматоз играет особую роль в наборе прочности твердеющим бетоном, изменении его пластических свойств и плотности.
Для практических целей важно знать не только описание процессов кристаллизации при гидратации цемента, но и время образования различных структур и их взаимосвязь с другими процессами, например, нарастанием прочности цементного камня, тепловыделением и другими явлениями, которые можно увидеть и осуществить непосредственно на производстве. Поэтому проф. А.Р. Соловьянчиком были одновременно приведены с помощью электронного микроскопа исследования структурообразования в цементном камне, а также нарастания прочности бетона и тепловыделения цемента и полученные результаты исследований были в последующем сопоставлены [11].
При проведении исследований А.Р. Соловьянчиком были установлены этапы формирования кристаллизационных структур из минералов различного типа и рассчитано время формирования пространственной кристаллизационной структуры из гидросиликатов кальция. Выяснилось, что время преобразования первичной структуры во вторичную - в период образования в пространственной кристаллизационной структуре валентных связей, когда бетон уже не может за счет ползучести полностью снять появившиеся напряжения, - соответствует прочности 22-30 % от прочности Я28. В указанном интервале времени наблюдается наибольшая интенсивность нарастания прочности бетона, а наибольшая интенсивность тепловыделения цемента наблюдалась в период наибольшего развития гидросульфоалюминатных структур. Наибольшая интенсивность нарастания прочности хотя и не вышла за пределы очертания пика наибольшей интенсивности тепловыделения цемента, но оказалась сдвинутой на более поздние сроки на период 3-5 ч. Такой сдвиг становится объяснимым с позиций образования гидросиликатов кальция как основных носителей прочности бетона. С другой стороны,
наибольшая интенсивность нарастания прочности бетоном может быть вызвана сочетанием прочностей, создаваемых гидросульфоалюмоферритной и гидросиликатной структурами цементного камня [12].
Таким образом, выполненные исследования показали, что временному промежутку перехода первичной структуры во вторичную структуру соответствует наибольшая интенсивность нарастания прочности бетона и такой переход наблюдается при прочности бетона в период 22-30 % от прочности Я.28. Выполненные в 1990-х гг. в Мюнхенском технологическом университете проф. Р. Шпрингеншмидом исследования с применением уникального лабораторного оборудования подтвердили снятие ползучестью температурных напряжений в балках из твердеющего бетона на начальном этапе твердения при повышении средневзвешенных температур по сечению балки. Таким образом, различными способами теоретически и экспериментально была подтверждена возможность полного снятия напряжений в твердеющем бетоне конструкций от температурных нагрузок за счет ползучести до набора им прочности в период 22-30 % от прочности Я.28.
Заключение
Выполненные в настоящей работе исследования позволили установить особенности изменения величины модуля упругости твердеющего бетона в раннем возрасте и показать, что при одинаковой прочности бетона его модуль упругости в раннем возрасте существенно отличается от модуля упругости в возрасте 28 сут, приведенном в СП 63.13330.2018 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения», и эти отличия в различные дни твердения бетона могут варьироваться от 35 % в 1-е сут твердения до 6 % в возрасте 7 сут.
Изучение описанного выше опыта и проведение натурных исследований показало, что по итогам проведенных испытаний остался нерешенным еще один важный вопрос: как проще учесть полученные данные о влиянии ползучести при расчетах термонапряженного состояния конструкций из твердеющего бетона. Рассчитывать напряженное состояние даже конструкций из затвердевшего бетона с учетом ползучести очень сложно. Многих данных по изменению ползучести в твердеющем бетоне на сегодня не имеется. В связи с этим предложено пользоваться искусственным приемом путем введения в расчетные формулы коэффициентов, позволяющих учесть полное снятие напряженного состояния в конструкции из твердеющего бетона ползучестью до набора им прочности 20-25 % от прочности Я.28 и частичное снятие напряжений на стадии перехода первичных структур во вторичные, т. е. на стадии возникновения валентных связей в пространственной кристаллизационной структуре при прочности бетона 20-30 % от прочности Я.28. Такой подход позволил с достаточной для практики степенью точности учитывать образование собственного термонапряженного состояния в конструкциях из бетона и железобетона, определять величину температурных напряжений в твердеющем бетоне, а также оценивать вероятность трещинообразования от температурных воздействий в конструкциях из твердеющего бетона.
Библиография
1. Евланов С.Ф. Технологические трещины на поверхности монолитных пролетных строений. // Научные труды ОАО ЦНИИС «Проблемы нормирования и исследования потребительских свойств мостов». - М.: ЦНИИС, 2002. - № 208. - С. 27-36.
2. Пуляев И.С., Пуляев C.М. Учет собственного термонапряженного состояния твердеющего бетона при обеспечении требуемых потребительских свойств конструкций Крымского моста // Вестник СибАДИ. - Омск, 2018. - № 15 (5). - С. 742-758.
3. РебиндерП.А., СегаловаЕ.Е. Физико-химические основы гидратационного твердения вяжущих веществ // Материалы VI Междунар. конгресса по химии цемента, г. Москва, сент., 1974 г. - М.: Б. и., 1974. - 21 с.
4. Рахимов Р.З., Рахимова Н.Р., Гайфуллин А.Р. Свойства цементного камня с добавками гли-нита // Строительные материалы. - М.: Стройматериалы, 2015. - № 5. - С. 24-26.
5. Фёдорова Г.Д., Винокуров А. Т., Тимофеев А.М. Экспериментальное исследование прочности бетона с комплексной добавкой // Строительные материалы. - М.: Стройматериалы, 2012. - № 4.-С.70-71.
6. Тараканов О.В., Тараканова Е.О. Влияние ускорителей твердения на формирование начальной структуры цементных материалов // Региональная архитектура и строительство. - Пенза, 2009. -№ 2.- С. 56-64.
7. Коротин В.Н. Организация технологического обеспечения качества бетонных и арматурных работ при возведении монолитных железобетонных предварительно напряженных плитно-ребристых пролетных строений мостов: автореферат дис. ... канд. техн. наук: 05.02.22 / Международный межакадемический союз. - М., 2005. - 57 с.
8. Коротин В.Н. Конструктивно-технологические особенности сооружения монолитных пролетных строений эстакады // Вестник мостостроения. - М., 2002. - № 3-4. - С. 3-8.
9. Соловьянчик А.Р., Шифрин С.А., Коротин В.Н. и др. Реализация концепции «качество» при сооружении Гагаринского тоннеля в Москве // Научные труды ОАО ЦНИИС «Технологии и качество возводимых конструкций из монолитного бетона». - М.: ЦНИИС, 2003. - № 217. - С. 206-212.
10. СычёвМ.М. Твердение цементов. - Л.: Изд-во ЛТИ им. Ленсовета, 1981. - 88 с.
11. Соловьянчик А.Р., Шифрин С.А., Соколов С.Б. Влияние температурного фактора на формирование потребительских свойств плитно-ребристых пролетных строений в период их возведения // Научные труды ОАО ЦНИИС «Технология и качество возводимых конструкций из монолитного бетона». - М.: ЦНИИС, 2003. - № 217. - С. 180-188.
12. Solovyanchik A.R., Krylov B.A., Malinsky E.N. Inherent thermal stress distributions in concrete structures and method for their control. Thermal Cracking in Concrete at Early Ages // Proceedings of the International RILEM Symposium. - Munich, 1994. - 5 p.
Bibliography
1. Evlanov S.F. Technological cracks on the surface of monolithic superstructures // Scientific works of JSC TSNIIS "Problems of rationing and research of consumer properties of bridges".- M.: TSNIIS, 2002. - N 208. - P. 27-36.
2. Pulyaev I.S., Pulyaev S.M. Taking into account the own thermally stressed state of hardening concrete while ensuring the required consumer properties of the structures of the Crimean Bridge // The Russian Automobile and Highway Industry Journal. - Omsk, 2018. - N 15 (5). - P. 742-758.
3. RebinderP.A., SegalovaE.E. Physico-chemical bases of hydration hardening of binders / VI International. congress on cement chemistry. Moscow, Sept., 1974 - M., 1974. - 21 p.
4. RakhimovR.Z., RakhimovaN.R., Gayfullin A.R. Properties of cement stone with glinite additives // Stroitel'nye Materialy (Construction Materials) Journal. - 2015. - N 5. - P. 24-26.
5. Fyodorova G.D., Vinokurov A.T., Timofeev A.M. Experimental study of the strength of concrete with a complex additive // Stroitel'nye Materialy (Construction Materials) Journal. - 2012. - N 4. - P. 70-71.
6. Tarakanov O.V., Tarakanova E.O. The effect of hardening accelerators on the formation of the initial structure of cement materials // Regional Architecture and Engineering. - Penza, 2009. - N 2. - P. 56-64.
7. Korotin V.N. Organization of technological quality assurance of concrete and reinforcement works during the construction of monolithic reinforced concrete prestressed plate-ribbed bridge spans: abstract of dissertation for ... Cand. Sc. Engeneering. - M., 2005. - 57 p.
8. Korotin V.N. Constructive and technological features of the construction of monolithic superstructures of the overpass // News of Bridge Construction. - M., 2002. - N 3-4. - P. 3-8.
9. Solovyanchik A.R., Shifrin S.A., Korotin V.N. et al. Implementation of the concept of "quality" in the construction of the Gagarin tunnel in Moscow // Scientific works of JSC TSNIIS "Technologies and quality of monolithic concrete structures". - M.: TSNIIS, 2003. - N 217. - P. 206-212.
10. Sychyov M.M. Hardening of cements // Publishing House of the Leningrad Technology Institute named after Lensovet. - L., 1981. - 88 p.
11. Solovyanchik A.R., Shifrin S.A., Sokolov S.B. The influence of the temperature factor on the formation of consumer properties of plate-ribbed superstructures during their construction // Scientific works of
JSC TSNIIS "Technology and quality of monolithic concrete structures being erected". - M.: TSNIIS, 2003. - N 217. - P. 180-188.
12. Solovyanchik A.R., Krylov B.A., Malinsky E.N. Inherent thermal stress distributions in concrete structures and method for their control. Thermal Cracking in Concrete at Early Ages // Proceedings of the International RILEM Symposium. - Munich, 1994. - P. 5.
