CC BY
23
ВЫВОДЫ
1. Разгрузка ленточных конвейеров в реальных словиях сопровождается скольжением частиц ма-гриала по разгрузочному барабану, скорость отрыва
этом случае больше скорости ленты конвейера.
2. Получены математические зависимости для словий отрыва частиц (угла и скорости) от раз-эузочного барабана, дополнительного усилия, дей-гвующего при разгрузке на грузоприемные устрой-гва конвейерных весов и дозаторов для сыпучих атериалов.
ЛИТЕРАТУРА
Карпин Е. Б. Средства автоматизации для из-
М.: Машиностроение,
Дьячков В. И. М.: Машиностроение,
мерения и дозирования массы.
1971,—469 с.
2. Спиваковский А. О.,
Транспортирующие машины.—
1983,— 487 с.
3. Камке Э. Справочник по обыкновенным дифференциальным уравнениям. Изд. 5-е.— М.: Наука, 1976.— 576 с.
4. Транспортирующие и перегрузочные машины для комплексной механизации пищевых производств/Под ред. А. Я. Соколова.— М.: Пищ. пром-сть, 1964.—759 с.
Кафедра технологического оборудования
предприятий хлебопродуктов Поступила 10.05.89
664.002.3:621.9
ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ ПЛАСТИНЧАТЫХ НОЖЕЙ
В. М. ХРОМЕЕНКОВ, Н. Ф. УРИНОВ
Московский ордена Трудового Красного Знамени технологический институт пищевой промышленности
В высокопроизводительных машинах для реза-*я пищевых материалов часто используются мно-шожевые рабочие органы в виде прямоугольных ам с системой натянутых на них пластинчатых эжей [1]. Уменьшение толщины ножей снижает >ение разрезаемого материала и улучшает каче-'во среза, но с другой стороны, может являться эичиной колебания толщины нарезаемых кусков 5-за потери устойчивости плоской формы изгиба эжей — их «блуждания». Повышение технологиче-(ой жесткости ножей за счет увеличения их на-1жения ограничено прочностью режущего элемен-а и жесткостью ножевой рамы. Здесь необходимо 4итывать то, что увеличение массы рабочего эгана при его возвратно-поступательном движе-ги предопределяет рост динамических нагрузок а привод машины, снижая ее долговечность,
резмерное натяжение ножей делает работу ре-;ущих органов ненадежной, учащаются случаи азрыва ножевых полотен и деформации попере-ин ножевых рам [2].
Предельная нагрузка, действующая на пластин-атый нож в плоскости наибольшей жесткости,
ри которой нож теряет устойчивость плоской ормы изгиба, на основании [3, 4] может быть редставлена в виде:
р я2Д7 В , вз3 \ н т
Р*р = ~Г 1Т2 +-ЗЛГ,)’ Н- (1)
1е N— сила натяжения, Н;
I — свободная длина ножа, мм;
В,я — ширина и толщина пластинчатого ножа, мм;
й — модуль упругости при кручении; в расчетах можно принять 0=8-Ю3 МПа.
Точность размеров разрезаемых заготовок за-асит от технологической жесткости ножей, опре-гляемой по формуле:
• - • (\ —И
Ркр),Н/мм, (2)
1е /н — начальная жесткость ножа, = 0,1 у;
Р — нормальная составляющая силы резания;
— боковая сила; у — отклонение ножа.
Начальная жесткость /к определяется в статике и не учитывает в отличие от технологической /г условия резания (режимы, усилия и др.). Поэтому
1н ^ 1т‘
Уменьшение жесткости вызывает снижение частоты собственных колебаний пластинчатого ножа. В момент потери устойчивости технологическая жесткость пластинчатых ножей становится равной нулю. Это дает основание принять допущение о линейной зависимости между жесткостью и частотой собственных колебаний ножа при изменении сил резания:
Гц, (3)
кр
где /т, 1Н — частота собственных колебаний пластинчатого ножа соответственно в процессе работы и без технологической нагрузки.
Низшая частота собственных колебаний пластинчатого ножа [5] равна:
При использовании в качестве режущего элемента струн [5]:
Ь = и-л/й>Тц, (5)
где I — свободная длина струны, мм; й — диаметр струны, мм.
В случае привода ножевой рамы от кривошипно-шатунного механизма частота возмущающих сил равна частоте вращения кривошипа:
Явление резонанса наступает при условии [6]:
!г = 1е- (7)
Таким образом, частота вращения кривошипа, вызывающая резонансные колебания пластинчатых ножей, из приведенных соотношений определяется в следующем виде:
33 • 103 /а Р
през = 7 V — р“ )> Об/мин. (8)
с £_» о 1 кр
В случае использования режущих струн:
39,1 - 103 лг, г =-------------Ш- V ’ об/мин■
При определении усилий резания следует учиты-
вать, что в крайних положениях ножевой рамы нормальная составляющая по величине и направлению совпадает с усилием резания Р = га, где
г — сопротивление резанию; а — активная длина
ножа [7].
Проведенные расчеты показывают, что в применяемых конструкциях резальных машин возможны такие режимы работы, когда при соблюдении условия устойчивости по критерию Ркр, образуются клинообразные заготовки по условиям резонанса. Например, изменение структурно-механических
свойств сухарных плит за счет разной продолж] тельности выдержки при определенных характ ристиках ножей приводит к явлению их резона] са, если перерабатывается полуфабрикат в свеже состоянии, и к потере устойчивости — при пер работке черствых плит.
ЛИТЕРАТУРА
1. Даурский А. Н., Мачихин Ю. А. Резание п щевых материалов.— М.: Пищ. пром-сть, 1980.
2. Устройство и эксплуатация оборудования предпри: тий пищевой промышленности / Под ред. А. И. Драгил ва.— М.: Агроиромиздат, 1988.
3. Тимошенко С. П. Устойчивость упругих систем-М.: ГИТТЛ, 1955.
4. Прокофьев Г. Ф. Устойчивость рамных' пил / Лесной журн.— № 6.— 1970.
5. Тензометрия в машиностроении. Справочное пособие Под ред. Р. А. Макарова.— М.: Машиностроение, 197.
6. Халфман Р. Л. Динамика.— М.: Наука, 1967.
7. Технологическое оборудование хлебопекарных и м; каронных предприятий / Под ред. С. А. Мачихина,-М.: Агропромиздат, 1986.
Кафедра технологического оборудования
пищевых предприятий Поступила 12.06.Е
664:631.362.001.2
МЕТОДИКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО РАСЧЕТА МАЛОГАБАРИТНЫХ ДИСКОВЫХ ТРИЕРОВ-КУКОЛЕОТБОРНИКОВ
Л. С. СОЛДАТЕНКО Одесский технологический институт пищевой промышленности им. М. В. Ломоносова
Дисковые триеры-куколеотборники предназначены для очистки зерна пшеницы от засорителей, длина частиц которых меньше длины зерновок основной культуры. К числу таких засорителей относятся семена куколя и некоторых других сорных растений, выделение которых осуществляют на мукомольных заводах при подготовке зерна к помолу, а также и на некоторых других зерноперерабатывающих предприятиях.
Среди дисковых триеров-куколеотборников наиболее совершенны так называемые двухлотковые с достаточно высокой производительностью и относительно небольшими габаритами. Этими качествами обладают, в частности, триеры-куколеот-борники А9-УТК-6, включенные в состав высокопроизводительного комплектного оборудования современных мукомольных заводов [1], и модернизированные триеры-куколеотборники А9-УТ2К-6, изготовляемые Одесским ПО Продмаш с 1989 г.
Триеры А9-УТК-6 разработаны Одесским СКТБ Продмаш в соответствии с изобретением по авторскому свидетельству № 232653, а триеры А9-УТ2К-6 — по авторскому свидетельству № 1210914. Основные конструктивно-технологические параметры двухлотковых триеров-куколеотборников исследованы и обоснованы [2].
Несмотря на многолетний опыт конструирования, изготовления и эксплуатации триеров А9-УТК-6, до настоящего времени отсутствует законченная, практически применяемая методика технологического расчета машин этого типа.
Предлагаемая методика технологического расчета основана на использовании экспериментально
найденных оптимальных значений удельной прои: водительности — напряженности — ячеистых П( верхностей дисков рабочего и контрольного ОТДІ лений [2].
Пусть заданная производительность триера раї на <2, кг/ч. Учитывая эксплуатационно наблк
дающиеся колебания в подаче исходного зерн; связанные с работой сопряженного оборудовани поточной линии, определим расчетную произві дительность триера
0расч = <2 + А(3, (
где А — выраженный в долях единицы коэфф]
циент неравномерности загрузки триер;
по опытным данным А ^ 5%.
Легко видеть, что число дисков рабочего ОТДІ ления составляет:
Ьр - г
I (я)
где Т7 — суммарная площадь ячеистой поверхні сти дисков рабочего отделения, ж2;
/(я) — площадь ячеистой поверхности одної диска, м2.
Площадь можно определить так:
^ = (
