CC BY
39
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2018. No 1
УДК 621.762 DOI: 10.17213/0321-2653-2018-1-121-126
ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ ДИФФУЗИОННОГО СЛОЯ ПРИ ПОВЕРХНОСТНОМ ЛЕГИРОВАНИИ ХРОМОМ ПОРОШКОВЫХ СТАЛЕЙ
© 2018 г. А.В. Скориков, Э.В. Ульяновская
Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия
PECULIARITIES OF FORMING A DIFFUSION LAYER AT SURFACE DEPOSITION WITH CHROME OF POWDER STEELS
A.V. Skorikov, E.V. Ulyanovskaya
Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia
Скориков Александр Валентинович - д-р техн. наук, Skorikov Alexandr Valentinovich - Doctor of Technical
профессор, кафедра «Технология машиностроения», Южно- Sciences, Professor, department, «Technology of Mechanical
Российский государственный политехнический университет Engineering», Platov South-Russian State Polytechnic
(НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия. University (NPI), Novocherkassk, Russia. E-mail:
E-mail: [email protected] [email protected]
Ульяновская Элеонора Владимировна - канд. техн. наук, Ulyanovskaya Eleonora Vladimirovna - Candidate of Technical
доцент, кафедра «Технология машиностроения», Южно- Sciences, assistant professor, department «Technology
Российский государственный политехнический университет of Mechanical Engineering», Platov South-Russian State
(НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия. Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia. E-mail:
E-mail: [email protected] [email protected]
Рассматриваются процессы, протекающие при поверхностном хромировании порошковых сталей. Выявлено, что особенности процесса в значительной степени обусловлены спецификой структуры поверхностного слоя исследуемых материалов, а именно, наличием открытой поверхностной пористости. Показано, что применение в качестве насыщающей среды расплавов хромсодержащих солей способствует ее проникновению по каналам открытых пор на значительную глубину. Установлено, что эффективность процесса может быть значительно повышена при его совмещении с процессом электролитического осаждения хрома из расплавов.
Ключевые слова: порошковые стали; химико-термическая обработка; хромирование; расплав хромосодержащих солей; электролиз ионных расплавов; диффузионный слой.
The processes occurring during surface chrome plating of powdered steels are considered. It is revealed that the features of the process are largely due to the specific structure of the surface layer of the materials being studied, namely, by the presence of an open surface porosity. It is shown that the use of chromium-containing salts as a saturating medium promotes its penetration through the channels of open pores to a considerable depth. It is established that the efficiency of the process can be significantly increased when it is combined with the process of electrolytic deposition of chromium from the melts.
Keywords: powdered steel; chemical and heat treatment; chrome, chrome-molten salt electrolysis of ionic melts; the diffusion layer.
Одним из путей улучшения качества изде- онно- и износостойкость, несущая способность
лий из порошковых сталей является применение поверхности и др.). Традиционные способы ДХ с
химико-термической обработки (ХТО), в частно- применением твердых насыщающих сред и печ-
сти диффузионного хромирования (ДХ), которое ного нагрева, как известно, недостаточно эффек-
особенно эффективно в том случае, когда тивны.
повышенные требования предъявляются к по- Более высокого эффекта следует ожидать
верхностным слоям материала детали (коррози- от применения интенсивных методов ДХ
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
(применение жидких насыщающих сред в виде расплавов хромосодержащих солей), которые позволяют в полной мере использовать такие качественные особенности поверхностных слоев порошковых материалов (ПМ), как открытая поверхностная пористость. Очевидно, что проникновение жидкой насыщающей среды в поверхностные поры многократно увеличивает площадь контакта ее с обрабатываемой поверхностью [1].
Можно предположить, что этим не исчерпываются возможности интенсификации ДХ ПМ, и дальнейшие исследования, проводимые в этом направлении, являются, безусловно, актуальными.
Постановка задачи
Как показано в работе [2], высокий эффект достигается при совмещении процесса ДХ в расплаве хромосодержащих солей с процессом электролитического осаждения хрома из этого расплава на обрабатываемую поверхность, что обеспечивает постоянный интенсивный подвод насыщающего компонента [3]. Однако кинетика формирования диффузионных слоев с применением электролиза ионных расплавов солей при ХТО порошковых сталей изучена пока недостаточно полно. Это сдерживает определение оптимального сочетания технологических параметров процесса.
Методика экспериментальных исследований
Метод, в дальнейшем именуемый как электродиффузионное хромирование (ЭДХ), заключается в следующем. Заготовка, изготовленная из порошковой стали, помещается в ванну с расплавом солей, % по массе: 56 ВаСЬ+24 №С1+ +20[87,5 СгС1э + 12,5 СгСЬ]. Такой состав имеет температуру плавления 900 °С, хорошую жидко-текучесть, а также содержит необходимые химические элементы для проведения электролиза. Заготовка (катод) и соляная ванна (анод) включаются в электрическую цепь, благодаря чему обеспечивается параллельное протекание процессов электролитического осаждения хрома на поверхность заготовки и его диффузии в железную матрицу. Температура расплава принята в пределах 1000 - 1100 °С, что обеспечивает достаточную интенсивность диффузионных процессов. Плотность тока не менее 5 104 А/м2 [4]. Диффузионное хромирование осуществляли в печи шахтного типа.
TECHNICAL SCIENCE. 2018. No 1
Результаты и их обсуждение
На первом этапе происходит электрохимическая диссоциация расплава. При этом ионы хрома Cr+2 проникают внутрь образца по порам, адсорбируясь на поверхности железной матрицы. На последующих этапах происходит диффузия хрома в матрицу материала. Так как хром адсорбируется в виде иона Cr+2, его диффузионная активность заметно возрастает.
Под действием интенсифицирующих факторов (электрическое поле) в течение 45- 60 мин образуется диффузионный слой толщиной до 80 - 100 мкм. При хромировании в твердых насыщающих средах для получения такой толщины диффузионного слоя потребуется 4 - 6-часовая выдержка.
С дальнейшим увеличением времени выдержки скорость процесса ЭДХ снижается в результате понижения каталитической активности поверхности по мере ее насыщения хромом.
Влияние температуры на процесс ЭДХ проявляется в следующем. При ее повышении свыше 950 до 1050 °С наблюдается улучшение жидкотекучести расплава и смачиваемости им поверхности, что способствует интенсивному росту диффузионного слоя. Дальнейшее возрастание температуры не приводит к существенному увеличению прироста массы, что связано с замедлением диффузионных процессов, обусловленных залечиванием дефектов структуры, понижением плотности вакансий и интенсификацией испарения расплава. При этом также наблюдается нежелательный процесс ускорения обезуглероживания поверхности. Это дает основание считать температуру 1050 оС оптимальной.
Известно, что наличие оксидных пленок на поверхностях порошковых заготовок и в поро-вых каналах тормозит протекание диффузионных процессов. Одним из методов повышения эффективности ЭДХ является проведение перед ее осуществлением электрохимической очистки поверхности (ЭХО). Процесс выполняется следующим образом. Заготовка без подключения электрического тока погружается в ванну с расплавом солей. При этом расплав через поры проникает в поверхностный слой образца на глубину 10-30 мкм. Проникший расплав образует с наружным электрическую связь. Затем в систему кратковременно подается ток обратной полярности. За счет эффекта анодного растворения происходит рафинирование не только поверхности образца, но и стенок поровых каналов. Процесс протекает в два этапа: на первом этапе происходит
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
замещение кислорода хлором в оксидных пленках, а на втором - разложение образовавшихся хлоридов. В результате после ЭХО в течение 12 мин при 1100 оС и плотности тока 5-104 А/м2 содержание кислорода в поверхностном слое образца из порошковой стали уменьшается с 0,24 до 0,06 % по массе, а количество и размеры открытых пор возрастают. Это значительно интенсифицирует последующий процесс ЭДХ. Так, при ранее описанных условиях (время 40 - 60 мин, температура 1100 оС и плотность тока 5 104 А/м2) толщина диффузионного слоя увеличилась со 100 до 150 мкм.
Исследование микроструктуры диффузионного слоя показало следующее. При хромировании железоуглеродистых материалов, как правило, образуется четыре различающиеся по структуре, фазовому составу и свойствам зоны: внешняя плотная глубиной 20 - 40 мкм, состоящая из карбидов хрома; промежуточная ферри-то-перлитная с включениями отдельных карбидов; обезуглероженная внутренняя, состоящая преимущественно из феррита; центральная фер-рито-перлитная, в которой соотношение структурных составляющих определяется содержанием углерода. Такая структура диффузионных зон объясняется особенностями взаимодействия хрома и углерода при их встречной диффузии.
Возникновение на поверхности карбидной фазы связано с диффузией углерода из сердцевины стали навстречу диффундирующему хрому, чему способствует большое химическое сродство хрома и углерода. При обогащении аусте-нита в поверхностной зоне стали атомами хрома это должно было бы привести к расширению а+у области. Однако прежде, чем произойдет превращение у+а, происходит реакционный процесс, связанный с возникновением карбидной фазы, состоящей из С^3, Cr2зC6, которая образуется вследствие возникновения в отдельных объемах аустенита флуктуаций концентраций углерода и хрома, соответствующих составу карбидной фазы. Образовавшийся карбидный слой препятствует выходу углерода к поверхности, а на месте нерастворившегося хрома образуются специальные карбиды (Сг^е)3С и (Cr,Fe)2зC6, имеющие микротвердость 8950 -14300 МПа. Вокруг карбидных включений образуются зоны, обогащенные углеродом и представляющие собой твердый раствор хрома в железе с повышенной концентрацией углерода и микротвердостью 3760 - 5920 МПа. Эти зоны являются поставщиком хрома и углерода для
TECHNICAL SCIENCE. 2018. No 1
образования новых участков карбидной фазы. Хрому приходится диффундировать через карбидный слой, который замедляет скорость процесса, поэтому его количество в этих зонах уменьшается.
При выдержке образца в процессе насыщения в течение 1,0 - 1,5 ч происходит некоторое выравнивание концентрации по углероду и хрому, однако полной гомогенизации не происходит. В поверхностных слоях насыщаемого материала наблюдается весь спектр структур -от ферритной до мартенситной (рис. 1).
а б
Рис. 1. Микроструктуры поверхностного слоя порошковой
стали после ЭДХ в течение 1,5 ч: а - х 500; б - х 2000 (РЭМ) / Fig. 1. Microstructure of the surface layer of powder steel after EDC for 1,5 hours: a - х 500; б - х 2000 (SEM)
Процесс частичной гомогенизации объясняется присутствием образовавшейся в начальный момент карбидной фазы, состоящей из &7C3 и &23C6. Карбиды этого вида достаточно устойчивы против окисления и хорошо растворяются в железе. В результате такого взаимодействия образуются специальные карбиды (Cr,Fe)3C, которые растворяются в аустените.
В дальнейшем происходит перестройка орторомбического карбида (Cr,Fe)3C в гексагональный (Cr,Fe)7C3.
Поскольку растворимость железа в гексагональном карбиде намного выше, чем в орто-ромбическом, образующийся карбид обогащается железом и после насыщения до значений, близких к предельному, начинается растворение хрома в железной матрице.
Концентрационные кривые распределения хрома и железа в диффузионном слое порошковой стали с Сс=0,2 % (по массе) представлены на рис. 2. Они имеют несколько участков, отражающих характер образования диффузионного слоя на малоуглеродистых сталях. Участок 1 характеризуется большим содержанием хрома (92 % (по массе)), что соответствует карбидной части слоя (Cr23C6, Cr7C3) толщиною 10 - 12 мкм.
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2018. No 1
Fe, % (по массе) Cr, % (по массе)
100 80 60 40 20
0 20 40 60 80 д,мкм
Рис. 2. Изменение концентрации хрома и железа в диффузионном слое ПК20 (t = 1000 °С, т = 1 ч) / Fig. 2. Change in the concentration of chromium and iron in the diffusion layer PS20 (t = 1000 °C, т = 1 h)
В дальнейшем происходит уменьшение концентрации хрома до 80 - 83 % (по массе), а концентрация железа возрастает до 17 - 20 % (по массе) (участок 2), что соответствует образованию специального карбида (Cr,Fe)23C6, толщиною 13 - 16 мкм. Далее происходит резкое падение концентрации хрома до 70 % (по массе) и одновременное увеличение содержания железа до 30 % (по массе) (участок 3), что можно объяснить образованием гексагонального специального карбида другого вида с меньшим содержанием хрома и более богатым железом и углеродом (Cr,Fe)7C3.
К карбидному слою примыкает а-твердый раствор, концентрация хрома в котором на границе с карбидным составляет около 25 - 30, а железа 70 - 75 % (по массе). В дальнейшем содержание хрома в твердом растворе резко понижается. Границей, обозначающей внешнюю часть диффузионного слоя на концентрационной кривой, является точка 5, соответствующая содержанию хрома в а-твердом растворе 12 % (по массе). Зона с меньшим содержанием хрома и углерода при перекристаллизации образует переходную область с содержанием углерода -Сс > 1 % (по массе), концентрация хрома в которой плавно уменьшается от 11 до 4 % (по массе).
Механизм формирования диффузионного слоя при хромировании стали со средним (0,4 -0,6 % (по массе)) и высоким (0,8 - 1,0 % (по массе)) содержанием углерода в основном тот же, что и для стали с низким содержанием углерода. В частности, на поверхности образуются карбиды хрома СГ23С6 и &7C3, и дальнейшая диффузия происходит через этот слой. С увеличением
содержания углерода происходит рост аустенит-ной области, приводящий к более быстрому протеканию реакционной диффузии, в результате которой образуются карбиды (Cr,Fe)2зC6 и (Сг^е^Сз [5].
Прилегающая к карбидному слою аусте-нитная область является поставщиком углерода. При увеличении температуры и времени выдержки до 1,5 - 2,0 ч происходит рост толщины карбидной зоны, которая препятствует диффузии хрома в глубинные слои, и его количество в аустенитной области уменьшается. Одновременно с увеличением карбидной зоны происходит уменьшение количества углерода, которого становится недостаточно для образования карбидного слоя. В процессе охлаждения высоколегированная зона, представляющая собой светлый нетравящийся слой, препятствует мартенситному превращению.
В сталях со средним содержанием углерода (0,4 - 0,6 % (по массе)) к диффузионному слою примыкает переходная зона, за которой следует обезуглероженная, постепенно переходящая в структуру основного материала (рис. 3 а). С увеличением содержания углерода до 0,8 - 1,0 % (по массе) обезуглероживание сердцевинных зон происходит в меньшей степени, и поэтому переходная и обезуглероженная зоны сливаются с основной структурой стали (рис. 3 б).
—-"^ии
а б
Рис. 3. Микроструктура диффузионного слоя: а - ПК40 (х200); б - ПКУ8 (х 100) / Fig. 3. Microstructure of the diffusion layer: a - PS40 (х200); б - PSC8 (х100)
Обезуглероженная зона порошковых сталей имеет более резкий перепад концентрации углерода по толщине от максимального до минимального значения по сравнению с монолитными. Поэтому в прилежащем к ней поверхностном слое содержится больше углерода, что способствует образованию карбидного слоя.
Как видно из рис. 4, характер изменения концентрации хрома в диффузионном слое аналогичен установленному для стали с 0,2 % (по массе). Наблюдается увеличение толщины карбидной части диффузионного слоя, а также зоны а-твердого раствора [6].
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2018. No 1
Fe, % (по массе) Cr, % (по массе) 100
80 60 40 20
1 6'Fe 2 5 ' 6
4 '
3 ' 4
2 ' 5 6 ' I I ^ '
20
Fe, % (по массе) Cr, % (по массе) 100
80 60
40 60
а
80 Д, мкм
40
20
1 2 5 ' 6 • F
3 4'
3 ' 2 ' 4
er
0 20 40 60 80 Д, мкм
б
Рис. 4. Концентрация хрома и железа в диффузионном слое: а - ПК40; б - ПКУ8 / Fig. 4. Concentration of chromium and iron in the diffusion layer: a - PS40; б - PSC8
С увеличением времени выдержки при ЭДХ плотность дефектов в порошковой стали уменьшается, что способствует замедлению диффузии углерода из глубинных зон материала. Однако за счет уже имеющегося избытка углерода в карбидном слое создаются условия для образования гексагонального карбида (Cr,Fe)?C3. Это косвенно подтверждается наличием на концентрационных кривых скачкообразного уменьшения концентрации хрома до 70 %, что характерно для сталей с большим содержанием углерода. В результате более быстрого достижения условий для возникновения карбидов, образовавшийся слой имеет большую толщину, чем на монолитных сталях. В процессе роста карбидного слоя диффузия через него заметно уменьшается, поэтому концентрация хрома в аустенитной области значительно меньше, чем на границе с карбидной зоной [7].
Научная новизна
Установлены кинетические особенности диффузионного хромирования порошковых материалов на основе железа электролизом ионных расплавов солей. Так как хром адсорбируется из жидкой фазы в процессе электролиза в виде иона Сг+2, его диффузионная активность заметно возрастает.
Выявлен механизм электрохимической очистки заготовок, осуществляемой путем смены полярности в ионных расплавах солей, в процессе которой происходит уменьшение содержания кислорода при его замещении хлором в оксидных пленках с последующим разложением образовавшихся хлоридов.
Практическая значимость
Предложены рациональные технологические режимы диффузионного хромирования порошковых сталей, а именно, температура 1050 -1100 оС; время насыщения 40 - 60 мин; плотность тока 5 104 А/м2; проведение предварительной химической очистки хромируемых заготовок, совмещенной с технологической операцией хромирования [8, 9].
Выводы
Предложенные технологические режимы диффузионного хромирования порошковых сталей методом электролиза ионных расплавов солей, полученные на основании исследования кинетики протекающих процессов, могут с большой эффективностью применяться в производственных условиях наряду с другими известными методами интенсификации аналогичных технологических процессов [10].
Литература
1. Скориков А.В., Веропаха Д.Н. [и Эр.]. Обеспечение заданного качества порошковых изделий и рекомендации по их практической реализации. Новочеркасск: Юж.-Рос. гос. техн. ун-т (НПИ), 2006. 263 с.
2. Дорофеев В.Ю., Скориков А.В. Способ получения конструкционной порошковой стали // Патент России №2090309. Опубл. 20.09.97
3. Ульяновская Э.В. Теоретические предпосылки обеспечения качества изделий машиностроительного производства // Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. 2009. Спец. вып.: Актуальные проблемы машиностроения. С. 45 - 48.
4. Скориков А.В., Яицкий Д.Л., Шишка В.Г. Исследование процесса образования диффузионного слоя на порошковых материалах при диффузионном хромировании электролизом ионных расплавов солей / Новочерк. гос. техн. ун-т. Новочеркасск, 1998. 83 с. Деп. в ВИНИТИ 01.12.1998. № 3516 - В 98.
0
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2018. No 1
5. Дорофеев В.Ю., Скориков А.В., Климов Ю.Е. Яицкий Д.Л. Влияние электропроводимости порошковых заготовок на процесс термодиффузного хромирования электролизом ионных расплавов // Техника, экономика, культура: юбил. сб. науч. тр. проф.-преподават. состава [на об. тит. л.: сб. ст. и кратких науч. сообщ. сотрудников и аспирантов НГТУ по материалам юбил. науч. сессии, посвящ. 100-летию истории ун-та, г. Новочеркасск, 5-15 апр. 1997 г.] / Новочерк. гос. техн. ун-т ; отв. ред. В.Г. Ушаков. Новочеркасск,: НГТУ, 1997, [Ростов н/Д], [Гефест] [1998]. С. 17 - 19.
6. Дорофеев В.Ю., Скориков А.В., Еремкин А.В., Шишка В.Г., Яицкий Д.Л. Влияние пористости и времени насыщения на глубину хромового покрытия горячепресованных порошковых материалов // Техника, экономика, культура : юбил. сб. науч. тр. проф.-преподават. состава [на об. тит. л. : сб. ст. и кратких науч. сообщ. сотрудников и аспирантов НГТУ по материалам юбил. науч. сессии, посвящ. 100-летию истории ун-та, г. Новочеркасск, 5-15 апр. 1997 г.] / Новочерк. гос. техн. ун-т ; отв. ред. В.Г. Ушаков. Новочеркасск, [Ростов н/Д]: НГТУ, [Гефест], 1997, [1998]. С. 19 - 21
7. Дорофеев В.Ю., Скориков А.В., Шишка В.Г., Яицкий Д.Л. Влияние пористости на термодиффузионную металлизацию хромом из жидкой среды // Проблемы поверхностной обработки, упрочнение, нанесение покрытий и
модификации материалов в машиностроении: материалы ХЬУ[ науч.-техн. конф., г. Новочеркасск, 10-25 апр. 1997 г. / Новочерк. гос. техн. ун-т (НПИ). Новочеркасск: НГТУ, 1998. С. 32 - 33
8. Скориков А.В., Климов Ю.Е., Клименко В.Н. Повышение эксплуатационных характеристик стальных изделий поверхностным насыщением // Металлургия, Машиностроение. Станкоинструмент - 2006: в рамках промышленного конгресса Юга России: сб. тр. [Междунар. науч.-практ. конф. «Современные тенденции развития металлургической, машиностроительной и станкоинструмен-тальной промышленности», г. Ростов-на-Дону, 6-8 сент. 2006 г.] / Выстав. центр «ВертоЭкспо». Ростов н/Д, 2006. С. 2:91 - 2:93.
9. Скориков А.В., Попова Н.В., Климов Ю.Е. Технология изготовления порошковых материалов на основе железа для деталей машин, работающих в условиях коррозионного воздействия и высоких температур // Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. 2011. Спец. вып.: Актуальные проблемы машиностроения. С. 9 - 14.
10. Скориков А.В., Ульяновская Э.В. Кинетика формирования диффузионных слоев при хромировании порошковых сталей в расплавах солей с нагревом токами высокой частоты // Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. 2014. № 2. С. 78 - 81.
References
1. Skorikov A.V., Veropakha D.N. i dr. Obespechenie zadannogo kachestva poroshkovykh izdelii i rekomendatsii po ikh praktich-eskoi realizatsii [Provision of a given quality of powder products and recommendations for their practical implementation]. Novocherkassk, Yuzh.-Ros. gos. tekhn. un-t (NPI), 2006, 263 p.
2. Dorofeev V.Yu., Skorikov A.V. Sposob polucheniya konstruktsionnoiporoshkovoi stali [Method for obtaining structural powder steel]. Patent RF, no. 2090309, 1997.
3. Ul'yanovskaya E.V. Teoreticheskie predposylki obespecheniya kachestva izdelii mashinostroitel'nogo proizvodstva [Theoretical preconditions for ensuring the quality of products of machine-building production]. Izv. vuzov. Sev.-Kavk. region. Tekhn. nauki. Spets. vyp. Aktual'nye problemy mashinostroeniya, 2009, pp. 45-48. (In Russ.)
4. Skorikov A.V., Yaitskii D.L., Shishka V.G. Issledovanie protsessa obrazovaniya diffuzionnogo sloya na poroshkovykh materi-alakh pri diffuzionnom khromirovanii elektrolizom ionnykh rasplavov solei [Investigation of the process of formation of a diffusion layer on powder materials during diffusion chromium plating by electrolysis of ionic salt melts]. Novocherkassk, Novocherk. gos. tekhn. un t, 1998, 83 p.
5. Dorofeev V.Yu., Skorikov A.V., Klimov Yu.E. Yaitskii D.L. [Effect of the electrical conductivity of powder blanks on the process of thermodiffusion chromium plating by the electrolysis of ionic melts]. Tekhnika, ekonomika, kul'tura : yubil. sb. nauch. tr. prof.-prepodavat. sostava [Technics, economics, culture: jubilee collection of scientific works of the faculty]. Novocherkassk, 1998, pp. 17-19. (In Russ.)
6. Dorofeev V.Yu., Skorikov A.V., Eremkin A.V., Shishka V.G., Yaitskii D.L. [Effect of porosity and saturation time on the depth of the chrome coating of hot-pressed powder materials]. Tekhnika, ekonomika, kul'tura: yubil. sb. nauch. tr. prof.-prepodavat. sostava [Technics, economics, culture: jubilee collection of scientific works of the faculty]. Novocherkassk, 1998, pp. 19-21. (In Russ.)
7. Dorofeev V.Yu., Skorikov A.V., Shishka V.G., Yaitskii D.L. [Effect of porosity on thermodiffusion metallization by chromium from a liquid medium]. Problemy poverkhnostnoi obrabotki, uprochnenie, nanesenie pokrytii i modifikatsii materialov v mashi-nostroenii: materialyXXXXVInauch.-tekhn. konf. [Problems of surface treatment, hardening, coating and modification of materials in mechanical engineering: materials XXXXVI scientific-techn. Conf.]. Novocherkassk, NGTU, 1998, pp. 32-33. (In Russ.)
8. Skorikov A.V., Klimov Yu.E., Klimenko V.N. [Increasing the performance characteristics of steel products by surface saturation]. Metallurgiya, Mashinostroenie. Stankoinstrument - 2006: v ramkakh promyshlennogo kongressa Yuga Rossii: sb. tr. [Mechanical engineering. Stankoinstrument - 2006: within the framework of the industrial congress of the South of Russia: Sat. tr.]. Rostov-on-Don, Vystav. tsentr "VertoEkspo", 2006. (In Russ.)
9. Skorikov A.V., Popova N.V., Klimov Yu.E. Tekhnologiya izgotovleniya poroshkovykh materialov na osnove zheleza dlya detalei mashin, rabotayushchikh v usloviyakh korrozionnogo vozdeistviya i vysokikh temperature [The technology of manufacturing powder materials based on iron for machine parts operating under corrosive and high temperature conditions]. Izv. vuzov. Sev.-Kavk. region. Tekhn. nauki. Spets. vyp. Aktual'nye problemy mashinostroeniya, 2011, pp. 9-14. (In Russ.)
10. Skorikov A.V., Ul'yanovskaya E.V. Kinetika formirovaniya diffuzionnykh sloev pri khromirovanii poroshkovykh stalei v rasplavakh solei s nagrevom tokami vysokoi chastoty [Kinetics of formation of diffusion layers during chromium plating of powdered steels in melts of salts with heating by currents of high frequency]. Izv. vuzov. Sev.-Kavk. region. Tekhn. Nauki, 2014, no. 2, pp. 78-81. (In Russ.)
Поступила в редакцию /Received 28 сентября 2017 г. / September 28, 2017
