Организационно-технологические решения по устройству фундаментов высотных зданий Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

Подземное строительство

------ЖИЛИЩНОЕ ---

строительство

Научно-технический и производственный журнал

УДК 624.012.35

Л.М. КОЛЧЕДАНЦЕВ, д-р техн. наук, С.В. ВОЛКОВ, канд. техн. наук (wsw_1953@mail.ru),

Л.В. ВОЛКОВА, канд. экон. наук

Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет (190005, Санкт-Петербург, ул. 2-я Красноармейская, 4)

Организационно-технологические решения

о 1 с»

по устройству фундаментов высотных здании

Рассмотрены вопросы совершенствования способов бетонирования и режимов выдерживания массивных конструкций фундаментов высотных зданий. На примере строительства 86-этажного здания башни «Лахта-центр» в Санкт-Петербурге обосновываются организационно-технологические решения, принятые для возведения массивных конструкций фундаментов высотного здания, которые предусматривают определенный порядок устройства защиты и условия охлаждения бетона. В ходе проведенных исследований установлены следующие организационно-технологические решения, оказывающие влияние на термонапряженное состояние бетонируемого массива фундамента: защита массива материалами путем устройства тепляка как наиболее дешевый и наименее трудозатратный способ, а также метод выдерживания бетона в искусственном укрытии с учетом температуры окружающего воздуха. Для устройства массивных конструкций фундаментов высотных зданий необходим комплекс организационно-технологических решений, включающих в себя защиту массива фундамента путем устройства тепляка совместно с теплоизоляцией, а также расчет и контроль температурного режима твердения фундаментной плиты в целях обеспечения трещиностойкости.

Ключевые слова: строительство, высотное здание, защита, регулирование, температурный режим, бетонирование, массивная конструкция, фундамент.

L.M. KOLCHEDANTSEV, Doctor of Sciences (Engineering), S.V. VOLKOV, Candidate of Sciences (Engineering) (wsw_1953@mail.ru),

L.V. VOLKOVA, Candidate of Sciences (Economics) Saint-Petersburg State University of Architecture and Civil Engineering (4, 2nd Krasnoarmeyskaya Street, 190005, Saint-Petersburg, Russian Federation)

Organization-Technological Solutions for Constructing Foundations of High-Rise Buildings

Issues of improving methods of concreting and conditions of curing of massive structures of high-rise building foundations are considered. Organization-technological solutions adopted for construction of massive structures of high-rise building foundations which provide the certain order of constructing the protection and conditions of concrete cooling are substantiated on the example of construction of the 86-storey building of "Lakhta Center" in Saint-Petersburg. In the course of studies conducted, the following organization-technological solutions influencing on the thermo-stressed state of the concreted massif of the foundation were established: protection of the massif with materials by construction of a heating housing as the cheapest and the least labor-intensive method, as well as the method of concrete curing in the artificial cover with due regard for the ambient temperature. For construction of massive structures of high-rise building foundations, a complex of organization-technological solutions, including protection of the foundation massif by means of the heating housing together with heat insulation, as well as the calculation and control of temperature conditions of the foundation slab hardening for providing the crack resistance, is required.

Keywords: construction, high-rise building, protection, regulation, temperature conditions, concreting, massive structure, foundation.

Выбор способов бетонирования и обоснование режимов выдерживания фундаментов возводимых высотных зданий зависят от температуры окружающего воздуха, сроков возведения массивных бетонируемых конструкций, а также от принятых организационно-технологических решений по строительству объекта [1,2].

На примере строительства 86-этажного здания башни «Лахта-центр» в Санкт-Петербурге обосновываются организационно-технологические решения, принятые для возведения массивных конструкций фундаментов высотного здания, которые предусматривают определенный порядок устройства защиты и условия охлаждения бетона. В ходе исследований установлены следующие организационно-технологические решения, оказывающие влияние на термонапряженное состояние бетонируемого массива фундамента: защита массива материалами путем устройства тепляка как наиболее дешевый и наименее трудозатратный способ, а также метод выдерживания бетона в искусственном укрытии с учетом температуры окружающего воздуха.

5о| -

Зачастую на практике поддержание таких параметров, как температура бетонной смеси и температура внутри тепляка на уровне проектных значений, является трудноосуществимой. В связи с этим в диссертационном исследовании (Пирогов Т.Т. Совершенствование способов бетонирования и режимов выдерживания массивных конструкций фундаментов высотных зданий. Магистерская диссертация. СПБГАСУ. 2015. 95 с. ) рассмотрены вопросы влияния параметров температуры бетона на термонапряженное состояние железобетонного массива фундаментов.

При зимнем бетонировании массивных фундаментов возводимого объекта был определен следующий порядок безопасного снятия теплоизоляции марки «Этафон»: при толщине теплоизоляции до 40 мм рекомендуется снятие теплоизоляции не ранее чем через 40 сут с момента укладки, если предполагаемая температура воздуха +130С; при толщине до 20 мм - не ранее чем через 30 сут, если предполагаемая температура воздуха +100С. Сначала снимается тепляк, а затем по истечении определенного времени сни-

^^^^^^^^^^^^^ |9'2016

Научно-технический и производственный журнал

Underground construction

Рис. 1. Коробчатый фундамент башни «Лахта-центр», Санкт-Петербург

мается поверхностная теплоизоляция. При поэтапном снятии теплозащитных устройств по срокам набора прочности достигается больший эффект, чем при одновременном их удалении, причем чем ниже температура окружающего воздуха, тем выше эффект.

Сокращение времени нахождения бетона под эффективной тепловой защитой ограничивается тем, что существует предельно допустимая скорость охлаждения бетона, превышение которой в условиях опасных перепадов температуры может привести к трещинообразованию. Скорость охлаждения бетона зависит от срока выдержки бетона под утеплителем, температуры окружающего воздуха и не должна превышать критических значений, которые устанавливаются расчетом.

Монолитные конструкции из высокопрочных бетонов имеют повышенные экзотермию и градиент температуры в теле конструкции, которые в значительной степени влияют на термонапряженное состояние, прочность и трещиностой-кость бетона [3].

Здание башни многофункционального комплекса «Лахта-центр» имеет высоту 462 м и состоит из 86 надземных и трех подземных этажей. Подземные этажи в плане имеют форму равностороннего пятиугольника с длиной каждой стороны 57,25 м.

Конструкция подземных этажей здания образует коробчатый фундамент, состоящий из нижней плиты толщиной 3,6 м, верхней плиты толщиной 2 м, центрального ядра жесткости диаметром 28,5 м и десяти вертикальных диафрагм жесткости общей высотой 16,6 м. Особенностью конструктивной схемы здания башни является наличие круглого центрального ядра жесткости, воспринимающего большую часть вертикальной нагрузки (порядка 70% от всех вертикальных нагрузок на здание). В результате большая доля веса здания передается на небольшой участок фундамента в пределах центрального ядра. Коробчатый фундамент здания башни (рис. 1) опирается через бетонную подготовку на свайное основание, состоящее из 264 свай диаметром 2 м, длиной 55 и 65 м, и выполняет функцию равномерного распределения нагрузки с ядра башни на свайное основание.

Нижняя плита коробчатого фундамента испытывает большие растягивающие усилия: осевое растяжение 2300 т/м и изгибающий момент 2150 т/м. Общий объем бетона на коробчатый фундамент около 46 тыс. м3.

Исходя из технологических соображений по очередности возведения фундамента вся его конструкция условно разделена на три части:

- первая очередь: нижняя монолитная железобетонная плита объемом около 20,3 тыс. м3;

Рис. 2. Схема нижней плиты фундамента башни «Лахта-центр»

- вторая очередь: средняя часть фундамента объемом около 15,5 тыс. м3, включающая монолитные конструкции железобетонных стен из бетона класса по прочности на сжатие В80 и железобетонное перекрытие толщиной 0,4 м из бетона класса по прочности на сжатие В60;

- третья очередь: верхняя монолитная железобетонная плита толщиной 2 м и объемом около 10,5 тыс. м3 из бетона класса по прочности на сжатие В80.

Нижняя монолитная пятиугольная железобетонная плита коробчатого фундамента (рис. 2) опирается на железобетонную подготовку на отметке -21,25 м, верх плиты - на отметке -17,65 м. Плита запроектирована из бетона класса по прочности на сжатие В60; марки по водонепроницаемости W12 и марки по морозостойкости F150. Армирование нижней фундаментной плиты осуществляется рабочей арматурой А500С диаметром 32 мм.

Бетонирование фундаментной плиты осуществлялось непрерывно на всю высоту конструкции с транспортированием и равномерной укладкой смеси по всей площади от основания плиты кверху с перемещением фронта укладки смеси по вертикали [4].

В целях уменьшения экзотермии бетона класса В60 предусматривалось, что бетонная смесь должна обладать низким энергетическим потенциалом и иметь расход портландцемента не более 360 кг/м3, в пересчете на клинкер с содержанием трехкальциевого алюмината в количестве не более 8%. Бетонная смесь, доставляемая на площадку, должна иметь температуру в диапазоне от +5 до +15°С [5].

Бетонирование густоармированной конструкции нижней фундаментной плиты осуществлялось с использованием самоуплотняющейся бетонной смеси с подвижностью в диапазоне от 60 до 65 см. Особое внимание было уделено температурному режиму при наборе прочности бетонной смеси. Бетон должен обладать минимальной экзотермией и замедленной в раннем возрасте кинетикой твердения в нормальных температурно-влажностных условиях. Выдерживание бетона в конструкции осуществлялось в условиях, предотвращающих термическую усадку, с обеспечением

92016

51

Подземное строительство

ц м .1

Научно-технический и производственный журнал

\.п,кг'г, ут

N ЬШ

-

10

\

,350

Рис. 3. Интенсивность тепловыделения различных марок цемента

1

I сут

скорости остывания бетона в ядре плиты не более 2-3оС в сутки и перепадом температуры между зонами, имеющими общую границу по высоте плиты, 20 оС.

На основании технико-экономической оценки схем строительства высотных зданий и в целях обеспечения защиты от атмосферных осадков и обеспечения регламентированных требований к температурному режиму выдерживания бетона, а также для комфортной организации работ над всем фронтом бетонирования конструкции плиты был смонтирован шатер, под которым обеспечивался требуемый температурный режим прогрева. Так как все несущие конструкции стен и перекрытий выполняются из монолитного железобетона, после перемещения тепляка на следующий этаж внутри помещений продолжается обогрев для поддержания положительной температуры [6].

Максимальная интенсивность тепловыделения наблюдается в первую неделю (7 дней). При этом интенсивность тепловыделения и общее количество тепла (ккал/(кгсут)) зависят от марки и типа цемента (рис. 3).

Для управления температурным режимом использовались теплогенераторы с регулируемой мощностью. Контроль температурного режима твердения в нижней фундаментной плите производился при помощи автоматизированной системы, разработанной на основе использования датчиков температуры, которые устанавливались в разных зонах бетонируемой плиты: в ядре и на периферии конструкции на трех высотных отметках, а также в верхней зоне плиты на участках, где располагаются стены коробчатого фундамента. За сутки до начала бетонирования конструкции днище плиты и арматурные каркасы прогревались до температуры от +3 до +5°С.

Основными способами обеспечения термической тре-щиностойкости конструкции являются:

- рациональная укладка бетонной смеси в фундаментную плиту, способствующая минимизации градиента температурных полей в массиве, обусловленных экзотермией твердеющего бетона;

- снижение энергетического потенциала бетонной смеси и, соответственно, удельной экзотермии на единицу объема монолитной конструкции.

Расчет тепловыделения бетона плиты включает в себя:

1. Определение исходных данных:

- бетон класса В60 W12 F150;

- размеры фундаментной плиты: высота 3,6 м, площадь F=5639 м2, объем V=20,3 тыс. м3;

- расход портландцемента марки 500 (Ц) составляет 360 кг/м3;

- средняя плотность бетонной смеси принята Сб=2380 кг/м3;

- удельная теплоемкость бетона принимается равной сб=1,05 кДж/(кг.°С);

- температура бетонной смеси, = +20°С.

2. Определение модуля поверхности:

Мп = F/V = (2.5639+5.3,6.57,25)/(5639.3,6)=0,61 м-1, (1)

где Мп - модуль поверхности, м-1; F - площадь поверхности конструкции, открытой для ее высыхания, м2; V - объем конструкции, м3.

Значение модуля поверхности Мп = 0,61 м-1 показывает, что конструкция относится к массивным железобетонным фундаментам согласно СП 63.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003».

3. Определение коэффициента теплопередачи поверхностей, через которые происходят потери тепла.

3.1. Коэффициент теплопередачи открытой поверхности фундаментной плиты (К1):

К1 = 1/(1/а+ХбА),

(2)

где а - коэффициент теплопередачи у открытой поверхности фундаментной плиты, Вт/(м2.°С). При скорости ветра, равной 3 м/с, а = 14,97 Вт/(м2.оС), тогда:

К1 = 1/(1/14,97) = 15 Вт/(м2.оС).

3.2. Коэффициент теплопередачи бетонной подготовки (К2):

К2 = 1/(1/а+ХбД),

где а - коэффициент теплопередачи у поверхности бетонной подготовки, Вт/(м2оС), который при скорости ветра, равной 0 м/с, составит а = 3,77 Вт/(м2.оС), тогда:

К2 = 1/(1/3,77) = 3,7 Вт/(м2.оС).

3.3. Коэффициент теплопередачи закрытой поверхности фундаментной плиты (К3):

К3=1/(1/а+ХбА), где а - коэффициент теплопередачи у закрытой поверхности фундаментной плиты, Вт/(м2.оС), значение которого при скорости ветра, равной 0 м/с, составит а = 3,77 Вт/(м2.оС), тогда:

К3=1/(1/3,77)=3,7 Вт/(м2.оС).

3.4. Приведенный коэффициент теплопередачи (К):

К = (K1.F1+K2.F2+Kз■Fз)/(F1+F2+Fз). (3)

Подставив, значения, найденные в п.п. 3.1-3.3, получим:

К = (15-5639+3,7.1030,5+3,7.5639)/(5639+1030,5+5639);

К = 8,9 Вт/(м2-оС) .

4. Температура бетонной смеси к началу выдерживания ):

t - Дt /2, (4)

н.в. н.в. тах ' 4 '

где - средняя температура наружного воздуха, оС; для Санкт-Петербурга средняя температура наружного воздуха в марте составляет - 1,5оС; Д^ах - перепад высокой и низкой температуры; для Санкт-Петербурга Д^^^^С. Получим:

t =-1,5-18,7/2=-10,9оС.

5. Снижение температуры бетонной смеси при транспортировании и перегрузках (Д^р):

Дt =0, - ).(0,0025.т + 0,032п),

тр 4 б.с. н.в/ 4 ' тр ' п

(5)

где ттр - температура подогретой бетонной смеси до начала транспортирования, оС, которая принята равной 45оС; п - количество перегрузок, равное 2.

Научно-технический и производственный журнал

ЖИЛИЩНОЕ

Л

Underground construction

30D

250

О

;s

п *

90 80 , 70 60

50

рщ. 40 <в э

о. м

0 ей

150

100

S 3

I® х н Й

1

2

6

2 3 4 5 Время выдерживания, сут

Рис. 4. График изменения величины удельного тепловыделения при твердении массива фундамента

Д^р=(20 - (-10,9)).(0,0025.45+0,032.2) = 5,4оС. 6. Температура бетонной смеси к началу ее укладки в опалубку составит ^ ):

t =20—At =20-5,4=14,6оС.

ну тр ' '

(6)

7. Снижение температуры смеси за время укладки (А^кл):

At =(t -t ).ттр.At , (7)

укл 4 ну н.в.' ~ цикл' 4 '

где At - продолжительность цикла укладки, ч, At =0,003.

цикл цикл

Atукл = (14,6 - (-10,9)).45.0,003 = 3,4оС.

8. Температура бетона к началу выдерживания:

1 = -At =14,6-3,4=11,2оС. (8)

бн ну укл 111 \ /

9. Зная температуру бетонной смеси перед укладкой ее в конструкцию, а также вид и марку цемента, определяем его тепловыделение, которое составит Э = 46,7 кДж/кг.

10. Расчет температурного режима бетонной конструкции.

Каждые 12 ч следует определять температуру твердеющего бетона, сопоставляя теплосодержание бетона к началу расчетного периода плюс тепловыделение цемента (левая часть уравнения) с температурами бетона и окружающей среды (правая часть уравнения):

С-сЖ - и+Ц.Э=т.3,6.К.Мп.0,Ч ). (9)

б б бн бк бн нв

Определим теплосодержание бетона за первые 12 часов выдерживания (00-12тс):

Q„

= = C-c-(t-t„ )+ЦЭ;

б б \ бн бк' ^ '

(10)

Q тс 0-12

= 2380 1,05 11,2+50046,7=51176 кДж.

Определим теплопотери за первые 12 ч выдержива-

ния (Qq-12

(11)

Q0-12тп=12.3,6.8,9.0,61.(11,2-(-10,9))=5105,3 кДж.

3 4 5

Время выдерживания, сут

Рис. 5. График изменения температуры твердения бетона

Результаты расчетов поэтапного удельного тепловыделения бетона фундаментной плиты представлены в табл. 1.

Представим полученные данные в виде графиков (рис. 4, 5), по которым можно судить о том, что твердение бетонного массива идет со значительным повышением температуры и уже на третьи сутки достигает своего максимума. Удельное тепловыделение бетона столь значительно, что может привести к существенному трещинообразованию.

Чтобы не допустить возникновения трещинообразова-ния фундаментной плиты, необходимо сделать расчет термонапряженного состояния, на основании которого дать рекомендации по выдерживанию конструкции.

Расчет термонапряженного состояния фундаментной плиты производился согласно СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий».

Теплофизические характеристики бетона:

- коэффициент теплопроводности Хъ = 2,3Вт/(м.°С);

- удельная теплоемкость бетона сб = 1,05 кДж/ (кгоС). Значения тепловыделения бетона фундаментной плиты

представлены в табл. 2.

Таким образом, значение максимального тепловыделения для данного состава бетона равно:

Qmax=151127 кДж/м3 =41430 ккал/м3. Согласно СП 41.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений», приняты следующие деформативные характеристики бетона В60: модуль упругомгновенных деформаций бетона, функции релаксации и температур, а также коэффициент теплопередачи с поверхности бетона.

Верхняя поверхность фундаментной плиты считается выходящей в шатер-тепляк зимой. Наличие теплоизоляции учитывалось в расчетах ведением приведенного коэффициента теплопередачи с поверхности бетона:

КПр = 1/(1/оиА), (12)

где а - коэффициент теплопередачи с открытой поверхности бетона; R - термическое сопротивление теплоизоляции.

Таблица 1

Результаты расчетов тепловыделения бетона фундаментной плиты

тп

№ этапа Продолжительность, ч Теплопотери за период, кДж Теплосодержание бетона, кДж Температура бетона к концу выдерживания, оС Средняя температура бетона,оС Удельное тепловыделение, кДж/кг

1 12 0>-12т=5105,3 0с-12тс=51176 18,3 14,8 Э1=103,1

2 24 012-24тп =13603,8 012-24тс=97602,6 33,6 26 Э2=213,3

3 48 024-«" 41305,6 О24-48т-190628,2 59,7 46,7 Э3=314

4 72 048.72т= 98380,5 а48-72т-306318,7 83,2 71,5 Э4=324,4

5 168 О тп=305812,4 7сут ' О тс=402450,6 7сут ' 38,7 60,9 Э5=389

9'2016

53

Подземное строительство

ц м .1

Научно-технический и производственный журнал

Таблица 2 Тепловыделение бетона фундаментной плиты

Время выдерживания бетона, т, сут Тепловыделение бетона фундаментной плиты, Q, кДж/м3 Примечания

3 96940 Выдерживание бетона производилось при следующих условиях: 1) изотермический режим: - при 20°С; 2) адиабатический режим: - при 10 = 10°С

7 116567

28 127049

90 136037

180 144268

360 151127

Граничные условия III рода

.X

Блок бетонирования

--/W Т 7//\ * уу

Граничные условия IV рода,.

-у Л'

Основание абсолютно податливое

Рис. 6. Расчетная схема МКРплиты фундамента

В свою очередь, R равняется сумме термических сопротивлений отдельных слоев теплоизоляции:

R=XöA,

(13)

где - толщина 1-го слоя теплоизоляции; ^ - коэффициент теплопроводности 1-го слоя.

Согласно СП 41.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений»:

а1=20 ккал/(м2-ч-°С) = 24 Вт/(м2-°С) - коэффициент теплоотдачи с открытой поверхности бетона (наружный воздух); а2=10 ккал/(м2-ч-°С) = 24 Вт/(м2.°С) - внутри шатра (тепляк); а3<10 ккал/(м2-ч-°С); а3 - значение приведенного коэффициента теплопередачи, учитывающее использование на поверхности бетона теплоизоляции.

В расчетах используется теплоизоляционный материал типа «Этафон» с коэффициентом теплопроводности: Л=0,03Вт/(м-°С). Рассматривается средний участок бетонируемого блока фундаментной плиты без перфораций и технологических отверстий. В рамках одномерной задачи расчетная схема фундаментной плиты представлена в виде длинного блока, высота которого 3,6 м (рис. 6). Для определения термонапряженного состояния с помощью МКР необходимо разбить

Список литературы

1. Колчеданцев Л.М., Осипенкова И.Г. Особенности организационно-технологических решений при возведении высотных зданий // Жилищное строительство. 2013. № 9. С. 1-3.

2. Волков С.В., Шведов В.Н. Влияние организационно-технологических решений на уровень качества строительства и безопасность возводимых зданий // Известия вузов. Строительство. 2014. № 2. С. 32-39.

3. Колчеданцев Л.М., Волков С.В., Дроздов А.Д. Организация строительной площадки для возведения высотных зданий при размещении приобъектного бетонного узла // Жилищное строительство. 2015. № 2. С. 38-43.

4. Колчеданцев Л.М., Волков С.В. Организационно-технологические решения по транспортированию бетонной смеси к месту бетонирования конструкций высотных зданий // Жилищное строительство. 2015. № 11. С. 21-26.

5. Волков С.В., Шведов В.Н. Обоснование способа прогрева и выдерживания бетона при возведении высотных зданий в условиях низких температур // Известия вузов. Строительство. 2014. № 9-10. С. 29-38.

6. Волков С.В., Волкова Л.В. Технико-экономическая оценка организационно-технологических схем строительства жилых объектов по рыночным показателям // Вестник гражданских инженеров. 2014. № 1. С. 66-73.

сетку по высоте с шагом 0,3 м (в результатах расчетов будут представлены значения температур, напряжений и модулей мгновенных деформаций в 12 точках) и по времени с шагом 24 ч для определения температурных полей и 1 ч для определения термонапряжений.

Определение значений напряжений и температур в каждой точке конечно-разностной сетки координат выполняется на каждые сутки начиная с первых по шестидесятые. В алгоритм программы для задания временного интервала исчисления вводится необходимое количество часов. Для данного расчета начальная температура бетонной подготовки под фундамент и грунта задана равной 5°С.

За основу расчета взята программа, разработанная в Санкт-Петербургском политехническом университете, под названием «TERM», которая написана на языке программирования Basic.

Для устройства массивных конструкций фундаментов высотных зданий необходим комплекс организационно-технологических решений, включающих в себя: защиту массива фундамента путем устройства тепляка совместно с теплоизоляцией, а также расчет и контроль температурного режима твердения фундаментной плиты в целях обеспечения трещиностойкости.

References

1. Kolchedantsev L.M., Osipenkova I.G. Features of organiza-tsionno-technological decisions in case of construction of high rise buildings. Zhilishchnoe Stroitelstvo [Housing Construction]. 2013. No. 9, pp. 1-3. (In Russian).

2. Volkov S.V., Shvedov V.N. Influence of organizational and techno-logical decisions on the quality level of construction and safety of the built buildings. Izvestiya vuzov. Stroitel'stvo. 2014. No. 2, pp. 32-39. (In Russian).

3. Kolchedantsev L.M., Volkov S.V., Drozdov A.D. The organization of a building site for construction of high rise buildings in case of placement of a priobjektny concrete node. Zhilishchnoe Stroitelstvo [Housing Construction]. 2015. No. 2, pp. 38-43. (In Russian).

4. Kolchedantsev L.M., Volkov S.V. Organizational and technological decisions on transportation of concrete mix to the place of concreting of designs of high rise buildings. Zhilishchnoe Stroitelstvo [Housing Construction]. 2015. No. 11, pp. 21-26. (In Russian).

5. Volkov S.V., Shvedov V.N. Reasons for a method of warming up and keeping of concrete in case of construction of high rise buildings in the conditions of low temperatures. Izvestiya vuzov. Stroitel'stvo. 2014. No. 9-10, pp. 29-38. (In Russian).

6. Volkov S.V., Volkova L.V. Tekhniko-ekonomicheskaya an assess-ment of organizational and technological schemes of construction of residential objects on market indicators. Vestnik grazhdanskikh inzhenerov. 2014. No. 1, pp. 66-73. (In Russian).