ОПТИМИЗАЦИЯ КАЧЕСТВА НЕФТЕПРОДУКТОВ ПРИ НЕПОСТОЯНСТВЕ СОСТАВА СЫРЬЯ Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

УДК

Igor V. Zhukov1, Viktor G. Kharazov2

OPTIMIZATION OF OIL PRODUCTS QUALITY UNDER INSTABILITY OF COMPOSITION OF RAW MATERIALS

1«KINEF» Ltd., Brovko pl., 1, Kirishi, Leningradskaya Oblast region, 187110, Russia. e-mail: zhukov_i_v@mail.ru 2St Petersburg State Institute of Technology (Technical University), 26, Moskovsky Pr., St Petersburg, 190013, Russia. e-mail: vikharazov@yandex.ru

The use of improved control systems, the causes of inconsistency in the composition of raw materials and methods of optimal control in conditions of inconsistency in the composition of raw materials are considered.

Key words: improved control system, system efficiency, control and optimization tasks..

DOI 10.36807/1998-9849-2020-53-79-87-95

Введение

Постановка задачи исследования системы оптимального управления качеством нефтепродуктов условиях непостоянства состава сырья включает ситуационный анализ проблемы, формирование цели исследования, актуальность научного исследования, формулировку задач научного исследования, выбор методов исследования и практическую реализацию системы усовершенствованного управления..

На установках ЭЛОУ-АТ-1 осуществляется переработка нефтепродуктов, попавших в сточные воды вместе с солями, механическими и др. примесями и представляющими собой некондиционный продукт, используемый в качестве сырья. Показатели качества такого сырьевого продукта, а именно содержание хлористых солей, воды и механических примесей значительно ниже по сравнению с показателями качества, сырой нефти, определяемыми ГОСТ Р 518582002 [1]. Непостоянство сырьевого состава некондиционного продукта оказывает существенное влияние на технологический процесс и качество целевого продукта.

Цель научного исследования заключается в поддержании целевого продукта на оптимальном уровне при ограничениях на состав сырья и формирование критерия управления в виде max производительности при минимальных энергетических затратах и СКО регулируемых переменных состояний.

31.5

Жуков И.В.1, Харазов В.Г.2

ОПТИМИЗАЦИЯ КАЧЕСТВА НЕФТЕПРОДУКТОВ ПРИ НЕПОСТОЯНСТВЕ СОСТАВА СЫРЬЯ

1ООО «КИНЕФ», пл. Бровко, 1, г. Кириши, Ленинградская обл., 187110, Россия e-mail: zhukov_i_v@mail.ru 2Санкт-Петербургский государственный технологический институт (технический университет), Московский пр., 26 Санкт-Петербург, 190013, Россия e-mail: vikharazov@yandex.ru

Рассматриваются использование усовершенствованных систем управления, причиныы непостоянства состава ы/рья и методыы оптимального управления в условиях непостоянства состава сырья

Ключевые слова: усовершенствованная система управления, эффективность системы, задачи управления и оптимизации.

Дата поступления - 25 февраля 2020 года

Показателем эффективности процесса является получение топлива заданного состава [2, 3].

Актуальность научного исследования заключается в использовании системы усовершенствованного управления технологическим процессом (СУУТП), основанной на прогнозирующей модели, для управления процессом первичной переработки нефти на установке ЭЛОУ-АТ-1, который является в настоящее время малоэффективным. Также для данного процесса не используются модели виртуальных анализаторов.

При формулировке задач научного исследования рассматриваются процессы первичной переработки нефти ЭЛОУ-АТ-1, включающие из оборудования отбензинивающую колонну К1, атмосферную колонну К2, емкости Е1...Е3 [3].

Задачи научного исследования

- Разработка системы управления колоннами с помощью программируемых логических контроллеров серии С300 (К1 и К2) с применением режима безопасной работы установки ЭЛОУ-АТ-1.

- Разработка виртуальных анализаторов -прогнозирующих математических моделей переменных состояния процесса: температуры верха колонн К1 и К2, давления верха колонны К1, плотности сырой нефти (с некондицией), расхода орошения колонн К1 и К2, флегмового числа колонны К1 и др.

Рис.1 Структура системы

- Оптимизация параметров настройки СУУТП при изменении температуры КК колонн К1 и К2 путем изменения задания контроллеров

- Тестирование и сравнительный анализ параметра температуры КК по данным математических моделей анализатора (ММА) и поточного анализатора. Управляющие переменные: расход фракции 240-280 °С. Разница показаний ММА и ПА составила ±1 °С

- Оптимизация теплового режима печей П-1 и П-2 по критерию min расхода топливного газа.

- Оптимизация показателя качества сырьевого потока нефти различной плотности с контролем динамики откликов ММА и ПА по температуре КК фракции 105-180 °С.

В процессе исследований выбраны методика рекурсивного МНК\, программы Aspen+ , MatLab, и др., которые легли в основу разработки прогнозирующих моделей СУУТП.

Практические исследования СУУТП на предприятии КИНЕФ показали ее эффективность и значительный ожидаемый экономический эффект.

Структура система управления колоннами К1 и К2 реализуется на базе многопараметрических контроллеров атмосферного блока и контроллера блока стабилизации и вторичной ректификации. Структура системы управления приведена на рис. 1.

Контроллер атмосферного блока установки ЭЛОУ-АТ-1 (К1К2) использует информацию, поступающую от следующих технологических узлов:

• технологические печи П-1 и П-2;

• колонны К1и К2.

Состав и структура контроллера предусматривают работу технологического блока в соответствии с технологическим регламентом производства [3].

К задачам управления атмосферным блоком установки: ЭЛОУ-АТ-1 относятся

соблюдение безопасного режима и технологических ограничений, а также повышение загрузки установки. В качестве критерия управления принят min СКО технологических переменных объекта управления.

Задачи оптимизации для контроллера атмосферного блока предусматривают min тепловой

управления колоннами К1 и К2

нагрузки на печи П-1 и П-2, воздушные холодильники, а также содержание светлых в мазуте.

Для примера рассмотрим контролируемые и управляющие переменные контроллера

атмосферного блока, к которым относятся:

- контролируемые переменные (^):температура КК бензина, температура НК и КК продуктов К-3/1. £3/2, расход орошения, текущие обороты теплообменника воздушного охлаждения, содержание фракций (до 3600С) в мазуте, флегмовое число колонн К1 и К2 и др.

- управляющие переменные (MV): задание по суммарному расходу нефти в печь П-2, задание температуры на выходе из печей П-1 и П-2, задание по температуре верха колонн К1 и К2, задание по расходу фракций 180-240 °С из К-3/1, 240-300 Т из К-3/2, 300-3б0 °С из К-3/3,. задание по расходу циркуляционного орошения колонны К2 и др.

Контроллер блока стабилизации и вторичной ректификации установки ЭЛОУ-АТ-1 (К4К5К6) использует информацию, поступающую со следующих технологических узлов:

• колонна стабилизации К4; ректификационная колонна К5;

• ректификационная колонна К6; технологические печи П-3, П-4.

Состав и структура контроллера предусматривают работу технологического блока в соответствии с технологическим регламентом производства.

К задачам управления блоком стабилизации и вторичной ректификации установки ЭЛОУ-АТ-1 относятся поддержание основных показателей качества продуктов в заданных пределах, соблюдение технологических ограничений и min СКО технологических переменных объекта управления.

Для контроллера блока стабилизации и вторичной ректификации предусматриваются следующие задачи оптимизации: минимизация содержания ^С5 и бензолообразующих во фракции НК-62 °С и снижение тепловой нагрузки печей П-3 и П-4.

Структура контроллера стабилизации и вторичной ректификации

Структура котроллера включает перечень контролируемых (СУ), управляющих (МУ), наблюдаемых (ЭУ) переменных контроллера и вспомогательных вычислений блока стабилизации и вторичной ректификации..

Для примера рассмотрим контролируемые (СУ) и управляющие (МУ) переменные контроллера блока стабилизации и вторичной ректификации бензинов, к которым относятся:

- контролируемые переменные (СУ):температура НК и КК фракции НК-62 °С, температура НК и КК фракции 62-105 °С температура НК фракции 105-180 °С, расход фракции 62-105 °С с установки, острое орошение колонн К4 и К5, флегмовое число колонн К5 и К6, задание по давлению топливного газа на печи П-3 и П-4 и др.

- управляющие переменные (МУ):

Задание по температуре на выходе из Х-9 и Х-10, задание по давлению в Е-3, задание по температуре на выходе из печей П-3 и П-4, задание по температуре и давлению верха колонны К-5, задание по температуре и давлению верха колонны К-6, задание по расходу рефлюкса с установки, задание по температуре паров из Т-15 в колонну К-6 и др.

Среди наблюдаемых переменных (ЭУ) отметим загрузку колонны К-4 и температуру продукта, поступающего после Т-13 в колонну К-4.

В целях обеспечения безопасного ведения технологического процесса при использовании СУУТП в данном проекте предусмотрено следующее:

• Задачам безопасной эксплуатации установки ЭЛОУ-АТ-1 присваивается наивысший приоритет по сравнению с другими задачами СУУТП.

• В перечень контролируемых переменных (СУ) системы управления включены все переменные, обеспечивающие безопасное ведение технологического процесса, если предполагается прямое или косвенное влияние системы на эти переменные.

• Предельные значения переменных (контролируемых и управляющих) должны находиться в области, предусмотренной нормами технологического контроля и управления для этих переменных.

• Контроллеры системы управления должны быть настроены таким образом, чтобы контролируемым переменным, отвечающим за безопасное ведение технологического процесса, был отдан наивысший приоритет.

• Основные технологические параметры, определяющие его безопасное ведение, должны быть включены в контроллеры в качестве критических переменных.

• Алгоритмы системы управления предусматривают автоматическое отключения контроллеров в случаях неустойчивого сигнала критических переменных, перевода контуров управляющих воздействий (МУ) в ручное управление, в случае потери связи РСУ с сервером. При этом в РСУ предусмотрена сигнализация при штатном или аварийном отключении контроллеров.

ctmjmi Ехрсгал евеир Ьфакл

Рис. 2 Клиент-серверная архитектура доступа к данным по OPC стандарту

Клиент-серверная архитектура доступа к данным по OPC стандарту взаимодействия, представлена на рис. 2. В качестве OPC-клиента выступает SCADA-система, а в качестве OPC-сервера -контроллеры. Возможности стандарта OPC допускают доступ к данным реального времени (Data Access) или стандарт DA, обработку тревог и событий

(Alarm&Events) или стандарт A&E и доступ к историческим данным (Historical Data Access) или стандарт HAD.

Обмен данными между сервером и клиентами может происходить в трех режимах,- синхронном, асинхронном и режиме подписки.

В качестве сервера обработки и хранения данных в клиент-серверной архитектуре используется централизованный сервер повышенной надежности. В качестве одного из клиентских приложений на рис. 3 представлена мнемосхема ММА с кнопками экстренного отключения контроллеров системы в нештатных ситуациях.

Контроль показателей качества продукции может осуществляться поточными анализаторами, лабораторным анализом или с помощью математических моделей анализаторов.

Длительность и цикличность лабораторных анализов или использование поточных анализаторов, для которых характерны большие временные и транспортные задержки, снижают эффективность управления технологическим процессом. Для оперативной оценки качества продуктов и повышения эффективности управления были разработаны и используются прогнозирующие математические модели анализаторов, которые позволяют в режиме реального времени контролировать показатели качества [4].

В таблицах 1 и 2 представлен перечень ММА атмосферного блока и блока стабилизации и вторичной ректификации бензинов.

Пример одной из моделей анализаторов, представленной в виде регрессионного уравнения в линейной форме, рассмотрен ниже. АМ2501_3=158.94+0.43Т1С1034.Р^0.39-Р1С1231^+0. 32Т0041^+ +0.30^11501^-33.91^_К1-

0.22Т1С1343^

где Т1С1034^ - температура верха К-1; Р1С1231^ -давление верха К-1; Т1С1041^ - температура верха. К-2; РП501^ - плотность сырой нефти (в показаниях учитывается подкачка некондиции); ккК1 = ПС1331^ / (ПС1333^ - ПС1334^ ) - флегмовое число колонны К-1; Р1С1331^ - расход острого орошения К-1; FIC1.333.PV - расход бензина в Т-12; ПС1334^ - расход бензина-отгона с Л-24-10/2000 в Е-1; Р1С1343^ - расход орошения К-2.

Математические модели анализаторов заменяют поточные анализаторы после истечения нормативного срока эксплуатации, что позволяет сэкономить на покупке новых дорогостоящих поточных анализаторов [5, 6].

В отчете приводится статистика работы математических моделей анализаторов. В случае отклонения значений в работе математической модели принимается решение о ее подстройки или доработки. Пример отчета представлен в таблицах 1 и 2.

Математические модели анализаторов

Таблица 1. Перечень ММА атмосферного блока

№ Название, позиция Описание

1 ДМ1500^ Температура КК бензина К-1

2 ДМ1501^ Температура КК бензина К-2

3 ДМ1502_1^ Температура НК продукта К-3/1

4 ДМ1502_3^ Температура КК продукта К-3/1

5 ДМ1503_1^ Температура НК продукта К-3/2

6 ДМ1503_2^ Температура КК продукта К-3/2

7 ДМ1504_1^ Температура НК смеси К-3/1 + К-3/2

8 ДМ1504_2^ Температура КК смеси К-3/1 + К-3/2

9 ДМ1505_1^ Температура застывания продукта К-3/3

10 ДМ1505_2^ Температура КК продукта К-3/3

11 ДМ1505_3^ Содержание фракции выкипающих до 360 °С продукта К-3/3

12 ДМ1506^ Содержание фракции выкипающих до 360 °С в мазуте

Таблица 2. Перечень ММА блока стабилизации и вторичной ректификации бензинов

№ Название, позиция Описание

1 АМ2503^ Содержание П-С5+С6 и выше в рефлюксе

2 ДМ2500_1^ Температура НК фракции НК-62 °С

3 ДМ2500_2^ Температура КК фракции НК-62 °С

4 ДМ2500_3^ Содержание бензолообразующих во фракции НК-62 °С

5 ДМ2500 4^ Содержание ЬС5 во фракции НК-62 °С

6 ДМ2511_1^ Температура НК фракции 62-105 °С

7 ДМ2511_2^ Температура 10 % фракции 62-105 °С

8 ДМ2511_3^ Температура КК фракции 62-105 °С

9 ДМ2511_4^ Содержание балласта во фракции 62-105 °С

10 ДМ2501_1^ Температура НК фракции 105-180 °С

11 ДМ2501_2^ Температура 10 % фракции 105-180 °С

12 ДМ2501_3^ Температура КК фракции 105-180 °С

13 ДМ2501_4^ Содержание бензолообразующих во фракции 105-180 °С

По результатам статистического временного ректификации бензинов (К4К5К6) выход за пределы анализа работы контроллера атмосферного блока заданных временных параметров не обнаружен. (К1К2)и блока стабилизации и вторичной Аналогично анализ работы математических моделей

анализаторов не выявил выхода параметров за заданные пределы.

Оптимизация параметров настройки контроллеров К1К2 осуществлялась при изменении температуры КК фракции 105-180 °С на ±2 °С

В соответствии с программой испытаний изменены верхний и нижний пределы контролируемого параметра. Нижний предел составил 163-161 °С, верхний предел 164,5-162 °С. При этом введены ограничения по температуре верха колонны К-2:

нижний 126 °С и верхний 128,9 °С, по температуре верха колонны К-1: нижний 140 °С и верхний 148 °С, давления верха колонны К-1: нижний 2,2 кг/см2 и верхний 2,3 кг/см2. Ограничения установлены согласно технологического регламента на момент проведения исследования.

На рис. 3 представлены графики изменения управляющих переменных МУ при отработке задания по температуре КК фракции 105-180 °С.

Рис.3 Графики изменения управляющих переменных (MV) ММА AM2501_3.PV при отработке задания

по температуре КК фракции105-180 °С.

На графике представлены значения температуры (°С) верха колонны К-2 (ПС1041.БР), температуры верха колонны К-1, (ПС1034.БР) и давление верха колонны К-1, кг/см2 (Р1С1234.БР)

Как видно на графике, контроллер К1К2 атмосферного блока отрабатывает изменение задания по температуре КК фракции 105-180 °С, при этом поддерживаются технологические параметры колонн К-1 и К-2 в установленных пределах. Корректировка осуществляется изменением задания температуры верха колонны К-1, при этом давление верха колонны К-1 и температура верха колонны К-2 меняются незначительно в связи с установленными пределами по смеси продуктов колонн К-3/1 и К-3/2. Отклонение показаний ММА от показаний поточного анализатора (ПА) не превышает ±1 °С в переходном режиме и установившихся режимах работы установки..

Ниже представлены результаты отработки контроллером К1К2 атмосферного блока задания по

Ткк смеси продуктов колонн К-3/1 и К-3/2 ( (контролируемая переменная ^ - АМ1504_2^) при условии сохранения температуры \НК смеси продуктов колонн К-3/1 и К-3/2 (контролируемая переменная ^ - АМ1504_1^) в ранее заданных пределах.

Пределы по температуре НК смеси не изменялись и составляли: 173 °С - нижний и 178 °С -верхний пределы. Тестирование проводилось в три этапа. Задача первого этапа: увеличение температуры КК смеси на +2 °С. Задача второго этапа: снижение температуры КК смеси на -4 °С. Задача третьего этапа: увеличение температуры КК на +2 °С и возврат к исходному режиму работы.

На рис. 4 представлены показания поточного анализатора (1) и математической модели (2) по температуре КК смеси продуктов К-3/1 и К-3/2: Вертикальными линиями отмечены моменты начала различных этапов тестирования.

Рис. 4 Динамика откликов поточного анализатора и ММА по температуре КК смеси продуктов колонн К-3/1 и К-3/2, где 1 -поточный анализатор (QI1503_2.PV), 0С; 2 - ММА (AM1504_2.PV), 0С

Управляющими переменными MV для исследуемой переменной являются: FIC1302.SP -задание по расходу фракции 180-240 °С и FIC1304.SP -задание по расходу фракции 240-280 °С. Исходя из поставленных задач и введенных ограничений, были установлены следующие пределы для управляющих переменных: для FIC1302.SP нижний предел -

19,5 нм3/ч, верхний - 22 нм3/ч; для FIC1304.SP нижний предел - 28 нм3/ч, верхний - 33 нм3/ч.

На рис. 5 представлены графики изменения управляющих переменных при отработке задания по температуре КК смеси продуктов К-3/1 и К-3/2 на различных этапах.

Рис. 5 Динамика управляющих переменных (MV) ММА типа AM1504_2.PV, где FIC1304SP - задание по расходу фракции 240 - 280 0С с установки, нмМ/ч; FIC1302.SP - задание по расходу фракции 180 - 240 0С с установки, нмР/ч.

После установки в контроллере пределов по MV значение FIC1302.SP достигает нижнего предела и не участвует в отработке производственного здания. Отработка задания по изменению температуры КК смеси продуктов К-3/1 и К-3/2 достигается только за счет изменения задания по расходу продукта К-3/2.

Таким образом, контроллер К1К2 успешно отрабатывает изменение задания по температуре КК смеси продуктов колонн К-3/1 и К-3/2, при этом поддерживает температуру НК смеси продуктов колонн К-3/1 и К-3/2, а также технологические параметры колонн К-1 и К-2 в установленных пределах. Корректировка осуществляется изменением задания по расходу продукта К-3/2. Отклонение показаний ММА от показаний поточного анализатора (ПА) не превышает ±1 °С в переходном режиме и установившихся режимах работы установки.

Отработка контроллером К1К2 задач стабилизации технологических параметров при постоянстве загрузки установки проводилось путем

изменения задания контроллеру температуры на выходе из печей П-1 и П-2 и контролю температуры, давления и расхода топливного газа к печам, а также расхода нефти в печи П-1 и П-2. Результаты испытаний показали высокую чувствительность выходных параметров к изменению сигналов задания контроллеру. Так при изменении задания по температуре на выходе из печи П-1 и печи П-2 на ±0,15 % выходной параметр (температура) изменилась на ±0,2 %..По результатам испытаний систем управления на печах П-1 и П-2 при сохранении показателей качества выходного продукта получено уменьшение потребности в природном газе на 53 нм3/ч. Исходя из данного показателя ожидаемый экономический эффект по газу составит 316 т.или на сумму 2,32 млн. руб.

Аналогичные испытания при постоянной загрузке установки проводились по печам П-3 и П-4. На рис. 6 представлена динамика откликов управляющих переменных при изменении задания

температуры на выходе из печи П-4, а на рис. 7 - результатам изменения задания и работы контроллера динамика технологических параметров печи.П-4 по К4К5К6.

Рис. 6. Динамика откликов управляющих переменных при оптимизации работы печи П-4, где ОИ4.Р\/ - тепловая нагрузка на печь П-4, Мкал/ч; Т1СР_4.БР - задание по температуре на выходе из печи П-4, 0С.

Рис.7. Динамика технологических параметров печи П-4 в режиме оптимизации, где П3333.Р/- расход топливного газа к печи П-4, нмР/ч; НСР_4.Р/- расход фракции в печь П-4, нм3/ч ; Р1С3274Л.Р/ - давление топливного газа к печи П-4, кг/см2;

Т1СР_ 4.Р/ - температура на выходе из печи П-4, °С.

Оптимизация параметров печи П-4, при технологических установок. При этом вовлечение идет сохранении качества выводимых продуктов, по мере накопления некондиции, а требования к обеспечивает снижение расхода топливного газа на качеству продуктов остаются без изменений на весь 18 нм3/ч.

Как было отмечено выше, установка первичной переработки нефти ЭЛОУ-АТ-1 работает, как на сырой нефти, так и с вовлекаемым в неё некондиционным нефтепродуктом с других

цех первичной переработки.

Рис. 8.

Графики изменения показаний ПА и ММА по температуре КК фракции 105-180 °С при изменении состава сырьевого потока

На рис. 8 показаны графики изменения показаний поточных анализаторов QI2501_3.PV -поточный анализатор температуры КК фракции 105180 °С, О11501.Р/ - поточный анализатор (плотность нефти, поступающей на установку) Р1С1305.Р/ -расход некондиции, поступающей в сырую нефть; ЛИ2501_3.Р/- ММА (температура КК фракции 105-180 °С).

Как показал результат эксплуатации при вовлечении в сырую нефть некондиции ММА адекватно отрабатывают задание по поддержанию показателей качества системы (температура КК фракции 105-180 °С), а отклонения относительно показаний ПА не превышают ±1,2 °С [7].

Заключение

Результаты ввода в опытно-промышленную эксплуатацию контроллеров СУУТП следующие:

- достигнута стабилизация технологических параметров при переходных процессах и колебаниях состава сырья;

- обеспечивается поддержание показателей качества продуктов с учетом заданных ограничений;

- оптимизирована загрузка печей атмосферного блока и блока стабилизации и вторичной ректификации при снижении расхода топливного газа.

- обеспечено снижение потерь продукта при смене технологических режимов;

- получен экономический эффект от внедрения систем управления за счет снижения расхода топливного газа и снижения нагрузки на воздушные холодильники.

- достигнуто повышение надежности производства (снижение износа технологического оборудования и арматуры);

- повышен уровень безопасности с учетом технологических норм и ограничений.

- повышен уровень автоматизации производства за счет снижение нагрузки на оперативный персонал в среднем на 20-30 %, что позволяет повысить качество управления процессом.

Литература

1. ГОСТ Р 51858-2002. Нефть. Общие технические условия

2. Ермоленко АД,, Кашин О.Н., Лисицын Н.В., Макаров А. С., Фомин А. С., Харазов В. Г. Автоматизация процессов нефтепереработки, уч.пособ. / под. общ. ред. д-ра техн. наук В.Г. Харазова. СПб.: Профессия, 2015. 304 с.

3. Kraemer K, Kossack S, Marquardt W. Efficient optimization-based design of distillation processes for homogenous azeotropic mixtures // Industrial & Engineering Chemistry Research. 2009. Vol. 48(14). P. 6749-6764.

4. Харазов В.Г. Интегрированные системы управления технологическими процессами. 3-е изд. перераб. и доп. СПб.: Профессия, 2013. 656 с.

5. Жуков И.В., Харазов В.Г. Задачи и структура АРС-систем в процессах нефтепереработки // Математические методы в технике и технологиях -ММТТ-29: сб. трудов XXIX Междунар. науч. конф.: Т. 2. Саратов: Саратов. гос. техн. ун-т, 2016. С. 113-116.

6. Жуков И.В., Харазов В.Г. Сравнительный анализ работы виртуальных и поточных анализаторов

на установках первичной переработки нефти // Автоматизация в промышленности. 2015. № 3. С. 8-10.

7. Жуков И.В., Харазов В.Г. Результаты поэтапной модернизации и эксплуатации усовершенствованной системы управления ^С-системы) // Известия СПбГТИ(ТУ).2017. № 41(67). С. 124-131.

51858-2002.

References

Neft'. Obshchie

1. GOST R tekhnicheskie usloviya

2. Ermolenko A.D., Kashin O.N, Lisccyn N.V, Makarov A.S, Fomin A.S, Harazov V.G. Avtomatizaciya processov neftepererabotki, uch.posob. / pod. obshch. red. d-ra tekhn. nauk V.G. Harazova. SPb.: Professiya, 2015. 304 s.

3. Kraemer K,, Kossack S, Marquardt W. Efficient optimization-based design of distillation processes for homogenous azeotropic mixtures // Industrial &

Engineering Chemistry Research. 2009. Vol. 48(14). P. 6749-6764.

4. Harazov V.G. Integrirovannye sistemy upravleniya tekhnologicheskimi processami. 3-e izd. pererab. i dop. SPb.: Professiya, 2013. 656 s.

5. Zhukov I. V., Harazov V.G. Zadachi i struktura ARS-sistem v processah neftepererabotki // Matematicheskie metody v tekhnike i tekhnologiyah -MMTT-29: sb. trudov XXIX Mezhdunar. nauch. konf.: T. 2. Saratov: Saratov. gos. tekhn. un-t, 2016. S. 113-116.

6. Zhukov I. V., Harazov V.G. Sravnitel'nyj analiz raboty virtual'nyh i potochnyh analizatorov na ustanovkah pervichnoj pererabotki nefti // Avtomatizaciya v promyshlennosti. 2015. № 3. S. 8-10.

7. ZhukovI.V., Harazov V.G. Rezul'taty poetapnoj modernizacii i ekspluatacii usovershenstvovannoj sistemy upravleniya (APC-sistemy) // Izvestiya SPbGTI(TU).2017. № 41(67). S. 124-131.

Сведения об авторах:

Жуков Игорь Викторович, канд. техн. наук, инженер-технолог отдела АСУП; Igor V. Zhukov, Ph. D. (Eng.), process engineer, e-mail: Zhukov_i_@kinef.ru

Харазов Виктор Григорьевич, д-р техн. наук, профессор каф. автоматизации процессов химической промышленности; Viktor G. Kharazov Dr Sci. (Eng..), professor Department of Processes Automation in Chemical Industry, e-mail: vikharazov@yandex.ru