CC BY
4
показывают, что основная масса загрязнений удаляется в течение первых 3 минут от начала промывки. По истечении 3 минут содержание Р32 в промывной воде не превышало предельно допустимой концентрации.
Таким образом, удаление радиоактивных осадков из толщи загрузки не представляет особых затруднений. Накопившийся в течение рабочего цикла гель, сорбировавший на себя Р32, может быть при наличии определенных условий разбавлен свежей водой и направлен в сток или собран и удален согласно существующим правилам.
Выводы
1. Дезактивация воды, содержащей Р32, происходит в результате сорбции радиоактивного изотопа на поверхности контактной массы. Значительная степень дезактивации воды, имевшая место в наших экспериментах, объясняется главным образом тем, что контактные осветлители обладают большой сорбционной способностью.
2. При дезактивации воды на контактных осветлителях основным сорбирующим агентом является гель гидроокиси металлов, накапливающийся в загрузке контактного осветлителя на протяжении всего рабочего иикла.
3. Преимущество метода контактного осветления заключается в принципиальной возможности дезактивации воды, содержащей Р32 в одном сооружении, в возможности получения высокого эффекта дезактивации без искусственного повышения pH и без применения каких-либо дополнительных реагентов (глин, порошкообразных металлов), что упрощает и удешевляет процесс дезактивации, не отражаясь на качестве воды.
4. Промывка контактных осветлителей обратным током воды с интенсивностью 13—14 л/м2/сек эффективно удаляет Р32, накопленный в контактных осветителях за один рабочий цикл.
В дальнейших исследованиях намечается экспериментально проверить эффективность дезактивации воды высокой активности посредством двух ступеней контактных осветлителей и дать сравнительную оценку метода дезактивации воды контактной коагуляцией и с исполь зованием обычной технологической схемы.
Л ИТЕРАТУРА
Кротков Ф. Р. Гигиенические вопросы противоатомной зашиты. М., 1955.— Марей А. Н. Санитапная охрана открытых водоемов от загрязнения радиоактивными веществами. М., 1958. — Маркарян М. К. Волоснабж. и сан. техника. 1957. № fi, стр. 39.— Bell С., Thomas H., J. Am Water Works Ass., 1954, v. 46, p. 973.— El iassen R., Kaufman W., Nesbitt J. a. oth.. Ib'd., 1951, v. 43, p. 615.— Hursch J., Ibid., 1954, v. 46, p. 43.—Good pal S., Gloyna E., Carritt D„ ibid., 1954, v. 46, p. 66. — S t r a u b C„ Nucleonics, 1952, v. 10, p. 40.
Поступила 27/IV 1939 r.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОЗАЩИТНЫХ СВОЙСТВ ОДЕЖДЫ
С. А. Клюгин, В. К. Кузьмина
Из Института гигиены труда и профессиональных заГолеваний АМН СССР и кафедры гигиены II Московского медицинского института имени Н. И. Пирогова
Величина теплопотерь и скорость охлаждения человека зависят не только от метеорологических условий среды, в которой человек находится, но в значительной степени и от теплозащитных свойств одеж-
ды. Определение теплозащитных свойств одежды представляет ряд методических трудностей, обусловленных неоднородностью различных частей одежды и влиянием ее покроя на интенсивность проветривания пододежного пространства при движении человека.
В теплотехнической практике величину коэффициента теплопередачи К обычно определяют по формуле:
а (/_ — ккал
К=—-—----(1)
—м-/ча:/°С
где а — коэффициент теплоотдачи внешней поверхности путем конвекции и лучеиспускания; ¿п — температура внешней поверхности; (н — температура наружного воздуха; (в — температура внутреннего воздуха.
Величину а определяют расчетом на основании характерных для данного случая метеорологических условий, 1В. Ъ , (» — непосредственным замером.
Указанный метод дает достаточно точные результаты для твердых стен, плотных изоляционных слоев и других аналогичных случаев испытания материалов, ха- ... о
рактеризующихся однород-ностью структуры.
Одежда человека не мо- ^ 9'' жет считаться таким одно-родным материалом, так как | 7» неравномерность прилегания | одежды к телу вводит до- й
полнительный фактор — на-
Л- 5°
* 4-
N ч
N
Ч
N Ч N
\
\ [о
V >
\
к N N
О V К
а Ч
-/ -г -з -и -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -1г -13 -н -15 Температура Воздуха
Рис. I. Результаты измерений температуры поверхности одежды при различных температурах воздуха и скорости ветра 5 м/сек.
личие различных по своей толщине воздушных проело-ек. Кроме того, необходимо считаться с неоднородно- | у стыо одежды, так как участ- ¡| ки, стянутые швом, обладают большей теплопрокод-ностью и, следовательно, характеризуются более высокими поверхностными температурами. К тому же одежда продувается ветром,
что снижает температуру с наветренной стороны по сравнению с тем пературой с подветренной стороны.
Сложное взаимодействие всех этих факторов приводит к тому, что подстановка замеренных величин в формуле (1) дает значительный разброс результатов (рис. 1) и среднее для всей одежды значение коэффициента теплопередачи может быть получено только при статистической обработке результатов большой серии наблюдений. Дополнительным осложнением является и то, что измерения поверхностных температур производят нашитыми на ткань термопарами, не оказывающими нажима на ткань в процессе замера. Соблюдение этого требования особенно важно, так как при нажиме на ткань выдавливается содержащийся в ее порах теплый воздух и показания термопары, измеряющей температуру поверхности, искажаются. Поэтому для быстрого определения средних значений коэффициента теплопередачи исследуемого комплекта (пакета) одежды и выявления влияния на него ветра можно рекомендовать метод определения коэффициента К по интенсивности остывания калориметра, защищенного слоем исследуемой
одежды. Процесс остывания нагретого тела сопровождается потерей тепла и может быть выражен уравнением:
ал = УС ^8
(2)
где а/ — понижение температуры тела за время аг; Т7 — поверхность тела (в квадратных метрах); V — объем тела (в литрах); С —теплоемкость (ккал/кг°С).
Решение этого уравнения приводит к формуле:
У1п
<.--
*___
(3)
где г„'—1н—разница температур между калориметром и окружающим воздухом в начале опыта; /„"— (н — то же через промежуток Z часов.
Для практических целей был сконструирован калориметр (рис. 2). Он представляет собой железную банку диаметром 19 см и высотой
1*3*5678 310 11 я я и а-Коэффициент теплопередачи Рис. 2. Схема
калориметра. Рис. 3. График для определения коэффициента
/—наливной патру- теплопередачи,
бок; 2—термометр о пробке; 3—ме-лалка; 4 — бак калориметра; 5— стойки из проволоки; 5 — опора
33 см. Проволочные ребра, отодвинутые на 5 мм от боковых стенок, обеспечивали наличие воздушной прослойки, аналогичной промежутку между телом и одеждой. Объем банки 9,4 л, площадь 0,254 м2. Изготовление калориметров меньшего размера не желательно, так как на величину К будет оказывать существенное влияние разница в диаметрах самого калориметра и одетого на него чехла из исследуемой одежды. Калориметр доверху заполняют водой, температура которой должна быть выше температуры окружающей среды (желательно на 30—40°). В калориметр помешают психрометрический термометр. Для поддержания равномерной температуры жидкость в нем следует пе риодически перемешивать при помощи мешалки, приводимой в дейст вие рукой, или при помощи специальных внутренних лопастей, монти
руемых в калориметре. В этом случае перемешивание осуществляется при периодическом резком повороте калориметра вокруг его вертикальной оси.
На калориметр надевают чехол из исследуемой ткани или комплекса тканей и в таком состоянии его помещают в среду, характеризующуюся той подвижностью воздуха, для которой необходимо определить коэффициент теплопередачи. В ходе эксперимента регистрируют температуру воздуха в калориметре и температуру окружающей среды. Величину К определяют по формуле (3) или по графику (рис. 3). График составлен с учетом размеров калориметра, указанных выше. Коэффициент К, получаемый по графику, относится к поверхности калориметра. Если его относить к поверхности одежды, то он уменьшается пропорционально отношению площади калориметра к площади одежды.
Пример. Требуется определить коэффициент теплопередачи одежды при условии: начальная температура жидкости в калориметре ^в' = 60°, конечная 56°; температура среды / = 20°; продолжительность опыта 2 = 0,5 часа; начальный перепад температур Д7-! =60 — 20 = 40°; конечный перепад температур ДТ2 "= 56 — 20 = 36°; отношение перепадов температур
Д7",
-- =0 9
Д7",
По графику (рис. 3) находим:
ккал
К= 7,75—77-тттг-
м2/час/С
Используя данный график, легко можно установить коэффициент теплопередачи К для любого вида одежды. На основании величины К можно судить о теплозащитных свойствах различных видов одежды, а также определять теплопотери организма через одежду в окружающую среду.
Поступила 23/У1 1959 г
■А -й
ПОРТАТИВНАЯ СЧЕТНАЯ УСТАНОВКА С ПРИМЕНЕНИЕМ
ДЕКАТРОНОВ
О. В. Лебедев, В. П. Шамов Из Института радиационной гигиены Министерства здравоохранения РСФСР
Широко распространенные счетные установки (радиометры) типов Б-1 и Б-2 обладают рядом существенных недостатков, к числу которых можно отнести крупные габариты и большой вес, чрезмерно большое потребление электроэнергии, низкую разрешающую способность, большую инерционность установления напряжения высоковольтного выпрямителя, а также ряд эксплуатационных неудобств, связанных с бинарной системой пересчета, принятой в этих установках. Так, для получения полного числа сосчитанных 'установкой импульсов необходимо проделать целый ряд операций по снятию показаний и сложению и умножению чисел, причем после каждого измерения требуется производить установку нумератора на нуль. Эти операции резко снижают производительность труда при измерениях и приводят к повышенной утомляемости оператора.
Нами разработан опытный образец счетной установки, свободной от перечисленных недостатков. Наиболее существенным отличием нашей установки является применение для пересчета газоразрядных ламп
