CC BY
144
ISSN 1992-6502 (P ri nt)_
2017. Т. 21, № 1 (75). С. 128-135
Ъьомшь QjrAQnQj
ISSN 2225-2789 (Online) http://journal.ugatu.ac.ru
УДК 533.1:536.2
Определение теплофизических свойств
многокомпонентной газовой смеси н. м. Цирельман 1, а. в. Комаров 2
1 at-t@ugatu.ac.ru, 2 AlexeyKomarov.AKV89@yandex.ru ФГБОУ ВО «Уфимский государственный авиационный технический университет» (УГАТУ)
Поступила в редакцию 28.11.2016
Аннотация. Разработан метод расчета вязкости и теплопроводности многокомпонентной газовой смеси. При этом смесь представлена как множество бинарных компонентов, для которых вязкость и теплопроводность рассчитываются по известным формулам.
Ключевые слова: многокомпонентная газовая смесь; бинарная газовая смесь; вязкость; теплопроводность.
ВВЕДЕНИЕ
Вязкость Цт и теплопроводность Хт многокомпонентных газовых смесей входят в структуру уравнений гидродинамики и тепломассо-переноса в качестве свойств движущейся среды. Зачастую невозможно или весьма затруднительно провести их экспериментальное определение в необходимом диапазоне изменения параметров для многих практически важных процессов. В качестве примера можно привести процесс гидрогашения заряда ракетных двигателей твердого топлива (РДТТ), процесс работы газотурбинной установки (ГТУ) на парогазовой смеси и др [1]. В последнем случае при вводе пара в камеру сгорания ГТУ можно достичь увеличения ее мощности.
Поэтому представляется важной возможность определения зависимости свойств переноса количества движения и теплоты от таких параметров как температура, давление и концентрация компонентов.
МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ МНОГОКОМПОНЕНТНОЙ ГАЗОВОЙ СМЕСИ
Метод основывается на известных свойств одно- и двухкомпонентных газов, так как именно для них были предложены методы расчетов для определения Цт и Хт. Так, известная формула Вилке [2] для определения вязкости бинарных смесей газов такова:
Ц т =
Ц 2
1 + (V Х1) Ф12 1 + (Х1 / Х2 ) Ф21
(1)
где
Ф =
i
1+( ц j У2 (M/ м )
()[1 + (M / M)
(2)
Для расчета теплопроводности б и н арной смеси газов используются зависимость Линдсея и Бромлея [3], основанная на вычислениях Васильевой, имеющие вид:
X... =
1+(х2 / х) A 1+(х / х2) A'
(3)
где
a=1
1 4
1 +
Ц 2
V M У
1 + (V T)
1 + ( sj T )
1/2
1 + (Sj2 / T )
1 + ( sj T) '
(4)
A =1 i 1 +
^ 4
Hi
Ц1
V M 2 У
1 + ( s2 / T ) 1 + ( V T)
1/2
1 + (*ц/T ) 1 + ( sj T) •
(5)
В формулах (1)-(5) обозначены: Ц1 и Ц2 абсолютные вязкости компонентов; Х1 и Х2
2
2
М\ и М2 — молярные доли и молекулярный вес
1-го и 2-го компонентов; и _ теплопроводность компонентов; Т — абсолютная температура; 512 — константа Сатэрленда газовой смеси, определяемая по формуле
V=4V • V (б)
Заметим, что при вычислении 51,2 по формуле (6) предполагается отсутствие в газовой смеси водяного пара или аммиака. Для газа, содержащего водяной пар, в работе [4] предложено рассчитывать 5\,2 как
512 = 0,733•у]V, • 52, (7)
где 5\ и 52 — константа Сатэрленда для 1-го и
2-го компонентов соответственно.
Для расчета вязкости и теплопроводности многокомпонентных газовых смесей с количеством компонентов больше двух нами предложен алгоритм, по которому сначала по приведенным выше формулам находятся свойства произвольно выбранных двух ее компонентов. Затем свойства такой бинарной
смеси рассматриваются как свойства одного нового компонента и, совместно рассмотрев его с третьим компонентом в газовой смеси, используются приведенные выше формулы для расчета значений и *кт Если компонентов больше трех, то такая процедура расчета искомых параметров продолжается.
ВЕРИФИКАЦИЯ МЕТОДА
Для определения точности предложенного метода сначала были рассчитаны вязкость и теплопроводность воздуха при давлении 1 бар. Он был рассмотрен как смесь трех компонентов: азота, кислорода и аргона. Вначале устанавливались свойства смеси азота и кислорода (смесь АК). Затем она рассматривалась как один компонент, который образует бинарную смесь с аргоном (смесь АК-Аргон). Полученные результаты вычисления и Хт приведены в табл. 1-4 и сравнены с экспериментальными данными в справочнике по теплофизическим свойствам газов и жидкостей [5], в монографии [4] и в таблицах стандартных справочных данных для сухого воздуха [6].
Таблица 1
Сравнение результатов расчета вязкости смеси АК с экспериментальными данными
Температура Воздух, [4] Воздух, [5] Воздух, [6] Смесь АК [7] Относительное расхождение метода
К Дэксп-107, Па-с Дэксп 107, Пас Дэксп-107, Па-с Дт-107, Пас %, [4] %, [5] %, [6]
200 132,9 132,5 132,8 132,9 0,05 0,35 0,12
240 155,5 154,4 155,1 154,8 0,45 0,26 0,19
260 165,1 164,1 165,6 164,9 0,07 0,54 0,37
280 175,9 174,6 175,8 174,8 0,63 0,11 0,57
300 184,7 184,6 185,6 184,8 0,07 0,13 0,41
400 228,6 230,1 230,7 228,9 0,12 0,53 0,79
500 267,1 270,1 270,7 267,5 0,14 0,97 1,19
600 301,8 305,8 307,1 302,2 0,12 1,19 1,61
700 333,2 338,8 341,0 333,9 0,20 1,45 2,09
800 362,5 369,8 372,9 363,2 0,19 1,79 2,60
900 389,9 398,1 403,1 390,5 0,16 1,91 3,12
1000 415,2 424,4 432,1 416,1 0,22 1,95 3,70
1200 462,6 473,0 483,9 463,6 0,22 1,99 4,20
1400 505,6 516,0 527,2 506,8 0,25 1,77 3,87
Таблица 2
Сравнение результатов расчета теплопроводности смеси АК с экспериментальными данными
Температура Воздух, [4] Воздух, [5] Воздух, [6] Смесь АК, [7] Относительное расхождение метода
К 0 1П3 Вт лэксп 10 , м-град 0 1 п3 Вт лэксп 10 , м-град 0 1 п3 Вт лэксп 10 , м-град Лт 10 , м-град 5л, %, [4] 5л, %, [5] 5л, %, [6]
200 18,1 18 18,6 18,3 1,20 1,67 1,61
240 21,5 21,2 21,8 21,5 0,27 1,24 1,54
260 23,1 22,9 23,3 23,0 0,32 0,46 1,27
280 25,4 24,6 24,8 24,7 2,91 0,45 0,36
300 26,2 26,2 26,2 26,3 0,14 0,29 0,29
400 33,6 33,8 33 32,3 3,91 4,35 2,03
500 40,4 40,7 39,5 39,6 1,99 2,79 0,17
600 46,6 46,9 45,7 45,3 2,67 3,32 0,78
700 52,3 52,4 51,8 50,7 3,10 3,28 2,16
800 57,8 57,3 57,7 55,8 3,38 2,58 3,25
900 62,8 62 63,5 60,9 2,92 1,70 4,02
1000 67,5 66,7 69,2 66,2 1,99 0,80 4,48
1200 76,3 76,3 79,6 77,2 1,19 1,21 2,99
1400 84,4 84,4 89,8 88,2 4,41 4,57 1,72
Таблица 3
Сравнение результатов расчета вязкости смеси АК-Аргон с экспериментальными данными
Темпера-тура Воздух, [4] Воздух, [5] Воздух, [6] Смесь АК-Аргон [7] Относительное расхождение метода
К Дэксп-107, Па-с Цэксп 107, Пас Дэксп-107, Па-с Дт-107, Пас 5„%, [4] 5„%, [5] 5„%, [6]
200 132,9 132,5 132,8 133,2 0,19 0,50 0,27
240 155,5 154,4 155,1 155,0 0,29 0,42 0,04
260 165,1 164,1 165,6 165,2 0,09 0,70 0,21
280 175,9 174,6 175,8 175,1 0,47 0,28 0,41
300 184,7 184,6 185,6 185,1 0,24 0,29 0,25
400 228,6 230,1 230,7 229,3 0,30 0,35 0,61
500 267,1 270,1 270,7 268,0 0,33 0,78 1,00
600 301,8 305,8 307,1 302,8 0,32 0,99 1,41
700 333,2 338,8 341,0 334,6 0,40 1,25 1,89
800 362,5 369,8 372,9 363,9 0,40 1,58 2,40
900 389,9 398,1 403,1 391,3 0,37 1,70 2,92
1000 415,2 424,4 432,1 417,0 0,44 1,74 3,49
1200 462,6 473,0 483,9 464,6 0,44 1,76 3,98
1400 505,6 516,0 527,2 508,1 0,49 1,53 3,63
Таблица 4
Сравнение результатов расчета теплопроводности смеси АК-Аргон с экспериментальными данными
Температура Воздух [4] Воздух [5] Воздух [6] Смесь АК-Аргон [7] Относительное расхождение метода
К 0 Щ3 Вт Аэксп 10 , м-град 0 1 п3 Вт Аэксп 10 , м-град 0 1 п3 Вт Аэксп 10 , м-град А« 10 , м-град 5а, % [4] 5а, % [5] 5а, % [6]
200 18,1 18 18,6 18,3 0,95 1,42 1,85
240 21,5 21,2 21,8 21,4 0,52 0,99 1,79
260 23,1 22,9 23,3 22,9 0,57 0,21 1,51
280 25,4 24,6 24,8 24,6 3,16 0,19 0,61
300 26,2 26,2 26,2 26,2 0,11 0,03 0,03
400 33,6 33,8 33 32,2 4,14 4,58 2,27
500 40,4 40,7 39,5 39,5 2,24 3,04 0,09
600 46,6 46,9 45,7 45,2 2,92 3,56 1,03
700 52,3 52,4 51,8 50,5 3,35 3,53 2,41
800 57,8 57,3 57,7 55,7 3,64 2,83 3,51
900 62,8 62 63,5 60,8 3,17 1,96 4,27
1000 67,5 66,7 69,2 66,0 2,26 1,07 4,64
1200 76,3 76,3 79,6 77,0 0,90 0,92 3,27
1400 84,4 84,4 89,8 88,0 4,19 4,25 2,02
При различном порядке сочетания компонентов воздуха были получены результаты максимального относительного расхождения предложенного метода, приведенные в табл. 5.
Таблица 5
Максимальное относительное расхождение расчетных данных ^ш и Хш с экспериментальными
Расхождение, % Порядок сочетания компонентов
(N2+02)+ +Аг (№+Аг)+ +О2 О2+АГ+ +N2
5ц, %, [4] 0,49 4,72 4,26
5ц, %, [5] 1,84 2,41 3,99
5ц, %, [6] 3,98 2,09 3,43
5а, % [4] 4,19 5,01 6,24
5а, % [5] 4,58 4,89 6,47
5а, % [6] 4,64 6,1 5,47
Из рассмотрения результатов расчетов по предложенному нами методу видно, что максимальное расхождение с экспериментальными данными без учета наличия компонента аргон в составе воздуха для вязкости ц« составило 0,63 %, [4]; 1,96 %, [5]; 4,2 %, [6], а для теплопроводности А« -4,41 %, [4]; 4,57 %, [5]; 4,48 %, [6]. При этом максимальное расхождение расчета с учетом наличия аргона в составе воздуха для вязкости ц« уменьшилось и составило 0,49%, [4]; 1,76 %, [5];
3,98 %, [6], а для теплопроводности А« -4,19 %, [4]; 4,58 %, [5]; 4,64 %, [6].
ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА К ОПРЕДЕЛЕНИЮ ВЯЗКОСТИ И ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ ПАРОГАЗОВОЙ СМЕСИ
В качестве применения предложенного нами метода была рассмотрена парогазовая смесь, состоящая из продуктов сгорания природного газа, воздуха и паров воды.
При определении массовых и мольных долей сухого воздуха (сух. возд.) и паров воды (п. в.) влагосодержание в атмосферном воздухе было принято равным 10 (г п. в.)/(кг сух. возд.).
Таблица 6
Состав атмосферного воздуха
Компонент Сухой воздух Пары воды
Массовая доля, % 99,0 1,0
Мольная доля х-100, % 98,39 1,61
Объемная доля ф100 , % 98,39 1,61
Молярная масса М, г/моль 28,98 18
Молярная масса влажного воздуха (вл. возд.) определялась по формуле
Мсм ■ М , (8)
с привлечением которой и с использованием данных табл. 6 получаем
Мвл. возд. = фсух.возд. " Мсух. возд. + Фн2О " МН2О =
= 0,9839 • 28,98 + 0,0161-18 = 28,8 Г. вл. в°ЗД. .
моль вл. возд.
Состав топлива - природного газа приведен в табл. 7.
Таблица 7 Химический состав природного газа [ 8]
Компонент Ш4 C2H6 CзH8 C4Hl0
Объемная доля ф100 , % 97,0 0,5 0,3 0,1
Компонент C5Hl2 Ш2 N2 H2O
Объемная доля ф100 , % 0,2 0,1 0,8 1,0
Состав продуктов сгорания при его полном сжигании в воздухе с влагосодержанием 10 (г п. в./кг сух. возд.) и коэффициентом из-
Вязкость Ц;
бытка воздуха при горении а = 1,2 приведен в табл. 8.
Таблица 8 Состав продуктов сгорания природного газа [8]
Компонент СО2 Н2О N2 O2
Массовая доля, % 12,75 11,23 72,42 3,66
Мольная доля х-100, % 8,03 17,27 71,53 3,17
Объемная доля ф100, % 8,03 17,27 71,53 3,17
Молярная масса М, г/моль 44,01 18 28,02 32
Молярная масса продуктов сгорания (п. с.) согласно формуле (8) получается равной
Мп.с. = Фсо2 • Мсо2 +Фи2о • Ми2о +Фк2 • Мщ +
+Фо2 • Мо^ М = 0,0803 • 44,01 + 0,1727 48 +
п.с. ? ? ?
г п с
+0,7153 • 28,02 + 0,0317 • 32 = 27,712-.
моль п. с.
Свойства компонентов указанных продуктов сгорания приведены в табл. 9, 10.
Таблица 9
Температура в камере сгорания Т, К N2, [9] СО2, [5] Пары воды, [5] С2, [9] Сухой воздух, [9]
д-107, Пас д-107, Пас д-107, Пас д-107, Пас д-107, Пас
1453 495,8 532,3 525,7 596,5 558,8
1461 497,2 534,1 527,8 598,3 561,1
1468 498,5 535,7 529,6 599,9 563,1
1483 501,1 539,1 533,4 603,4 567,5
Таблица 10
Теплопроводность компонентов
Температура N2, [9] СО2, [5] Пары воды, [5] С2, [9] Сухой воздух, [9]
в камере сгорания Т, К мо3, Вт м-град мо3, Вт м-град М03, Вт м-град мо3, Вт мтрад мо3, Вт мтрад
1453 85,9 100,8 193,6 95,6 101,6
1461 86,5 101,6 194,7 96,0 102
1468 87,1 102,3 195,7 96,4 102,3
1483 88,3 103,9 197,9 97,3 103
Далее в табл. 11 были приведены результаты термогазодинамических расчетов ГТУ при различном относительном расходе подаваемого водяного пара: ^пар воды = 0 %, 5 %, 10 % и 15 % [10] и определены объемные доли основных компонентов в парогазовой смеси. Относительный расход пара определялся по формуле
•100%,
(9)
Результаты последовательного расчета Xт и Цт продуктов сгорания с привлечением данных из табл. 12 приведены в табл. 13.
Затем по предложенному методу были определены теплофизические свойства влажного воздуха (смесь № 4), смеси продуктов сгорания и влажного воздуха (смесь № 5) и парогазовой смеси (смесь № 6).
где О п и Ов!
расход пара и расход воздуха.
Таблица 11
Параметры парогазовой смеси при различном относительном расходе пара в камеру сгорания
Относительный расход пара ^пар воды, % 0 5 10 15
Расход топлива От, кг/с 6,750 7,718 8,843 10,093
Расход топлива УТ, нм3/с 10,006 11,441 13,109 14,962
Объём продуктов сгорания при сжигании 1 м3 топлива Уп.С., м3/м3 29,179 27,010 24,92 23,125
Объём воздуха при сжигании 1м3 топлива Ув, м3/м3 31,883 29,420 27,05 25,016
Объём пара при сжигании 1м3 топлива Уп, м3/м3 0 2,900 5,062 6,654
Коэффициент избытка воздуха, а 2,808 2,591 2,382 2,203
Температура в газов Тг, К 1483 1468 1461 1453
Давление перед газовой турбиной Рг, МПа 1,3566 1,3566 1,3566 1,3566
Объемная доля продуктов сгорания в парогазовой смеси, фп.с. 0,479 0,455 0,438 0,422
Объемная доля воздуха в парогазовой смеси, фвозд. 0,521 0,496 0,473 0,457
Объемная доля пара в парогазовой смеси, фп. 0 0,049 0,089 0,121
Таблица 12
Результаты расчетов X т и Цт продуктов сгорания
Температура N2+ СО2 (Смесь № 1) Смесь № 1+ Н2О (Смесь № 2) Смесь № 2+ О2 (Смесь № 3)
в камере сгорания Т, К ц107, Пас Х103, Вт м-град ц107, Пас Х103, Вт м-град ц107, Пас Х103, Вт м-град
1453 499,7 87,4 504,6 103,7 507,5 103,4
1461 501,1 88,0 506,1 104,4 509,0 104,1
1468 502,5 88,7 507,5 105,0 510,5 104,8
1483 505,1 89,9 510,4 108,9 513,3 108,4
Таблица 13
Результаты расчета X m и Цт парогазовой смеси
Температура в камере сгорания Т, К Сухой воздух + Н2О (Смесь № 4) Смесь № 3+ Смесь № 4 (Смесь № 5) Смесь № 5+ Н2О (Смесь № 6)
ц107, Пас k103, Вт м-град ц107, Пас k103, Вт м-град ц107, Па с k103, Вт м-град
1453 558,5 103,0 533,6 103,3 533,6 113,2
1461 560,8 103,4 535,5 103,8 535,5 111,1
1468 562,8 103,7 537,3 104,3 537,3 108,3
1483 567,2 104,7 540,9 105,6 540,9 105,6
Изменение вязкости и теплопроводности парогазовой смеси, приведенные в табл. 12 при различном относительном расходе пара, графически показаны на рис. 1, 2.
542
0„ 5 „10 15 т.„ 20
Относительный расход пара в КС,
^пара, %
Рис. 1. Изменение вязкости парогазовой смеси: ■ - расчетные значения
О 5 10 15 20
Относительный расход пара в КС...
Рис. 2. Изменение теплопроводности парогазовой смеси: ■ - расчетные значения
Как видно из рассмотрения рис. 1, 2, с увеличением относительного расхода пара й?тра вязкость получившейся парогазовой смеси уменьшается, а теплопроводность Хт увеличивается.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В работе представлен метод расчета вязкости и теплопроводности многокомпонентной газовой смеси. Точность метода была определена путем сравнения экспериментальных значений Цт и km воздуха с расчетными. Максимальное расхождение при разном порядке учета компонентов не превысило для вязкости 5 %, а для теплопроводности 6,5 % при температурах более 1000 К. При температурах менее 1000 К расхождение составляло менее 4 % и 5 % соответственно.
Проведен расчет Цт и 'km парогазовой смеси при различном расходе пара в камеру сгорания ГТУ.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Цирельман Н. М., Мустафин Р. Р. Моделирование процессов тепломассообмена при гидрогашении РДТТ // Вестник УГАТУ. 2013. Т. 17, № 3. С. 34-40. [ N. M. Tsirelman and R. R. Mustafin "Modeling of heat and mass transfer processes when hydroclearing rocket engines of firm fuel," (in Russian), in Vestnik UGATU, vol. 17, no. 3, pp. 34-40, 2013. ]
2. Wilke C. R. A Viscosity Equation for Gas Mixtures// The journal of chemical physics. Berkeley: University of California, 1950, V.18, № 4. pp. 517-519. [C. R. Wilke "A Viscosity Equation for Gas Mixtures," in The journal of chemical physics. Berkeley: University of California, vol. 18, no. 4, pp. 517-519, 1950. ]
3. Lindsay A. L., Bromley L. A. Thermal conductivity of gas mixture// Ind. Eng. Chem. 1950. vol. 42, no.1. pp. 1508-1510. [A. L. Lindsay and L.A. Bromley "Thermal conductivity of gas mixture," , in // Ind. Eng. Chem., vol. 42, no. 1, pp. 1508-1510, 1950. ]
4. Эккерт Э. Р., Дрейк Р. М. Теория тепло- и массооб-мена, пер. с англ. под ред. А. В. Лыкова. М.-Л.: Госэнерго-издат, 1961. 680 с. [ E. R. Eckert and R. M. Drake Heat and mass transfer, (in Russian). Moscow- Leningrad: Gosenergoiz-dat, 1961. ]
5. Варгафтик Н. Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей. М: Наука, 1972. 720 с.
[ N. B. Vargaftik, Handbook of thermophysical properties of gases and liquids, (in Russian). Moscow: Nauka, 1972. ]
6. Козлов А. Д., Кузнецов В. М. Таблицы стандартных справочных данных. Воздух сухой. Коэффициенты динамической вязкости и теплопроводности при температурах 150...1000К и давлениях соответствующих разреженному газу до 100 МПа.М.: Издательство стандартов, 1987. 14 с. [ A. D. Kozlov and V. M. Kuznetsov, Table of standarts reference data. Air dry. The coefficients of a dynamic viscosity and thermal conductivity at temperatures 150...1000K and at pressures corresponding to dilution gas , (in Russian). Moscow: Izdatel'stvo standartov, 1987. ]
7. Цирельман Н. М., Комаров А. В. Расчет температурной зависимости теплофизических свойств многокомпонентных газовых смесей // Мавлютовские чтения: Всероссийская молодежная научная конференция (Уфа, окт. 28-30, 2015) Уфа: УГАТУ, 2015. Т. 1. С. 389-394. [ N. M. Tsirelman and A. V. Komarov, "The calculation of the temperature dependence of thermal properties of multicom-ponent gas mixtures," in Mavlyutovskiye chteniya : Vserossiyskaya molodezhnaya nauchnaya konferentsiya, Ufa, 2015, vol. 1, pp. 389-394. ]
8. РосТепло. Энциклопедия теплоснабжения. [Электронный ресурс]. URL: http://www.rosteplo.ru/ (дата обращения 07.02.2016) [ (2016, Feb. 7). Rosteplo. Heat supply encyclopedia [Online]. Available: http://www.rosteplo.ru/]
9. Вассерман А. А., Казавчинский Я. З., Рабинович В. А. Теплофизические свойства воздуха и его компонентов. М.: Наука, 1966. 376 с. [ A. A. Wasserman, J. Z. Kazavchinsky and V. A. Rabinovich, Thermal properties of air and its components, (in Russian). Moscow: Nauka, 1966. ]
10. Цанев С. В., Буров В. Д., Ремезов А. Н. Газотурбинные и парогазовые установки тепловых электростанций. М.: МЭИ, 2002. 584 с. [ S. V. Tsanev, V. D. Burov and A. N. Remezov, Gas turbine and combined-cycle plants in thermal power plants, (in Russian). Moscow: MEI, 2002. ]
ОБ АВТОРАХ
ЦИРЕЛЬМАН Наум Моисеевич, проф. каф. АТиТ. Дипл. инж.-мех. (ОТИПХП, Одесса, 1963). Д-р техн. наук (КГТУ им. Туполева, 1995). Числен.-аналит. эксперим. иссл. в обл. ТМО.
КОМАРОВ Алексей Валерьевич, аспирант каф. АТиТ. Дипл. магистра техн. и технол. по направл. теплоэнергетика (УГАТУ, 2012). Готовит дисс. о исследовании тепломассо-переноса при гидрогашении заряда РДТТ с учетом переменных теплофизических свойств среды.
METADATA
Title: Determination thermophysical properties of multicom-ponent gas mixtures
Authors: N. M. Tsirelmanl, A. V. Komarov2
Affiliation:
Ufa State Aviation Technical University (UGATU), Russia.
Email: at-t@ugatu.ac.ru,
AlexeyKomarov.AKV89@yandex.ru.
Language: Russian.
Source: Vestnik UGATU (scientific journal of Ufa State Aviation Technical University), vol. 21, no. 1 (75), pp. 128-135, 2017. ISSN 2225-2789 (Online), ISSN 1992-6502 (Print).
Abstract: A method of calculating the viscosity and the thermal conductivity of a multicomponent gas mixture is developed. This mixture is presented as a set of binary components, for which the viscosity and thermal conductivity are calculated from the known formulas.
Key words: multicomponent gas mixture; binary gas mixture; viscosity; thermal conductivity.
About authors:
TSIRELMAN, Naum Moiseyevich, Prof., Dept. of aviation and power plants thermal engineering. Mechanical engineer (OTIPHP, Odessa, 1963). Dr. Tech. Sciences (KSTU. Tupo-lev, 1995). Numerical, analytical and experimental research in heat mass transfer area.
KOMAROV, Alexey Valer'yevich, Postgrad. (PhD) Student, Dept. of aviation and power plants thermal engineering. Master of Technics & Technology (UGATU, 2012).
