CC BY
10
полученным результатам анализа, характеризует уровень развития исследуемой области, определяет наиболее возможные направления ее развития и отвечает на вопросы преподавателя и курсантов.
Понятно, что выполнение такой работы требует много времени. Но итоги опроса курсантов показали, что 75% из них считают выполнение такой работы полезной.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТРЕБНОЙ МОЩНОСТИ ПОТОКА ЖИДКОГО ОГНЕТУШАЩЕГО ВЕЩЕСТВА В РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОЙ СЕТИ
Дуреев В.А., к.т.н. доцент Литвяк А.Н., доцент, к.т.н., доцент Национальный университет гражданской защиты Украины, г.
Харьков
Проведение проектных разработок систем автоматического водяного пожаротушения ставит задачу выбора необходимого противопожарного оборудования. Наименование и номенклатура противопожарного оборудования напрямую зависит от потребных расчетных параметров всей системы. Используя в качестве исходных данных топологию трубопроводов распределительной сети (РС), варьируя только геометрические параметры труб и оросителей, получаем многофакторную задачу определения расчетных параметров.
Следовательно, существует проблема выбора геометрических характеристик трубопроводов и оросителей для оптимизации гидравлических параметров распределительной сети.
В настоящее время для оценки гидравлических параметров РС используется методика [1]. В [2,3] выполнены гидравлические расчеты для рядков РС сложных топологий. Анализ [2, 3] показал, что результаты расчетов могут значительно отличаться из-за принятой изначально топологии распределительной сети. Наибольшее влияние оказывают диаметры трубопроводов участков РС, их протяженность и соединения. В [4] выполнены расчеты для тупиковых рядков РС постоянного переменного диаметра.
Анализ результатов показал, что последовательное увеличение диаметров трубопроводов позволяет снизить гидравлических потери, и в то же время значительно понижает расход и мощность подводимого потока ОВ. Исследования совокупного влияния геометрических характеристик трубопроводов и оросителей на гидравлические параметры распределительной сети, не выполнялись.
Для оценки совокупного влияния геометрических характеристик трубопроводов и оросителей на их гидравлические параметры, рассмотрены тупиковые рядки постоянного и переменного диаметров [4].
В первом случае, на тупиковом рядке РС, подключенном к питающему трубопроводу, расположены 6 оросителей, расстояния между оросителям 3 (м), между крайним оросителем и точкой ввода - 1,5 (м). Во втором случае, 6 оросителей расположены на тупиковом телескопическом рядке РС, подключенном к питающему трубопроводу, расстояния приняты те же. По методике [1] были определены: расход Qo , напор Н0 и мощность М0 подводимого потока ОВ в точке ввода для разных значений диаметров dОР оросителей и dТР трубопроводов.
На рис. 1^4 представлены результаты сплайн-аппроксимации полученных результатов расчета с использованием отрезков полиномов третьего порядка.
м
Рисунок 1 - График
зависимости расхода жидкого ОВ в точке ввода от диаметра трубопровода рядка РС
Рисунок 3 - График зависимости напора в точке ввода от диаметра трубопровода рядка РС
Рисунок 2 - График
зависимости расхода жидкого ОВ, от числа оросителей на рядке РС
Рисунок 4 - График зависимости потребной мощности ОВ в точке ввода от диаметра трубопровода РС
Анализ графиков на рис. 1 ^ 4 показывает, что для веток РС равного диаметра, расход, напор и мощность подводимого потока ОВ в точке ввода в большей мере зависят от диаметра применяемого оросителя. В тоже время отмечено, что для оросителей наибольшего типоразмера характерно максимальное уменьшение этих параметров при увеличении диаметра труб РС.
Кроме того, для труб равного диаметра, расход ОВ в точке ввода ветки РС dТР = 0,032 (м) с 3 ^ 6 оросителями СВ-15 отличается менее 1% от расхода на вводе ветки РС dТР = 0,050 (м) с 3 ^ 6 оросителями СВ-20.
Расход ОВ в точке ввода ветки РС dТР = 0,050 (м) с 3 ^ 5 оросителями СВ-12 отличается менее 1% от расхода на вводе ветки РС dТР = 0,050 (м) с 3 ^ 5 оросителями СВ-15 и менее 1,4% для 6 СВ-12 относительно 6 СВ-15. При этом во всех случаях, для СВ-12, за счет большего напора, мощность подводимого потока выше. Эти значения позволяют более гибко использовать геометрические характеристики РС при проектировании. Выводы
Рассмотрен подход для выработки критериев оптимизации геометрических параметров РС при проектировании установок водяного пожаротушения.
Получены зависимости потребного расхода, напора и удельной мощности подведенного потока жидкого ОВ от геометрических характеристик оросителей и трубопроводов РС.
Список литературы
1. ДБН В.2.5-13-98* Пожарная автоматика зданий и сооружений. - К.: Госстрой Украины. 2006. - 82 с.
2. Мурин М. Н. Определение параметров распределительной сети установок водяного пожаротушения при их несимметричной топологии // Проблемы пожарной безопасности. Сборник научных трудов, выпуск 24. Харьков: УГЗУ. 2008.- С. 135 - 138.
3. Литвяк А. Н. Гидравлический расчет рядка кольцевой распределительной сети с заданными краевыми условиями методом источников и стоков / А. Н. Литвяк, В. А. Дуреев // Проблемы пожарной безопасности. - Харьков: УГЗУ. 2008. - № 24. - С. 96 - 99.
4. Мурин М. Н. Влияние геометрических параметров трубопроводов на потребную мощность подводимого потока жидкого огнетушащего вещества / М. Н. Мурин, А. Н. Литвяк, В. А. Дуреев // Проблемы пожарной безопасности. - Харьков: УГЗУ. - 2009. - № 26. - С. 65 - 68.
