Определение осадки буроинъекционных свай с контролируемым уширением Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

УДК 624.153.7

DOI: 10.14529/build190104

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСАДКИ БУРОИНЪЕКЦИОННЫХ СВАЙ С КОНТРОЛИРУЕМЫМ УШИРЕНИЕМ

М.А. Самохвалов, Л.В. Гейдт, А.А. Паронко, А.В. Гейдт

Тюменский индустриальный университет, Тюмень, Россия

В статье описана модернизированная конструкция буроинъекционной сваи, которая позволяют выполнять весь комплекс работ по усилению фундаментов реконструируемых зданий без ударных, механических и динамических воздействий. Предложен алгоритм расчета осадки буроинъекционных свай с контролируемым уширением, а также его сравнение с нормативными решениями и экспериментальными данными, полученными на строительной площадке в городе Тюмени. Представлен прогноз изменения напряженно-деформированного состояния грунтового массива под фундаментом здания при определении его осадки. Показано, что значение осадки главным образом зависит от расчётного сопротивления грунтового массива, модифицированного в процессе устройства буроинъекционной сваи, как по боковой поверхности, так и под нижним концом. Аналитические решения, приводимые в статье, позволяют более точно определять значение осадки с учетом изменения механических характеристик грунта и остаточных напряжений при формировании уплотненной зоны.

Ключевые слова: статические испытания, осадка, буроинъекционные сваи, пылевато-глинистые грунты.

1. Актуальность

На территории РФ расположено большое количество зданий и сооружений, фундаменты которых нуждаются в производстве работ по их усилению. Цель этих работ заключается в обеспечении возможности освоения подземного пространства согласно современным требованиям. Дополнительное подземное пространство, в свою очередь, может использоваться для размещения объектов инженерной и транспортной инфраструктуры. С технической точки зрения именно фундамент здания является главным элементом, отвечающим за жизнеспособность, долговечность и безопасную эксплуатацию зданий, поэтому разработка новых и модернизация существующих технологий для его усиления является актуальной темой исследований. Решение проблемы осложняется выполнени-

ем работ в стеснённых условиях центральной части сложившейся застройки городов, грунтовые условия которых представлены преимущественно слабыми пылевато-глинистыми грунтами. Поиск возможных решений показал, что наиболее приемлемыми способами являются щадящие технологии. Данные технологии позволяют выполнять весь комплекс работ без ударных, механических и динамических воздействий. Это является очень важным для объектов культурного наследия. Одним из представителей щадящих технологий является модернизированная конструкция буроинъек-ционной сваи, состоящая из металлической трубы, выполняющей роль инъектора, и контролируемого уширения на ее конце, формируемого в процессе нагнетания раствора (рис. 1). Результаты экспериментальных исследований данной конструкции

Рис. 1. Схема монтажа буроинъекционной сваи, имеющей контролируемое уширение: I - выполнение скважины, II - монтаж трубы-инъектора с резиновой мембраной-стаканом, III - инъекция раствора с образованием уплотненной зоны грунта

Физико-механические характеристики пылевато-глинистого грунта строительной площадки

Для грунта за пределами уширения

z, м угр, кН/м3 W, д. ед. Sn д. ед. е, д. ед. Il, д. ед. V Ф, град с, кПа

2,9 19,2 0,31 0,90 0,74 0,64 0,32 17,0 21,8

G, МПа Еком, МПа Еста, МПа Е50, МПа K, МПа

4,9 2,4 (7,8) 2,9 6,1 12,8

Для грунта вокруг ствола сваи

z, м угр, кН/м3 W, д. ед. Sr, д. ед е, д. ед. Il, д. ед. V Ф, град с, кПа

0-2 17,8 0,18 0,65 0,81 0,16 0,31 18,0 26,1

2-3 19,1 0,3 0,91 0,76 0,63 0,34 17,1 21,3

G, МПа Екомпр, МПа Естабил, МПа Е50, МПа K, МПа

4,8 3,3 (18,7) 3,2 5,9 12,4

5,0 2,4 (7,8) 2,9 6,1 12,6

Примечание: в скобках указано значение модуля деформации грунта Екомпр, откорректированное путем умножения на коэффициент тоеЛ который принят согласно требованиям СП 22.13330.

сваи подробно представлены в работах [1, 2]. Для промышленного внедрения данной конструкции необходимо разработать алгоритм определения ее осадки в пылевато-глинистых грунтах.

2. Исходные данные

для выполнения расчетов

На основании выполненных инженерно-геологических изысканий на строительной площадке в городе Тюмени, определены следующие физико-механические характеристики пылевато-глинистого грунта (см. таблицу).

3. Определение нелинейной осадки

буроинъекционных свай

при статическом нагружении

Для того чтобы оценить целесообразность использования буроинъекционных свай с контролируемым уширением на конце в глинистых грунтах при статическом нагружении необходимо научиться правильно прогнозировать изменение напряженно-деформированного состояния грунтового массива под фундаментом здания при определении его осадки. Значение осадки фундамента здания главным образом зависит от расчётного сопротивления грунтового массива, модифицированного в процессе устройства буроинъекционной сваи, как по боковой поверхности, так и под нижним концом.

3.1. Осадка уширения. Упругопластическая модель С.П. Тимошенко [3, 4] позволяет определить осадку, вызванную перемещением грунта в стороны от границы уплотнённого ядра вокруг контролируемого уширения, радиусом ^упл1, по формуле:

Y (r )=-

у (r ) = -

G т - т (r) ds ( r ) dr

(1)

где у(г) (м) - угловая деформация; G (кПа) - модуль сдвига грунта (п. 7.4.2 СП 24.13330 формула 2);

т(г) (кПа) - касательные напряжения в грунтовом массиве от вдавливающей нагрузки N (формула 3); т1 (кПа) - предельное значение касательных напряжений (формула 4);

s(r) (м) - осадка уширения. Е

G = , (2)

2(1+У)

где Е (МПа) - модуль деформации грунта; V - коэффициент поперечных деформаций грунта.

(Гс + и1)

С( Г ) = '

u1

(3)

где ти1 (кПа) - касательные напряжения, возникающие на границе контура уширения и грунтового массива (формула 5);

гс - начальный радиус скважины, который принимается в зависимости от диаметра шнека буровой техники, гс = 0,04 м;

щ - радиальное перемещение стенки мембраны-стакана, м.

Х1 = Ус^уш =

= У cR

уш

обж f 1 + sin ф \ ст,, I---1 + 2C.

1- sin ф J

упл1

cos ф 1-sin фу

(4)

где усЯ = 1,3 - коэффициент условий работы грунтового массива под уширением (СП 24.13330); Ryш - значение расчётного сопротивления грунта в зоне формирования контролируемого уширения;

сто)™ (кПа) - радиальные нормальные напряжения [5-7] (формула 6); ф и Супл1 - значение угла внутреннего трения и коэффициент удельного сцепления грунта в зоне формирования уширения. Данный параметр меняется в зависимости от изменения значения начального коэффициента пористости грунта еупл1 в процессе его уплотнения при формировании уширения (формула 7).

г N

( Т«1 = ~-72

п (Гс + и)

_обж „ . _ СТг1 = Ркр1 + СТ0Ъ

(5)

(6)

где ркр1 (кПа) - критическое давление (формула 8);

о01 - горизонтальное боковое давление от собственного веса грунта (формула 9).

„ _ К1 Р,

еупл1 '

Sr Pw

(7)

где - коэффициент, который учитывает изменение начальной влажности грунта (%о) в уплотненной зоне (ЯуплО; р5 (г/см3) - плотность частиц грунта; Sr (д. е.) - коэффициент водонасыщения; р„ = 1 г/см3 - плотность дистиллированной воды.

_ 4(ст0 sinф0 + c cos ф0) *^кр1 (i-w - sinф0 (3 + w)) '

(2 ^ +ст z)

01 ■

(8)

(9)

3 3

Таким образом, выражение, позволяющее определить осадку уширения, будет иметь следующий вид:

Í * х

N

s =-

n G(r + Mi)

-xln-

(rc + Mi)

R —

упл1

N

л

n (Гс + Mi)

*

х —

N

. (10)

n (r + Mi)

На рис. 2 представлены графики 5 = А(р), полученные по экспериментальным значениям, расчётным и нормативным.

Как видно из графиков на рис. 2, наибольшую сходимость с экспериментальными значениями имеет линия № 3. Отличие линии зависимости 5 = АР) № 3 от № 2 заключается в изменении сла-

гаемых (характеризующих напряжённо-деформированное состояние уплотненного грунтового массива в пределах сформированного уширения) в формуле (10):

N

П Gyrnii(rc + Mi)

<ln-

упл!

Лп

N

(rc + Mi) УПЛ! n(rc + ui)2

*

х —-

N

(ii)

п(Гс + Mi)

1. G меняется на Gупл1 (формула 2) с изменением значения модуля деформации Е^, который может быть определен по известным методикам [8-15];

2. х*1 меняется на х*упл1 (формула 4) с изменением значения радиальных напряжений и учетом остаточных внутренних напряжений, сохраняющихся в грунтовом массиве после формирования контролируемого уширения на конце сваи [16-18]:

„■ „ I обж ост\ I i +si

хУПЛ! = УcR + СТ° )l —

i + sin ф | + - sin ф J

+2C,

упл

cos ф i-sin ф

(i2)

Осадка уширения с учётом нормативных требований определяется в соответствии с п. 7.4.2 СП 24.13330:

°,2Ж (13)

s =

уш

Gyni2(rc + Mi ) '

Нагрузка, кН

5 10 15 20 Í25l ВО 35 40 45 50 55 60

Нагрузка, кН

0 5 10 15 20 25 ВО 35 Щ 45 50 55 60 65 70 75

и 1 1 I I 1 1 1 1 1 1 1111 T"LLL~ 1 1 1 11 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ■ч 1 1 11

1

1 1

1

1 \ 1

1 1 í 1

XI

1 \ \

1 \ 1 ! д

1 1 1 \

1 1 1 \ \

1 1 \

1 1 1 \

1 \

кри mepi Ш С| эыба

I =1Е мм

значения, определённые по СП24.13330.2011 ■ теоретические значения по формуле

2

3

и

5

6

7

£

Г1

га 9

о

о 10

11

12

13

14

15

16

17

10

г i т 1

\ i i 1

1

i

i i 1 \ 1 >

i i 1 1

i 1

i 1

i 1

i t i 1 1 !

\ i 1 !

1

|\ 1

кр ите шй ерь Ва

= 15м м

теоретические значения с учетом с^Г экспериментальные значения

J Супл1,Супл2 (Еуплг)

1. -ф- значения, опреЭелённые по СП24.13330.2011

2. -А- теоретические значения по формуле

3. теоретические значения с учетом о™ти бупл^СуплгС^уплг)

4. экспериментальные значения

б)

Рис. 2. Графики зависимости в = Цр) для свай: а - с объемом уширения 30 л; б - с объемом уширения 40 л

а)

3.2. Осадка ствола сваи

Выражение для определения осадки ствола сваи (без влияния контролируемого уширения на конце сваи и гидравлических разрывов по её стволу) при г = (г^):

(

S =Tu2 (Гс + U2) ln

G

^ок V(rc + u2 )

Л

Rупл2 Xu 2

(X2 -Xu2 )

(14)

где и2 (м) - радиальное смещение внутренней поверхности скважины при формировании ствола сваи, (формулы 15-16); Ryпл2 (м) - радиус зоны уплотнения грунта по стволу сваи (формула 17); /бок (кПа) - расчётное значение сопротивления грунта по боковой поверхности ствола сваи (формула 18); ти2 - касательные напряжения от вдавливающей нагрузки (формула 19).

1

Ч =(Рин2 -ст0)(A21 + A22(1 + w))—;

E

(15)

и

1 в 1 1-k2 р

2 =- Apro2kf2 + - M-Г2--

2 E 4,2 г2 E 1 + р-а

1+р

-IN ^;

E 1 + р

(16)

Яупл2 = (гс + щ2)кг 2; (17)

х2 = fбокУ/ = Ус/ (ст0б2жtgф + Супл ) , (18)

где у^ - коэффициент условий работы (у^ = 0,7 п. 7.6 СП 24.13330); сг2обж (кПа) - радиальное обжатие грунтового массива [19-23] (формула 22); Супл2 (кПа) - удельное сцепление, определяемое путем подстановки значения коэффициента пористости уплотненного грунта по боковой поверхности ствола сваи еупл2, и коэффициента к^2 = 0,8, в зависимости от уменьшение влажности (в среднем на 20 %) околосвайного грунта;

N

Lu 2 ■

(19)

2%(гс + и2)1 где I - длина буроинъекционной сваи, м.

сто!" = Ркр2 +СТ02, (20)

где ркр2 (кПа) - критическое давление на внутреннюю поверхность стенки скважины (формула 21); с02 - боковое давление грунта (формула 22).

Ркр =-

-2(ст0 sin ф0 + с cos ф0) (w + 2^шф + w

ст02 =Угрzv /(1-v)-

(21) (22)

В итоге, подставляя в формулу (14) значение ти2 из формулы (19), получаем:

_ N 2nlG

ln

' х2 R - N ^

v (rc + и2) У"Л2 2п(гс + u2)l

X, —

N

2n(rc + u2)l

(23)

Осадка ствола сваи с учётом нормативных требований определяется в соответствии с п. 7.4.2 и приложение Д СП 24.13330:

Sj = 0,17 ln

f kG If W

V G2d J

V G2d J

N

GGJ

(24)

где Gl (кПа) - модуль сдвига грунта в зоне ушире-ния, G2 (кПа) - модуль сдвига грунта по стволу сваи; ку - коэффициент:

kv = 2,82-3,78v + 2,18v2 .

(25)

На рис. 3 показано сравнение значений осадки сваи по предлагаемой методике и нормативным требованиям.

3.3. Определение осадки буроинъекционных свай

Объединив выражения (10) и (23), сможем получить формулу для определения осадки:

N

п(гс + u1)G1 + 2nlG2

f f R R

* ^^упл1 + 1 ^упл2 x

xln

X

V V

Гс + U1 Гс + U2

гДе Xu = , ч2

(X1 -Xu )

N

п(Гс + u1) + 2nl (Гс + u2 )

(26) (27)

X =Хупл1 +X2 =

= УcR f(°f + °T)f ^ +ycf (a0ббЖtgф + Супл ) .

+2C

упл

COSф

1- БШфу

(28)

Осадка буроинъекционной сваи может быть определена по требованиям нормативных документов (п. 7.4.2 и приложение Д СП 24.13330):

=N 0,17 in kvGL

G2l G^d

(29)

Сравнение значений осадки представлено на рис. 3.

Вывод

По результатам численных расчетов, проводимых по формуле (26), а также по методике, изложенной в СП 24.13330, можно с существенным запасом определить осадку буроинъекционной сваи с контролируемым уширением. Для того чтобы более точно определить значение осадки по формуле (26), требуется учитывать следующие параметры: остаточные напряжения и изменение механических характеристик при формировании уплотненной зоны грунта.

+

Нагрузка, кН

О 5 10 15 20 25 30

1

1

1 1

1

1

1

1

1

\ 1

\ 1 \ 1

\ 1 \ 1

\ 1

1, кригг ерий ср ыбп \

=15мм i \

\ \

\ \

1.-Ф- значения, определённые по СП24.13330.2011

2.-Ф- теоретические значения по формуле экспериментальные значения при побторной инъекции

Рис. 3. Сравнение графиков зависимости осадки от нагрузки буроинъекционных свай без уширения

Литература

1. Samokhvalov, M.A. Results of the calculated p^diction О intemction of drilling-injection piles, having contmlled bmadening, with dust-clay gmund basis/M.A. Samokhvalov, A.V. Geidt, A.A. Pamnko // International Journal of Civil Engineering and Technology. - 2018. - № 9 (7). - pp. 484-496.

2. Samoxvalov, M.A. Results of a study of s^ss-s^ain state of the soil massive amund the к-sulting bmadening at the end drill-injection pile / M.A. Samoxvalov, Yu. V. Zazulya, M.D. Kajgomdov // Russian Journal of Building Constmction and A^hi-tectwe. - 2017. - № 4 (36). - P. 50-57.

3. Ибрагимов, М.Н. Вопросы проектирования и производства уплотнения грунтов инъекцией растворов по гидроразрывной технологии / М.Н. Ибрагимов // Основания, фундаменты и механика грунтов. - 2015. - № 2. - С. 22-27.

4. Гейдт, В.Д. Лабораторные исследования скорости консолидации грунта при устройстве песчаных дрен: на примере Западной Сибири /

B.Д. Гейдт, Л.В. Гейдт // Академический вестник УралНИИпроект РААСН. - 2018. - № 1(36). -

C. 67-71.

5. Ланис, А.Л. Результаты моделирования эксплуатируемых насыпей при напорном инъекти-ровании твердеющих растворов / А.Л. Ланис // Вестник Сибирского государственного университета путей сообщения. - 2018. - № 3 (46). -С. 43-50.

6. Ланис, А.Л. Способ усиления земляного полотна методом напорной инъекции / А.Л. Ланис // Вестник Сибирского государственного университета путей сообщения. - 2010. - № 23. - С. 75-77.

7. Оржеховский, Ю.Р. Инъекционное закрепление просадочных грунтов (метод контурной обоймы) / Ю.Р. Оржеховский, В.В. Лушников, Р.Я. Оржеховская // Академический вестник УралНИИпроект РААСН. - 2013. - № 3. - С. 78-81.

8. Мангушев, Р.А. Анализ практического применения завинчиваемых набивных свай / Р.А. Мангушев, В.В. Конюшков, И.П. Дьяконов // Основания, фундаменты и механика грунтов. -2014. - № 5. - С. 11-16.

9. Упрочнение оснований зданий и сооружений методом гидроразрыва с использованием манжетной технологии / Е.С. Вознесенская [и др.] // Основания, фундаменты и механика грунтов. -2014. - № 6. - С. 19-24.

10. Полищук, А.И. Способы усиления фундаментов и строительных конструкций цокольной части реконструируемых, восстанавливаемых зданий / А.И. Полищук, А.А. Петухов // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Строительство и архитектура. - 2018. - Т. 9. - № 1. - С. 42-51.

11. Полищук, А.И. Оценка несущей способности инъекционных свай в слабых глинистых грунтах для фундаментов реконструируемых зданий / А.И. Полищук, А.А. Тарасов // Основания, фундаменты и механика грунтов. - 2017. - № 1. - С. 21-26.

12. Петухов, А.А. Усиление фундаментов реконструируемых зданий в г. Томске с использованием инъекционных свай / А.А. Петухов, А.И. По-лищук // Межвузовский тематический сборник трудов «Научно-практические и теоретические проблемы Геотехники». - СПб.: СПбГАСУ, 2008. -С. 435-440.

13. Конюшков, В.В. Исследование несущей способности буроинъекционных свай с учетом технологии их изготовления / В.В. Конюшков,

B.М. Улицкий // Известия Орловского государственного технического университета. Серия: Строительство и транспорт. - 2007. - № 2-14. -

C. 68-74.

14. Богданова, Е.О. Компьютерное моделирование развития осадок здания на основании, усиленном вертикальным армированием / Е. О. Богданова, В.И. Клевеко // Академический вестник УралНИИпроект РААСН. - 2017. - №4 (35). -С. 73-77.

15. Готман, Н.З. Определение модуля деформации закрепленного цементацией грунта / Н.З. Готман, А.Л. Готман // Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета. - 2017. - № 1 (39). -С. 138-144.

16. Полищук, А.И. Инженерный метод расчета осадки винтовой двухлопастной сваи в глинистом грунте / А.И. Полищук, Ф.А. Максимов // Основания, фундаменты и механика грунтов. -2017. - № 6. - С. 9-14.

17. Тер-Мартиросян, З.Г. Учет расширения грунтовых свай при работе в составе фундамента / З.Г. Тер-Мартиросян, В.В. Сидоров // Инте-

грация, партнерство и инновации в строительной науке и образовании. -М., 2017. - С. 974-978.

18. Бахолдин, Б.В. Обобщение результатов экспериментальных исследований и предложения по расчету свай на горизонтальные нагрузки с учетом их гибкости / Б.В. Бахолдин, Е.В. Труфа-нова // Вестник Волгоградского государственного архитектурно-строительного университета. Серия: Строительство и архитектура. - 2013. -№ 31-2 (50). - С. 227-232.

19. Прогнозирование деформаций оснований окружающей застройки с учетом технологической осадки / В.А. Ильичев, Р.А. Мангушев, Н. С. Никифорова, А.В. Коннов // БСТ: Бюллетень строительной техники. - 2017. - № 6 (994). - С. 68-69.

20. Шашкин, А.Г. Влияние буронабивных свай замещения на деформации водонасыщенных глинистых грунтов / А.Г. Шашкин, А.А. Шацкий // Промышленное и гражданское строительство. -2017. - № 12. - С. 15-22.

21. Конюшков, В.В. Оценка несущей способности буроинъекционных свай / В.В. Конюшков, В.М. Улицкий // Вестник гражданских инженеров. - 2007. - № 2 (11). - С. 52-57.

22. Улицкий, В.М. Несущая способность бу-роинъекционных свай при различных технологиях изготовления / В.М. Улицкий, В.В. Конюшков // Известия Петербургского университета путей сообщения. - 2007. - № 3 (12). - С. 193-215.

23. Generation of stress-strain state in combined strip pile foundation beds through pressing of soil / M.A. Stepanov, R.V. Melnikov, J.V. Zazulya, O.V. Ashihmin // MATEC Web of Conferences. -2017. - № 02011. - P. 1-8.

Самохвалов Михаил Александрович, кандидат технических наук, доцент кафедры геотехники, Тюменский индустриальный университет (Тюмень), [email protected]

Гейдт Лариса Викторовна, старший преподаватель кафедры геотехники, Тюменский индустриальный университет (Тюмень), [email protected]

Паронко Александр Александрович, магистрант кафедры геотехники, Тюменский индустриальный университет (Тюмень), [email protected]

Гейдт Андрей Владимирович, магистрант кафедры геотехники, Тюменский индустриальный университет (Тюмень), [email protected]

Поступила в редакцию 29 ноября 2018 г.

DOI: 10.14529/build190104

DETERMINATION OF SUBSIDENCE OF DRILL-INJECTION PILES WITH CONTROLLED BROADENING

M.A. Samokhvalov, [email protected]

L.V. Geidt, [email protected]

A.A. Paronko, [email protected]

A.V. Geidt, [email protected]

Industrial University of Tyumen, Tyumen, Russian Federation

The article describes a modernized design of a drill-injection pile, which allows to perform the whole complex of works on strengthening the foundations of reconstructed buildings without impact, mechanical and dynamic effects. An algorithm is proposed for calculating the subsidence of drill-injection piles with controlled broadening, as well as its comparison with regulatory solutions and experimental data obtained at a construction site in the city of Tyumen. The forecast is given on the changes in the stress-strain state of the soil mass under the building foundation when determining its subsidence. It is shown that the value of subsidence mainly depends on the calculated resistance of the soil mass modified in the process of setting up the drill-injection pile, both on the lateral surface and under the lower end. The analytical solutions presented in the article allow us to more accurately determine the subsidence value, taking into account the changes in mechanical characteristics of soil and residual stresses during the formation of the compacted zone.

Keywords: static tests, subsidence, drill-injection piles, soft silty-clayey soils..

References

1. Samokhvalov M.A., Geidt A.V., Paronko A.A. [Results of the Calculated Prediction for Interaction of Drilling-Injection Piles, Having Controlled Broadening, with Dust-Clay Ground Basis]. International Journal of Civil Engineering and Technology, 2018, no. 9 (7), pp. 484-496.

2. Samoxvalov M.A., Zazulya Yu.V., Kajgorodov M.D. [Results of a Study of Stress-Strain State of the Soil Massive Around the Resulting Broadening at the End Drill-Injection Pile], Russian Journal of Building Construction and Architecture, 2017, no. 4 (36), pp. 50-57.

3. Ibragimov M.N. [Issues of Design and Production of Soil Compaction by Injection of Solutions Using Hydraulic Fracturing Technology]. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov [Foundations, Bases and Soil Mechanics], 2015, no. 2, pp. 22-27. (in Russ.). DOI. 10.1007/BF01704580

4. Geydt V.D., Geydt L.V. [Laboratory Researches of Speed of Consolidation of Soil at the Device of Sandy Drains: on the Example of Western Siberia]. Akademicheskiy vestnik UralNIIproyekt RAASN [Academic Bulletin Uralniiproyekt RAASN], 2018, no. 1(36), pp. 67-71. (in Russ.).

5. Lanis A.L. [The Simulation Results of Exploited Embankments with Pressure Injection of Hardening Solutions]. The Siberian Transport University Bulletin, 2018, no. 3 (46), pp. 43-50. (in Russ.).

6. Lanis A.L. [The Way to Strengthen the Subgrade by Pressure Injection]. The Siberian Transport University Bulletin, 2010, no. 23, pp. 75-77. (in Russ.).

7. Orzhekhovskiy Yu.R., Lushnikov V.V., Orzhekhovskaya R.Ya. [Injection Consolidation of Subsiding Soils (Contour Cage Method)]. Akademicheskiy vestnik UralNIIproyekt RAASN [Academic Bulletin Uralniiproyekt RAASN], 2013, no. 3, pp. 78-81. (in Russ.).

8. Mangushev R.A., Konyushkov V.V., D'yakonov I.P. [Analysis of the Practical Application of Screwed Pile]. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov [Foundations, Bases and Soil Mechanics], 2014. no. 5, pp. 1116. (in Russ.). DOI. 10.1007/s11204-014-9281-9

9. Voznesenskaya E.S. [Strengthening of the Bases of Buildings and Constructions by Method of Hydraulic Fracturing Using Cuff Technology]. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov [Foundations, Bases and Soil Mechanics], 2014, no. 6, pp. 19-24. (in Russ.).

10. Polishchuk A.I., Petukhov A.A. [Ways to Strengthen the Foundations and Building Structures of the Basement of the Reconstructed, Restored Buildings] Vestnik Permskogo natsional'nogo issledovatel'skogo politekhnicheskogo universiteta. Stroitel'stvo i arkhitektura [Bulletin of the Perm National Research Polytechnic University. Construction and architecture], 2018, vol. 9, no. 1, pp. 42-51. (in Russ.).

11. Polishchuk A.I., Tarasov A.A. [Estimation of the Carrying Capacity of Injection Piles in Weak Clay Soils for the Foundations of Reconstructed Buildings]. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov [Foundations, Bases and Soil Mechanics], 2017, no. 1, pp. 21-26. (in Russ.). DOI: 10.1007/s11204-017-9430-z

12. Petukhov A.A., Polishchuk A.I. [Strengthening the Foundations of Reconstructed Buildings in the City of Tomsk Using Injection Piles]. Mezhvuzovskiy tematicheskiy sbornik trudov «Nauchno-prakticheskiye i teoreti-cheskiye problemy Geotekhniki» [Interuniversity Thematic Collection of Works "Scientific-Practical and Theoretical Problems of Geotechnics"]. Sankt-Petersburg, SPbGASU Publ., 2008, pp. 435-440. (in Russ.).

13. Konyushkov V.V., Ulitskiy V.M. [Investigation of the Bearing Capacity of Injection Piles Taking into Account their Manufacturing Technology]. Izvestiya Orlovskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta. Seriya: Stroitel'stvo i transport [Proceedings of the Oryol State Technical University. Series: Construction and Transport], 2007, no. 2-14, pp. 68-74. (in Russ.).

14. Bogdanova E.O., Kleveko V.I. [Computer Simulation of Building Sediment Development on the Basis of Strengthening Vertical Reinforcement]. Akademicheskiy vestnik UralNIIproyekt RAASN [Academic Bulletin Uralniiproyekt RAASN], 2017, no. 4 (35), pp. 73-77. (in Russ.).

15. Gotman N.Z., Gotman A.L. [Determination of the Modulus of Deformation of a Soil Fixed by Cementation] . Izvestiya Kazanskogo gosudarstvennogo arkhitekturno-stroitel'nogo universiteta [News of the Kazan State University of Architecture and Civil Engineering], 2017, no. 1 (39), pp. 138-144. (in Russ.).

16. Polishchuk A.I. [Engineering Method of Calculating the Precipitation of a Screw Two-Blade Pile in Clay Soil]. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov [Foundations, Bases and Soil Mechanics], 2017, no. 6, pp. 914. (in Russ.).

17. Ter-Martirosyan Z.G., Sidorov V.V. [Accounting for the Expansion of Soil Piles when Working as Part of the Foundation]. Integratsiya, partnerstvo i innovatsii v stroitel'noy nauke i obrazovanii [Integration, Partnership and Innovation in Construction Science and Education], 2017, pp. 974-978. (in Russ.).

18. Bakholdin B.V., Trufanova E.V. [Generalization of the Results of Experimental Studies and Proposals for the Calculation of Piles on Horizontal Loads, Taking into Account their Flexibility]. Vestnik Volgogradskogo gosudarstvennogo arkhitekturno-stroitel'nogo universiteta. Seriya: Stroitel'stvo i arkhitektura [Bulletin of the Volgograd State University of Architecture and Civil Engineering. Series: Building and Architecture], 2013, no. 31-2 (50), pp. 227-232. (in Russ.).

19. Il'ichev V.A., Mangushev R.A., Nikiforova N.S., Konnov A.V. [Prediction of Base Deformations of the Surrounding Buildings, Taking into Account Technological Precipitation]. BST: Byulleten' stroitel'noy tekhniki [BSU: Bulletin of Construction Equipment], 2017, no. 6 (994), pp. 68-69. (in Russ.).

20. Shashkin A.G., Shatskiy A.A. [Influence of Bored Replacement Piles on the Deformation of Water-Saturated Clay Soils]. Promyshlennoye i grazhdanskoye stroitel'stvo [Industrial and Civil Engineering], 2017, no. 12, pp. 15-22. (in Russ.).

21. Konyushkov V.V., Ulitskiy V.M. [Estimation of Bearing Capacity of Injection Piles]. Vestnik grazh-danskikh inzhenerov [Civil Engineering Bulletin], 2007, no. 2 (11), pp. 52-57. (in Russ.).

22. Ulitskiy V.M., Konyushkov V.V. [Bearing Capacity of Brown Injection Piles with Various Manufacturing Techniques]. Izvestiya Peterburgskogo universitetaputey soobshcheniya [News of the Petersburg University of Communications], 2007, no. 3 (12), pp. 193-215. (in Russ.).

23. Stepanov M.A., Melnikov R.V., Zazulya J.V., Ashihmin O.V. [Generation of Stress-Strain State in Combined Strip Pile Foundation Beds through Pressing of Soil]. MATEC Web of Conferences, 2017, no. 02011, pp. 1-8. DOI: 10.1051/matecconf/201710602011

Received 29 November 2018

ОБРАЗЕЦ ЦИТИРОВАНИЯ

Определение осадки буроинъекционных свай с контролируемым уширением / М.А. Самохвалов, Л.В. Гейдт, А.А. Паронко, А.В. Гейдт // Вестник ЮУрГУ. Серия «Строительство и архитектура». - 2019. - Т. 19, № 1. -С. 27-34. DOI: 10.14529/buildl 90104

FOR CITATION

Samokhvalov M.A., Geidt L.V., Paronko A.A., Geidt A.V. Determination of Subsidence of Drill-Injection Piles with Controlled Broadening. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Construction Engineering and Architecture. 2019, vol. 19, no. 1, pp. 27-34. (in Russ.). DOI: 10.14529/build190104