CC BY
2УДК 614.841.41.004.4
Теслина Е.В.
магистрант
Сибирская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России
(г. Красноярск, Россия)
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ПОЖАРЕ ПРОЛИВА БЕНЗИНА МАРКИ АИ-92 НА ПРИМЕРЕ АВАРИИ НА АВТОЗАПРАВОЧНОМ КОМПЛЕКСЕ №481 ПАО ГАЗПРОМНЕФТЬ Г. КРАСНОЯРСК
Аннотация: в статье рассматривается вопрос определения последовательности проведения расчёта параметров интенсивности теплового излучения при пожаре пролива бензина марки АИ-92, на автозаправочном комплексе.
Ключевые слова: автозаправочный комплекс, пожар, интенсивность теплового излучения, пролив бензина, расчёт интенсивности теплового излучения.
Целью научной статьи является определение последовательности проведения расчёта параметров интенсивности теплового излучения при пожаре пролива бензина марки АИ-92, на автозаправочном комплексе (далее АЗК) №481 ПАО «Газпром нефть», расположенного в город Красноярск по ул. Шахтёров, д. 25А.
Рассмотрим возможный пролив ЛВЖ при разрушении, наиболее применяемого для хранения топлива, резервуара вместимостью до 25 м3. Объём вылившегося нефтепродукта составит 18,557 м3, а максимально возможная площадь разлива, с учетом растекания нефтепродукта, составит 2500 м2.
р
Угловой коэффициент облученности ^определяется по формуле [1]:
где, и ^н факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок, соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам 2-11:
(2)
(3)
=ч-
1Г ^
Е ХагсгдО + Е
ХЬ-Р2 Х5!
а2+(Ь+ 1)2-1 хьх(1+ахзгп9)
АХ.В
АХЕ)\ . созв
атсХд [—) +
I г......с )\ + I-¡¿Г)\
(4)
2*Х
(5)
А = у/(а2 + (7? + I)2 - 2 X а X (Ь + 1) X з1пв)
(6)
В= Л/Са2+(Ь-1)2-2хах(Ъ-1)х&ше)
(7)
(8)
(9)
а^соьв
(Ц)
Где X - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м
ё - эффективный диаметр пролива, м Ь - длина пламени, м
д
- угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра. Определяем эффективный диаметр пролива d по формуле 12 [1]:
Находим длину пламени по формулам 13,14:
При
Ь=42хс1х
Где
Ми)
. Г - ' (14)
где 111 - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг(м2с), m = 0,06 кг/.м2с
- плотность окружающего воздуха, кг/мЗ, = 1,2 кг/.мЗ
; " - плотность насыщенных паров бензина при температуре кипения +400С, кг/м3
W0- скорость ветра принимаем 2 м/с - ускорение свободного падения, равное 9,81 м2/с.
Следовательно высота пламени равна [10]:
Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра
Д
■ рассчитывается по формуле 17 [1]: ( 1, При 11*<1
со$*е= г,^
■-.и '- -. прг и-1:-(17)
С05,е= ш"°'5=2,08"°*5=0.б 9 2x59
56.4
=2,09
А= J (2,092+ (0.887+1) 2 -2х2,09х (0.887+ 1)х 0,012)=2.8 В= J (2,09"+(0.887-1 У-2 х2,09х(0,887-1)х0,012)=2,094 С= (1 + (0.8872 -1) хсо&2 0,69)=^/ (0,787 х0.9998б)= 0,887
Е 0.887-2.09х&ш0.69 0.862 ~'4
9,9
Итак ^ - 36,5
_ 1 ( ( 1 \ ягп0.69Г /2,09X0.887— I2 Хя£п0.69\
¥п= — X агсгд - 4-- агсТд -
п 3.14 \0,598/ 0,887 I \ 1X0,887 /
/12 Х5!П0.69\1
^ \ 1X0,397
^2,092 + (0.887+1)2 — 2 Х(0,887 + И-2,09Х0.887Ха1! п0,б9)"| ^ /2,8X0,598^ _ 2,8X2,094 ] ** \ 2,094 Л
+
Итак г н
Б н=9.9
Коэффициент пропускания атмосферы т для пожара пролива определяется по формуле [2, 3, 4]:
4
Интенсивность теплового излучения д (кВт/м2) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (СПГ) сжиженного углеводородного
газа (СУ.Г) определяется по формулу 18: "(19)
С
Где £ средне поверхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/.м2
угловой коэффициент облучённости - коэффициент пропускания атмосферы
- принимается по таблице В1 приложение В [2]
кВт/м2
Вывод: В соответствии с таблицей В1 приложения В [2] при интенсивности теплового излучения 1,4 кВт/.м2 человек может находиться без негативных последствий в течении длительного времени, а при интенсивности теплового излучения 37,8 кВт/.м2, полученной вследствие проведённых расчётов, без специальных средств защиты даже при соприкосновении в несколько секунд, человек может получить ожоги III, IV степени. При тепловом излучении в 17,0 кВт/м2 происходит воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности и воспламенение фанеры.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:
1. Министерство Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий. Информация от 27 ноября 2014 года «Порядок проведения оценки пожарного риска»;
2. ГОСТ 12.3.047-2012 «Пожарная безопасность технологических процессов»;
3. Захарченко, В.С. Журавлев, Ю.Д. Очков. Министерство химической промышленности, Министерство нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности СССР. В.В. Правила защиты от статического электричества в производствах химической, нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности;
4. Диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Зыкова Павла Игоревича по специальности: 05.26.03: Пожарная и промышленная безопасность (нефтегазовая отрасль, технические науки) «Обеспечение пожаровзрывобезопасности ремонтных работ на горизонтальных резервуарах с нефтепродуктами способом флегматизации твердым гранулированным диоксидом углерода».
Teslina E.V.
Siberian Fire and Rescue Academy of Ministry of Emergency Situations of Russia (Krasnoyarsk, Russia)
DETERMINATION OF INTENSITY OF THERMAL RADIATION IN CASE OF A FIRE OF AI-92 GASOLINE SPILL ON EXAMPLE OF ACCIDENT AT THE GAS STATION COMPLEX NO. 481 OF PJSC GAZPROMNEFT KRASNOYARSK
Abstract: the article deals with the issue of determining the sequence of calculating the parameters of the intensity of thermal radiation in a fire of the AI-92 gasoline spill at a gas station complex.
Keywords: gas station complex, fire, intensity of thermal radiation, gasoline spill.
