CC BY
54
НАУЧНАЯ СТАТЬЯ / RESEARCH PAPER УДК 614.832
DOI: 10.22227/1997-0935.2022.7.914-921
Определение давления вскрытия легкосбрасываемых конструкций с учетом ветровых нагрузок
Ольга Николаевна Корольченко, Антон Дмитриевич Корольченко
Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет
(НИУ МГСУ); г. Москва, Россия
АННОТАЦИЯ
Введение. Действующие в РФ нормативные документы предписывают в помещениях, не относящихся к взрывобез-опасным, предусматривать предохранительные противовзрывные устройства в ограждающих конструкциях здания, обеспечивающие безопасное давление внутри здания (помещения) и в окружающем пространстве. Материалы и методы. Одной из важнейших характеристик легкосбрасываемой конструкции (ЛСК) является давление вскрытия, величина которого определена в ГОСТ Р 56288 «Конструкции оконные со стеклопакетами легко-сбрасываемые для зданий. Технические условия» и должна составлять не более 0,7 кПа. Но данная величина не учитывает влияния ветровой нагрузки на ЛСК, и это приводит к противоречиям между производителями, проектировщиками и надзорными органами. Цель исследования — определение диапазона для давления вскрытия, при котором ЛСК будет способна выполнять свою основную функцию — вскрытие на ранней стадии взрыва газо-, паро-, пылевоздушных смесей и обеспечение безопасного давления внутри здания.
Результаты. Проведены расчеты основных и пиковых ветровых нагрузок согласно СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия», в результате которых установлено, что давление вскрытия 0,7 кПа сильно ограничивает применение ЛСК в различных ветровых районах. Затем для нескольких конструкций выполнено экспериментальное опре-2222 деление давления вскрытия светопрозрачных ЛСК при испытании на воздействие внутреннего аварийного взрыва.
Затем эти же образцы были испытаны на сопротивление ветровой нагрузке. Также отмечено, что при определении ДРвск необходимо учитывать максимально допустимое давление для выбранного типа здания. Выводы. В результате проведенных исследований авторами предложен диапазон, в котором должно находиться
О з давление вскрытия легкосбрасываемой конструкции.
^ ю
С (0
3 ~ КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: легкосбрасываемая конструкция, взрыв газа, взрывные нагрузки, ветровые нагрузки, взрыво-
Ю I4" безопасность, аварийный взрыв, оконные конструкции N ф
£ ДЛЯ ЦИТИРОВАНИЯ: Корольченко О.Н., Корольченко А.Д. Определение давления вскрытия легкосбрасывае-
| з мых конструкций с учетом ветровых нагрузок // Вестник МГСУ. 2022. Т. 17. Вып. 7. С. 914-921. DOI: 10.22227/1997-
Н 3 0935.2022.7.914-921
• ^
ф Автор, ответственный за переписку: Ольга Николаевна Корольченко, [email protected].
о о
N N
К ш
о ё
---' "t^
о
о У CD <f
со
8 « ™ §
Determining the burst pressure of vent structures with account taken of wind loads
^ Olga N. Korolchenko, Anton D. Korolchenko
41 .t Moscow State UniversityofCivilEngineering (NationalResearch University) (MGSU);
iz § Moscow, Russian Federation
£ о -
^ с
й ° ABSTRACT
со <°
о E Introduction. In the Russian Federation, current regulations prescribe that enclosing structures of building premises, that
fj о are not explosion-safe, must have safety anti-explosive devices to ensure safe pressure inside the building (premises) and in the surrounding space.
2 3= Materials and methods. One of the most important characteristics of vent structures (VS) is their burst pressure, the value
ОТ g of which is determined in GOST R (State Construction Standards of Russia) 56288 "Double-glazing vent window structures
— 2 for buildings. Technical conditions"; it shall not exceed 0.7 kPa. However this value doesn't take into account the influence
д,, * of wind loads on VSs, and this leads to contradictions arising between producers, designers and supervisory authorities.
О jj The purpose of this article is to determine the range of burst pressure values at which VSs will be able to perform their
О primary function, that is, to ensure the bursting of gas, steam, and dust-air mixtures at an early stage of an explosion and
^ E provide safe pressure inside the building.
S Results. In this paper, calculations of principal and peak wind loads were made according to SP (Construction Regulations)
¡E £ 20.13330.2016 "Loads and impacts" to find out that the pressure of 0.7 kPa strongly limits the use of VSs in different wind regions.
jj jj The burst pressure of translucent VSs was then identified experimentally for several structures subjected to the effects of an
U > internal accidental explosion. The same specimens were tested for wind load resistance. It was also noted that in the process of determining the APbur, the maximum allowable pressure should be considered for the selected building type.
914 © О.Н. Корольченко, А.Д. Корольченко, 2022
Распространяется на основании Creative Commons Attribution Non-Commercial (CC BY-NC)
Conclusions. As a result of the studies made by the authors, the range of the burst pressure was identified.
KEYWORDS: vent structure, VS, gas explosion, blast loads, wind loads, explosion safety, emergency explosion, window structures
FOR CITATION: Korolchenko O.N., Korolchenko A.D. Determining the burst pressure of vent structures with account taken of wind loads. Vestnik MGSU [Monthly Journal on Construction and Architecture]. 2022; 17(7):914-921. DOI: 10.22227/19970935.2022.7.914-921 (rus.).
Corresponding author: Olga N. Korolchenko, [email protected].
ВВЕДЕНИЕ
Действующие в РФ нормативные документы1, 2 3 предписывают в помещениях, не относящихся к взры-вобезопасным4, предусматривать предохранительные противовзрывные устройства в ограждающих конструкциях здания, обеспечивающие безопасное давление внутри здания (помещения) и в окружающем пространстве. В качестве таких устройств в России все большее распространение получают светопрозрачные легкосбрасываемые конструкции (ЛСК) смещаемого типа на основе оконных блоков из ПВХ и алюминия, а также алюминиевые витражные конструкции и витринные блоки, устанавливаемые в стеновые проемы зданий путем крепления профилей коробки непосредственно к откосу проема.
Вышеуказанные своды правил содержат требования по применению легкосбрасываемых конструкций и рекомендации по их размерам, но их технические характеристики и методы испытаний не были определены до появления государственных стандартов5, 6, разработанных в НИУ МГСУ
В литературе [1-4] неоднократно упоминалось, что сложно сравнивать результаты испытаний из-за сильного различия в конструкции камер. Введение ГОСТ6 позволило устранить это различие [4-11]. А ГОСТ5 не только дал классификацию, основы которой были положены в работах [1, 2], но и установил технические требования к поворотным и смещаемым ЛСК. Одной из важнейших (если не самой важной) характеристик ЛСК является давление вскрытия, величина которого определена в ГОСТ5 и должна составлять не более 0,7 кПа. Но данная величина не учитывает влияния ветровой нагрузки на ЛСК, и это приводит к противоречиям между производителями, проектировщиками и надзорными органами [12]. Целью данной статьи является определение диапа-
зона для давления вскрытия, при котором ЛСК будет способна выполнять свою основную функцию — вскрытие на ранней стадии взрыва газо-, паро-, пылевоздушных смесей и обеспечение безопасного давления внутри здания.
МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ
В разных источниках мы встречаем разные рекомендации по давлению вскрытия ЛСК. Так, Г.Г. Орлов в [2] указывает на необходимость вскрытия ЛСК при АРвск < 2 кПа, Л.П. Пилюгин в [3] для смещаемых ЛСК, устраиваемых в стенах, рекомендует систему:
[ APjck = 2 кПа,
К«=-3,5 W
(1)
где Р (_) — ветровая нагрузка, возникающая в зоне разряжения у наружного ограждения взрывоопасного помещения в месте установки ЛСК. Из двух значений принимается большее.
Согласно [2], система выглядит следующим образом:
Д^ = 2кПа,
(2)
где Ррв — расчетное значение пиковой ветровой нагрузки, кПа, определяется по СП7; Рдн — дополнительная нагрузка, которую необходимо приложить к ЛСК изнутри помещения для того, чтобы вызвать ее отделение от остальной части наружной ограждающей конструкции, кПа. Из двух значений по каждой формуле также в качестве расчетного принимается большее.
Все вышеуказанные рекомендации предполагают задавать или рассчитывать давление вскрытия для дальнейшего использования. ГОСТ5 вводит
1 СП 4.13130.2013. Системы противопожарной защиты. Ограничение распространения пожара на объектах защиты. Требования к объемно-планировочным и конструктивным решениям.
2 СП 56.13330.2011. Производственные здания.
3 СП 89.13330.2012. Котельные установки.
4 СП 12.13130.2009. Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности.
5 ГОСТ Р 56288-2014. Конструкции оконные со стеклопакетами легкосбрасываемые для зданий. Технические условия.
6 ГОСТ Р 56289-2014. Конструкции светопрозрачные легкосбрасываемые для зданий. Методы испытаний на воздействие внутреннего аварийного взрыва.
7 СП 20.13330.2016. Нагрузки и воздействия.
< П
iH G Г
S 2
0 со § СО
1 S
y 1
J со
u-
^ I
n °
S 3 o
zs ( о §
E w § 2
n g
S 6
r 6 t ( an
S )
ii
® 7 л ' . DO
■ T
s □
s У с о <D Ж , ,
M 2 О О 10 10 10 10
сч N
N N
о о
N N
¡г ш
U 3 > (Л С И
со N
i
- £ ф ф
О ё
о
о о со < cd S:
8 « Si §
от " от Е
Е о
£ °
^ с
ю о
S с!
о Е
СП ^
т- ^
от от
■S г
iE 35
О (О
нормативное значение давления вскрытия не более 0,7 кПа и предписывает определять его экспериментальным путем при стандартных условиях по ГОСТ6.
В данной работе проведены расчеты основных и пиковых ветровых нагрузок согласно СП7.
Проведено экспериментальное определение давления вскрытия АР светопрозрачных ЛСК при испытании на воздействие внутреннего аварийного взрыва по ГОСТ6. Затем эти же конструкции были испытаны на сопротивление ветровой нагрузке V в соответствии с ГОСТ8.
В качестве образцов для испытаний были использованы ЛСК на основе оконного блока из ПВХ профиля со стеклопакетом, ЛСК на основе оконного блока из алюминиевого профиля со стекло-пакетом, ЛСК на основе витражной конструкции из стоечно-ригельной алюминиевой системы со стеклопакетом.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ
Согласно СП7 для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:
• основной тип ветровой нагрузки (в дальнейшем — «основная ветровая нагрузка»);
• пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы ограждения и элементы их крепления (в дальнейшем — «пиковая ветровая нагрузка»);
• резонансное вихревое возбуждение;
• аэродинамически неустойчивые колебания типа галопирования, дивергенции и флаттера.
Для упрощения задачи примем, что рассматриваемые здания имеют архитектурные и конструктивные решения, исключающие резонансное вихревое возбуждение и аэродинамически неустойчивые колебания. По основной и пиковой ветровым нагрузкам коэффициент надежности по нагрузке составляет 1,4. Для расчета возьмем два здания (рис. 1):
здание 1 имеет размеры 10 < И < 20; d > 4И, где И — высота в м, d — длина в м;
здание 2 имеет размеры 50 < И < 60; d = 2И. Площадь легкосбрасываемой конструкции принимаем в диапазоне от 2 до 5 м2.
Нормативное значение основной ветровой нагрузки определяется по формуле:
w = w,
(3)
Рис. 1. Визуальное отображение размеров зданий 1 и 2 Fig. 1. Visual representation of dimensions of Buildings 1 and 2
ский коэффициент; v_ — коэффициент корреляции ветровой нагрузки, соответствующий положительному давлению или отсосу (зависит от площади ЛСК).
Так как ЛСК смещается наружу, то нас интересует сопротивление отрицательному ветровому давлению (отсосу).
Для здания 1: k(zj = 1,25, Z(z) = 0,69, ср = 1,2,
V = 0,85. в в '
Для здания 2: k(zB) = 1,70, Z(z) = 0,58, ср = 1,8,
V = 0,85. в в '
Полученные значения для зданий 1 и 2 показаны в табл. 1 и 2 соответственно.
Итак, определена величина ветровой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке 1, 4.
Для того чтобы ЛСК не вылетало из проема под воздействием отрицательного ветрового давления, давление вскрытия должно быть не менее пиковой ветровой нагрузки P а согласно [13, 14] конструкция ЛСК должна обеспечивать значение AP не более 0,77P .
вск ' доп
Таким образом мы получаем, что давление вскрытия должно находиться в диапазоне:
1,4P < AP < 0,77 P
(5)
а нормативное значение пиковой ветровой нагрузки:
м,_=м>0к(2в)(1 + фв))ср_ч_, (4)
где w0 — нормативное значение ветрового давления, кПа; к^ ) и ) — коэффициенты, учитывающие, соответственно, изменение давления и пульсаций давления ветра на высоте гв; с — аэродинамиче-
где Рпв — пиковая ветровая нагрузка, кПа; Рдоп — допустимая нагрузка в здании.
Для здания 1 максимальная величина пиковой ветровой нагрузки в 7-м ветровом районе составляет 1,83 кПа, а для здания 2 аналогичный показатель 7,53 кПа.
Из литературы [1, 2, 15-20] мы знаем, что, как правило, при нагрузках от 3,5 до 6 кПа строительные конструкции получают среднюю степень разрушения, которая характеризуется частичным разрушением второстепенных строительных конструкций (полное разрушение остекления, опрокидывание кирпичных стен и легких перегородок, разрушение покрытий массой до 75 кг/м2) и инженерного оборудования (воздуховодов, вентиляционных коробов), при этом возможно продолжение эксплуатации зданий после восстановительных работ. Для расчетов возьмем допустимое давление в помещении 5 кПа, тогда 0,77Р составит 3,85 кПа.
" ' доп '
8 ГОСТ 26602.5-2001. Блоки оконные и дверные. Методы определения сопротивления ветровой нагрузке.
Табл. 1. Основные и пиковые ветровые нагрузки для здания 1 Table 1. Principal and peak wind loads for Building 1
Ветровой район Wind area Нормативное значение ветрового давления w0 Standard value of wind pressure w0 Нормативное значение основной ветровой нагрузки wm, кПа m Standard value of the principal wind load w , m3 kPa Нормативное значение пиковой ветровой нагрузки wm, кПа m Standard value of the peak wind load w , m3 kPa Расчетное значение основной ветровой нагрузки wm (с учетом коэффициента надежности по нагрузке 1,4), кШ Design value of the principal wind load wm (taking into account the reliability factor of 1.4), kPa Расчетное значение пиковой ветровой нагрузки wm (с учетом коэффициента надежности по нагрузке 1,4), кПа Design value of the peak wind load wm (taking into account the reliability factor of 1.4), kPa
I 0,23 0,35 0,50 0,48 0,69
II 0,30 0,45 0,65 0,63 0,90
III 0,38 0,57 0,82 0,80 1,15
IV 0,48 0,72 1,03 1,01 1,45
V 0,60 0,90 1,29 1,26 1,81
VI 0,73 1,10 1,57 1,53 2,20
VII Табл. 2. Осн Table 2. Prin 0,85 овные и пиковы cipal and peak wi 1,28 е ветровые нагру nd loads for Build 1,83 зки для здания 2 ling 2 1,79 2,56
Ветровой район Wind area Нормативное значение ветрового давления w0 Standard value of wind pressure w0 Нормативное значение основной ветровой нагрузки wm, кПа m Standard value of the principal wind load w , m' kPa Нормативное значение пиковой ветровой нагрузки wm, кПа m Standard value of the peak wind load w , kPa m3 Расчетное значение основной ветровой нагрузки wm (с учетом коэффициента надежности по нагрузке 1,4), кШ Design value of the principal wind load wm (taking into account the reliability factor of 1.4), kPa Расчетное значение пиковой ветровой нагрузки wm (с учетом коэффициента надежности по нагрузке 1,4), кПа Design value of the peak wind load wm (taking into account the reliability factor of 1.4), kPa
I 0,23 0,70 2,04 1,01 2,85
II 0,30 0,92 2,66 1,32 3,72
III 0,38 1,16 3,36 1,67 4,71
IV 0,48 1,47 4,25 2,12 5,95
V 0,60 1,84 5,31 2,64 7,44
VI 0,73 2,23 6,46 3,22 9,05
VII 0,85 2,60 7,53 3,75 10,54
< П
i H G Г
S 3
0 CO n CO
1 Q
У 1
J to
^ I
n °
Q 3 o
zs (
oi
о n
CO CO
l\J CO
о Q- §
r §6 c я
h о
С n
Q )
ii
® 7 л ' . DO
■ T
s □
s У с о <D *
J, J,
2 2 О О 2 2 2 2
0)
Возвращаясь к табл. 1 и 2, видим, что пиковая ветровая нагрузка с учетом коэффициента надежности по нагрузке 1,4 составляет менее 0,7 кПа только для здания 1 в первом ветровом районе.
Значит применение ЛСК с давлением вскрытия в 0,7 кПа в здании 1 допустимо только при его возведении в первом ветровом районе, а в здании 2 неприменимо.
Теперь попробуем проверить эти выкладки на практике. В Институте комплексной безопасности в строительстве НИУ МГСУ проводился ряд испытаний легкосбрасываемых светопрозрачных конструкций смещаемого типа с однокамерным сте-клопакетом. В ходе испытаний было определено давление вскрытия для каждой конструкции (рис. 2 и 3). Эти же конструкции были испытаны на ветровое воздействие (рис. 4). Все испытуемые образцы рассчитаны на пиковые ветровые нагрузки 1 кПа, поэтому
испытывались при давлении 1,4 кПа (с учетом коэффициента надежности 1,4). При испытаниях фиксировалась целостность предохранительных запорных устройств (ПЗУ). Результаты испытаний представлены в табл. 3.
Подставляя полученные значения в формулу (5), получаем, что для ЛСК на основе оконного блока из ПВХ профиля при использовании их в зданиях с допустимой нагрузкой в 5 кПа данное неравенство принимает вид:
Табл. 3. Результаты испытаний светопрозрачных ЛСК Table 3. Testing results of translucent vent structures
Описание образца Specimen description Давление вскрытия, кПа Burst pressure, kPa Максимальное давление во взрывной камере, кПа Maximum pressure in the explosion chamber, kPa Целостность ПЗУ при величине давления в 1,4 кПа Safety locking device integrity at the pressure value of 1.4 kPa
ЛСК на основе оконного блока из ПВХ профиля со стеклопакетом VS that represents a PVC window profile with double glazing 1,6 2,2 Не нарушена integrity retained
ЛСК на основе оконного блока из алюминиевого профиля со стеклопакетом VS that represents an aluminum profile window with double glazing 1,8 2,5 Не нарушена integrity retained
ЛСК на основе витражной конструкции из стоечно-ригельной алюминиевой системы со стеклопакетом VS that represents a stained-glass window made of aluminum post/transom system with double-glazing 2,0 2,9 Не нарушена integrity retained
N N N N О О N N
К ш U 3
> (Л
с и to I»
1 - $
<u ф
О ё
о
<Л (Л
г
О (О
о о со < со S:
8 « Si §
<л [J
от Е —
с
Е о
CL °
^ с
ю о
S ц
о Е
с5 °
СП ^
т- ^
Рис. 2. ЛСК из алюминиевого профиля, перед испытанием на воздействие аварийного взрыва Fig. 2. VS, made of aluminum, before testing the impact of an emergency explosion
Рис. 3. Испытание ЛСК на воздействие аварийного взрыва
Fig. 3. Testing the impact of an emergency explosion on a VS
Рис. 4. Испытание ЛСК на сопротивление ветровой нагрузке
Fig. 4. Testing the wind load resistance of a VS
1,4 < 1,6 < 3,85
и является верным.
Аналогичные выводы получаем и по ЛСК на основе оконного блока из алюминиевого профиля со стеклопакетом, и по ЛСК на основе витражной конструкции из стоечно-ригельной алюминиевой системы со стеклопакетом.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В результате проведенных расчетов доказано и экспериментально обосновано, что при проектировании и изготовлении ЛСК необходимо учитывать ветровые нагрузки, которым будет подвергаться конструкция при эксплуатации. В результате проведенной работы определен диапазон, в котором должно находиться давление вскрытия, при котором ЛСК будет способна выполнять свою основную функцию — вскрытие на ранней стадии взрыва газо-, паро-, пылевоздушных смесей и обеспечение безопасного давления внутри здания.
СПИСОК ИСТОЧНИКОВ
1. Орлов Г.Г. Легкосбрасываемые конструкции для взрывозащиты промышленных зданий. М. : Стройиздат, 1987. 200 с.
2. Пилюгин Л.П. Обеспечение взрывоустой-чивости зданий с помощью предохранительных конструкций. М. : Пожарная безопасность и наука, 2000. 224 с.
3. Fakandu B.M., Mbam C.J., Andrews G.E., Phylaktou H.N. Gas explosion venting: External explosion turbulent flame speeds that control the overpressure // Chemical Engineering Transactions. 2016. Vol. 53. Pp. 1-6. DOI: 10.3303/CET1653001
4. Li F.G., Chen L. Gas explosion effect on structure damage and control measures // Applied Mechanics and Materials. 2014. Vol. 501-504. Pp. 2424-2427. DOI: 10.4028/www.scientific.net/amm.501-504.2424
5. Поландов Ю.Х., Добриков C.А., Кукин Д.А. Результаты испытаний легкосбрасываемых конструкций // Пожаровзрывобезопасность/Fire and Explosion Safety. 2017. Т. 26. № 8. С. 5-14. DOI: 10.18322/PVB.2017.26.08.5-14
6. Поландов Ю.Х., Корольченко Д.А., Евич А.А. Условия возникновения пожара в помещении при газовом взрыве. Экспериментальные данные // Пожаровзрывобезопасность/Fire and Explosion Safety. 2020. Т. 29. № 1. С. 9-21. DOI: 10.18322/ PVB.2020.29.01.9-21
7. Поландов Ю.X., Корольченко А.Д. Об условиях развития вибрационного горения при газовом взрыве в незамкнутом объеме // Пожаровзрывобезопасность/
Fiie and Explosion Safety. 2018. T. 27. № 7-8. С. 9-23. DOI: 10.18322/PVB.2018.27.07-08.9-23
8. Орлов Г.Г., Корольченко Д.А., Корольченко А.Я. Определение величины и характера взрывных нагрузок при применении инерционных предохранительных конструкций // Пожаровзрывобезопасность/Fire and Explosion Safety. 2015. Т. 24. № 4. С. 47-55.
9. Орлов Г.Г., Корольченко Д.А., Корольченко А.Я. Экономическая оценка эффективности применения предохранительных конструкций для обеспечения взрывоустойчивости зданий и сооружений // Пожаровзрывобезопасность/Fire and Explosion Safety. 2015. Т. 24. № 6. С. 51-57.
10. Kadela M., Cincio A., Fedorowicz J., Gery-lo R. Attempt at numerical representation of gas explosion in a large panel building // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2019. Vol. 603. Issue 5. P. 052023. DOI: 10.1088/1757-899X/603/5/0 52023
11. Mohd Mokhtar K., Md Kasmani R., Che Hassan C.R., HamidM.D., Davazdah Emami S., Mohamad Nor M.I. Reliability and applicability of empirical equations in predicting the reduced explosion pressure of vented gas explosions // Journal of Loss Prevention in the Process Industries. 2020. Vol. 63. P. 104023. DOI: 10.1016/j.jlp.2019.104023
12. Polandov I.H., Korolchenko A.D. About the danger of vibration combustion in gas explosions in the room // Journal of Physics: Conference Series. 2019.
< п
iH G Г
S 2
0 со § CO
1 S
y 1
J со
u-
^ I
n °
S 3 o
zs ( о §
E w § 2
n g
S 6
A CD
Г 6 t ( an
SS ) [[
[ 7 л ' . DO
■ T
s □
s У с о <D Ж , ,
M 2 О О 10 10 10 10
сч N
N N
о о
N N
К ш
U 3
> (Л
С И
со N
i - $
ф ф
О ё
о
о о
со <
со S:
8 «
Si §
от [J от iE
Е о
£ ° ^ с
ю о
S «
о Е с5 о
СП ^ т- ^
от от
I ^ iE 3S
О tn
Vol. 1425. Issue 1. P. 012010. DOI: 10.1088/17426596/1425/1/012010
13. Максакова А.В. Исследование нормативной документации на тему легкосбрасываемой конструкции и предложение по его изменению // Молодежные инновации : сб. мат. семинара молодых ученых в рамках XXIII Междунар. науч. конф. 2020. С. 144-147.
14. Гордиенко Д.М., Лагозин А.Ю., Мордвинова А.В., Некрасов В.П., Сычев А.Н. Расчет параметров легкосбрасываемых конструкций для взрыво-пожароопасных помещений промышленных объектов : рекомендации. М. : ВНИИПО, 2015. 48 с.
15. Пособие по обследованию и проектированию зданий и сооружений, подверженных воздействию взрывных нагрузок. М. : ЦНИИПромзданий, 2000.
16. Draganic H., Varevac D., Lukic S. An overview of methods for blast load testing and devices for pressure measurement // Advances in Civil Engineering. 2018. Vol. 2018. Pp. 1-20. DOI: 10.1155/2018/3780482
17. Орлов Г.Г., Корольченко А.Д. Нагрузки, разрушающие строительные конструкции в резуль-
Поступила в редакцию 25 июня 2022 г. Принята в доработанном виде 5 июля 2022 г. Одобрена для публикации 5 июля 2022 г.
Об авторах: Ольга Николаевна Корольченко — эксперт органа по сертификации Института комплексной безопасности в строительстве; Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ); 129337, г Москва, Ярославское шоссе, д. 26; РИНЦ ГО: 1092980; [email protected];
Антон Дмитриевич Корольченко — инженер испытательной лаборатории Института комплексной безопасности в строительстве, преподаватель кафедры комплексной безопасности в строительстве; Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ); 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26; РИНЦ ГО: 890113; [email protected].
Вклад авторов: все авторы сделали эквивалентный вклад в подготовку публикации. Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
тате аварийных взрывов // Пожаровзрывобезопас-ность. 2016. Т. 25. № 3. С. 45-56. DOI: 10.18322/ РУВ.2016.25.03.45-56
18. Bradley D., Mitcheson A. Mathematical solutions for explosions in spherical vessels // Combustion and Flame. 1976. Vol. 26. Pp. 201-217. DOI: 10.1016/0010-2180(76)90072-9
19. Crescitelli S., Russo G., Tufano V. Analysis and design of venting systems: A simplified approach // Journal of Occupational Accidents. 1979. Vol. 2. Issue 2. Pp. 125-133. DOI: 10.1016/0376-6349(79)90004-x
20. Chmielewski R., Bqk A. Analysis of the safety of residential buildings under gas explosion loads // Journal of Building Engineering. 2021. Vol. 43. P. 102815. DOI: 10.1016/j.jobe.2021.102815
21. Cen K., Song B, Shen R., Zhang Y., Yu W., Wang Q. Dynamic characteristics of gas explosion and its mitigation measures inside residential buildings // Mathematical Problems in Engineering. 2019. Vol. 2019. Pp. 1-15. DOI: 10.1155/2019/2068958
REFERENCES
1. Orlov G.G. Easily reset structures for explosion protection of industrial buildings. Moscow, Stroy-izdat, 1987; 200. (rus.).
2. Pilyugin L.P. Ensuring the explosion resistance of buildings with the help of safety structures. Moscow, Fire safety and science, 2000; 224. (rus.).
3. Fakandu B.M., Mbam C.J., Andrews G.E., Phylaktou H.N. Gas explosion venting: External explosion turbulent flame speeds that control the overpressure. Chemical Engineering Transactions. 2016; 53:1-6. DOI: 10.3303/CET1653001
4. Li F.G., Chen L. Gas explosion effect on structure damage and control measures. Applied
Mechanics and Materials. 2014; 501-504:2424-2427. DOI: 10.4028/www.scientific.net/amm.501-504.2424
5. Polandov Yu.Kh., Dobrikov S.A., Kukin D.A. Results of tests pressure-relief panels. Pozharovz-ryvobezopasnost/Fire and Explosion Safety. 2017; 26(8):5-14. DOI: 10.18322/PVB.2017.26.08.5-14 (rus.).
6. Polandov Yu.Kh., Korolchenko D.A., Evich A.A. Conditions of occurrence of fire in the room with a gas explosion. Experimental data.
Pozharovzryvobezopasnost/Fire and Explosion Safety. 2020; 29(1):9-21. DOI: 10.18322/PVB.2020.29.01.9-21 (rus.).
7. Polandov Yu.Kh., Korolchenko A.D. On conditions enabling resonant combustion in gas explosion in non-enclosed volume. Pozharovzryvobezopas-nost/Fire and Explosion Safety. 2018; 27(7-8):9-23. DOI: 10.18322/PVB.2018.27.07-08.9-23 (rus.).
8. Orlov G.G., Korolchenko D.A., Korolchen-ko A.Y. Determination of the value and character of the exposive loads in case of using of the inertial safety constructions. Pozharovzryvobezopasnost/Fire and Explosion Safety. 2015; 24(4):47-55. (rus.).
9. Orlov G.G., Korolchenko D.A., Korolchenko A.Y. Economic efficiency of application of explosion-relief valves in order to ensure explosion stability of buildings and constructions. Pozharovzryvobez-opasnost/Fire and Explosion Safety. 2015; 24(6):51-57. (rus.).
10. Kadela M., Cincio A., Fedorowicz J., Gerylo R. Attempt at numerical representation of gas explosion in a large panel building. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2019; 603(5):052023. DOI: 10.1088/1757-899X/603/5/052023
11. Mohd Mokhtar K., Md Kasmani R., Che Hassan C.R., Hamid M.D., Davazdah Emami S., Mohamad Nor M.I. Reliability and applicability of empirical equations in predicting the reduced explosion pressure of vented gas explosions. Journal of Loss Prevention in the Process Industries. 2020; 63:104023. DOI: 10.1016/j.jlp.2019.104023
12. Polandov I.H., Korolchenko A.D. About the danger of vibration combustion in gas explosions in the room. Journal of Physics: Conference Series. 2019; 1425(1):012010. DOI: 10.1088/17426596/1425/1/012010
13. Maksakova A.V. Study of normative documentation on the topic of a light-drop design and a proposal for its change. Youth innovations : collection of materials from the seminar of young scientists
Received June 24, 2022.
Adopted in revised form on July 5, 2022.
Approved for publication on July 5, 2022.
Bionotes: Olga N. Korolchenko — expert of the certification authority of institute of integrated safety in construction; Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU); 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; ID RISC: 1092980; [email protected];
Anton D. Korolchenko — engineer of the testing laboratory of institute of integrated safety in construction, lecturer of the department of integrated safety in civil engineering; Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU); 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; ID RISC: 890113; [email protected].
Contribution of the authors: the authors made an equivalent contribution to the preparation of the publication. The authors declare no conflict of interest.
within the framework of the XXIII International Scientific Conference. 2020; 144-147. (rus.).
14. Gordienko D.M., Lagozin A.Yu., Mordvino-va A.V., Nekrasov V.P., Sychev A.N. Calculation of the parameters of pressure-relief panels for explosive industrial premises. Recommendations. Moscow, All-Russian Research Institute for Fire Protection of Emercom of Russia Publ., 2015; 48. (rus.).
15. Manual for the survey and design of buildings and structures exposed to explosive loads. Moscow, CNIIPZ, 2000. (rus.).
16. Draganic H., Varevac D., Lukic S. An overview of methods for blast load testing and devices for pressure measurement. Advances in Civil Engineering. 2018; 2018:1-20. DOI: 10.1155/2018/ 3780482
17. Orlov G.G., Korolchenko A.D. Loadings which destroy building structures in consiquence of emergency explosions. Pozharovzryvobezopas-nost/Fire and Explosion Safety. 2016; 25(3):45-56. DOI: 10.18322/PVB.2016.25.03.45-56).
18. Bradley D., Mitcheson A. Mathematical solutions for explosions in spherical vessels. Combustion and Flame. 1976; 26:201-217. DOI: 10.1016/0010-2180(76)90072-9
19. Crescitelli S., Russo G., Tufano V. Analysis and design of venting systems: A simplified approach. Journal of Occupational Accidents. 1979; 2(2): 125133. DOI: 10.1016/0376-6349(79)90004-x
20. Chmielewski R., B^k A. Analysis of the safety of residential buildings under gas explosion loads. Journal of Building Engineering. 2021; 43:102815. DOI: 10.1016/j.jobe.2021.102815
21. Cen K., Song B., Shen R., Zhang Y., Yu W., Wang Q. Dynamic characteristics of gas explosion and its mitigation measures inside residential buildings. Mathematical Problems in Engineering. 2019; 2019:1-15. DOI: 10.1155/2019/2068958
< П
i H G Г
S 2
o n
1 s
y 1
J со
u-I
n
S 3 o
=! ( n
u § 2
n g
s 6
A CD
Г œ t ( an
SS ) [[
[ 7 л '
. DO ■
s □
s у с о (D Ж
, ,
M M О О 10 10 10 10
