CC BY
3
6. Оценка эффективности огневого поражения ударами ракет и огнем артиллерии / под общ. ред. А.А. Бобрикова. СПб.: «Галея Принт», 2006. 424 с.
7. Пожаровзрывозащита: учебное пособие / сост. А.И. Сечин, О.С. Кырмакова; Томский политехнический университет. Томск: Изд-во Томского политехнического университета, 2015. 248 с.
8. Сборник методик по прогнозированию возможных аварий, катастроф, стихийных бедствий в РСЧС (Книга 2). М.: МЧС, 1994. 76 с.
9. Руководство по определению зон воздействия опасных факторов аварий с сжиженными газами, горючими жидкостями и аварийно химически опасными веществами на объектах железнодорожного транспорта. Утверждено МПС России 20.11.1997.
10. ГОСТ Р 12.3.047-98. Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы
контроля.
Савченко Федор Анатольевич, д-р техн наук, профессор, [email protected], Россия, Пенза, Филиал Военной академии материально-технического обеспечения,
Голенко Александр Сергеевич, соискатель, главный эксперт научно-технического комитета, Россия, Москва, Главное ракетно-артиллерийское управление Министерства обороны Российской Федерации,
Воротилин Михаил Сергеевич, д-р техн. наук, профессор, проректор ТулГУ, Россия, Тула, Тульский государственный университет,
Ишков Антон Сергеевич, доцент, docent584@mail. ru, Россия, Пенза, Пензенского государственного университета
ONE OF THE APPROACHES TO AN ESTIMATION OF THERMAL INFLUENCE OF BATTLE (DASHING) PARTS OF VOLUMETRIC EXPLOSION OF MANUAL JET ASSAULT ROCKETS
F.A. Savchenko, A.S. Golenko, M.S. Vorotilin, A.S. Ishkov
One of the approaches in one of the approaches in one of the approaches in one& of approaches in which bat-tle(dashing) parts are equipped condensed, plastic or thermal explosive structures ensuring a defeat by splinters, demolition and thermal influence on the purpose.
Key words: an estimation of thermal influence, manual jet assault rocket, battle(dashing) part, infra-red radiation, intensity of thermal radiation.
Savchenko Fedor Anatolyevich, doctor of technical sciences, professor, Savchenkofedan@yandex. ru, Russia, Penza, Branch of the Military Academy of Logistics,
Golenko Alexander Sergevich, applicant, chief expert of the scientific and technical committee, Russia, Moscow, Main Rocket and Artillery Directorate of the Ministry ofDefense of the Russian Federation,
Vorotilin Mikhail Sergeyevich, doctor of technical sciences, professor, vice-rector of Tula State University, Tula, Russia, Tula State University,
Ishkov Anton Sergeevich, docent, docent584@mail. ru, Russia, Penza, Penza State University
УДК 623.4.01
Б01: 10.24412/2071-6168-2024-2-58-59
ОДИН ИЗ ПОДХОДОВ К ОЦЕНКЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОСКОЛОЧНО-ЗАЖИГАТЕЛЬНОГО ПОРАЖЕНИЯ ТОПЛИВОНАСЫЩЕННЫХ ОБЪЕКТОВ РЕАКТИВНЫМИ ШТУРМОВЫМИ ГРАНАТАМИ
Ф.А. Савченко, А.С. Голенко, М.С. Воротилин, О.Г. Земцова, А.Г. Елистратова
Приведен один из подходов к оценке эффективности осколочно-зажигательного поражения топливона-сыщенных объектов реактивными штурмовыми гранатами, боевые части которых снаряжаются конденсированными, пластизольными или термобарическими взрывчатыми составами, обеспечивающих осколочное и фугасное воздействие на цель.
Ключевые слова: оценка эффективности, реактивная штурмовая гранат, боевая часть, элементарная цель, осколочное и фугасное действие, вероятность воспламенения, вероятность поражения.
Реактивные штурмовые гранаты РШГ-1 и РШГ-2 имеют боевые части (БЧ) снаряженные термобарическими составами (ТБС) ОМ-100МИ-3Л и ЛП-30Т соответственно. Следовательно, основным поражающим действием БЧ являются параметры взрыва ТБС, а именно, избыточное давление во фронте ударной волны (УВ), удельный импульс УВ, а также приведенная площадь фугасного поражения. Однако ТБС заключен в тонкостенную оболочку БЧ, следовательно, на ряду, с действием параметров взрыва ТБС будет иметь место и осколочное действие.
Наиболее употребляемой характеристикой эффективности действия осколочных БЧ по наземным целям является приведенная площадь осколочного поражения, в достаточной степени изученная и апробированная [1-5].
58
Однако анализ условий боевого применения РШГ мотострелковыми и парашютно-десантными подразделениями, по опыту боевых действий в локальных вооруженных конфликтах и с учетом опыта специальной военной операции, позволил сделать вывод о том, что в общевойсковом бою, засадах, рейдах, при выполнении специальных боевых задач чаще всего возникает необходимость применения РШГ не только по легкобронированной технике, живой силе, укрытой в зданиях и сооружениях полевого и городского типа, поражению (подавлению) расчетов огневых средств (ПТРК, СПГ и др.) и пунктов управления («командир-стрелок-радист», расчетов управления беспилотных летательных аппаратов), а также по уничтожению тыловой инфраструктуры (топливозаправщики, пункты заправки военной техники и др.).
Предлагаемый подход позволяет оценить поражающее действие осколочно-фугасной БЧ РШГ по топли-вонасыщенным объектам [6], установить влияние их боевых характеристик на эффективность действия, определить состояние объекта после нанесения ударов, а также рассчитать необходимый наряд средств на выведение его из строя.
В предлагаемом подходе использованы аналитико-статистические методы исследований. При этом поражающее действие БЧ рассчитывается аналитическим путем, а условие подрыва моделируется методом статистических испытаний.
В методике приняты следующие допущения:
1. Боевая часть в момент подрыва рассматривается как точка, соответствующая его геометрическому центру, из которой начинаются траектории полета осколков.
2. Траектории полета осколков прямолинейны.
3. Попадание БЧ в контур элементарной цели (ЭЦ) из состава объекта и подрыв во внутреннем объеме обеспечивает ее поражение с вероятностью единица.
4. При подрыве БЧ внутри резервуара, последний считается пораженным с вероятностью единица.
5. Отрыв хотя бы одного стального листа от стенки резервуара при действии взрыва ударной волны приводит к напряженному состоянию всего резервуара с вероятностью единица.
6. Накопление ущерба при последующих выстрелах РШГ не рассматривается.
При расчете показателей эффективности поражения топливонасыщенных объектов БЧ в обычном снаряжении используется следующие исходные данные:
- тип объекта поражения;
- координаты ЭЦ, входящих в состав объекта;
- характеристики уязвимости объектов и ЭЦ из их состава, а также требуемый уровень их поражения;
- материал и толщины преград каждой ЭЦ;
- характеристики поражающих факторов БЧ;
- высота, скорости и углы подхода БЧ;
- точность доставки БЧ к цели;
- координаты точки (точек) прицеливания, характеристики уязвимости объектов поражения агрегатов ЭЦ из их состава задаются в соответствии с имеющимися нормативными документами [7].
Применение методики начинается с выбора из состава объектов поражения конкретной цели. Далее определяются координаты точки подрыва (падения) БЧ в целевой системе координат по формулам:
хц = хП - Хц + хцг(хП); гц = гп - гц + г^П),
где ХП, 1П- координаты П - й точки прицеливания; Хц, 1Ц - координаты ц-й ЭЦ из состава объекта; ХП, !П - координаты точек подрыва (падения) БЧ при П-й точке прицеливания.
Блок-схема методики представлена на рис. 1.
Рис. 1. Блок-схема методики оценки эффективности поражения топливонасыщенных объектов БЧ РШГ
осколочно-фугасного типа
59
В зависимости от типа элементарной цели (ЭЦ) производится расчет вероятности поражения цели в данной реализации пусков ракет.
На первом этапе для контактного подрыва выявляется факт попадания РШГ в контур ЭЦ, а для неконтактного подрыва БЧ РШГ высота срабатывания над контуром цели.
Попадание РШГ в контур ЭЦ любого типа при контактном подрыве обеспечивает их поражение с вероятностью ^ц) равной единице. Для ЭЦ типа резервуар (цистерна) с топливом дополнительно учитывается вероятность зажжения (воспламенения) топлива (Рз), которая равна
1^0,75 для авиационного бензина; | 0,50 для авиационного керосин;
0,25 для сырьевой нефти; . 0,0 для корабельного топлива.
При контактном подрыве БЧ РШГ над целями типа резервуар с топливом, (атмосферные, и воздушные колонны, трубчатые печи), для расстояния, равного высоте подрыва БЧ, т.е. Рб = кб, учитываются значения максимального избыточного давления во фронте ударной волны (AP) и удельного импульса фазы сжатия ^д). Эти величины вычисляются по формулам Садовского М.А. [7]:
Рз =
Р = 0,95
(УгО]
ЭКВ^З (v ^ЭКВ-
- )3 + 3,9 ЙИ&-
«)2 , = КГ)2 ,
■»уд дб Лу ,
«ц
где Ау - коэффициент, зависящий от высоты подрыва боеприпаса;
Ооо
^^ = '
@ТНТ
О3 + 3,9 (к^
В).
ТО3
(1) (2)
Qтнт
- удельная теплота взрыва заряда ВВ и тротила соответственно:
йВВ при аб > 0,35;
ГЭКВ _ иво =
бВВ(1,9аЦ + 0,3) при 0,1 <аб < 0,35,
аб = — — коэффициент наполнения БЧ РШГ; вВВ, вб — масса заряда ТБС и БЧ РШГ соответственно,кг.
Согласно исследованиям [8] ЭЦ (агрегат) считается пораженным с вероятностью единица при выполнении следующего условия
{]Уд — /*)(ДР — ДР*) Ж, (3)
где _/*, Р* - критические значения удельного импульса и максимального избыточного давления во фронте ударной волны; К - постоянная зависящая от характеристик ЭЦ (агрегата).
При непопадании РШГ в контур ЭЦ (или при подрыве над нею) рассматривается возможность поражения этой же гранатой и этой же цели, за счет дистанционного действия её БЧ.
На втором этапе рассчитывается вероятность поражения ЭЦ для случая непопадания боеприпаса в контур цели. Сначала рассматривается возможность поражения ЭЦ фугасным действием.
Рассчитывается расстояние от точки подрыва БЧ РШГ до цели (Р,®) и на этом расстоянии вычисляются
значения
Др и ]уд по формулам приведенным выше, а также устанавливается факт поражения ЭЦ.
Если рассматриваемый объект представляет собой ЭЦ типа резервуар с топливом для случая, когда стрельба ведется по нескольким точкам прицеливания или нарядом гранат более одной, и от этого воздействия возник разлив топлива, то определяется вероятность воспламенения этого топлива по следующей зависимости:
1 если Рб > Р„
Рз =
Р — Рб
Кц если Р
тах;
< рб < р
тт — Лц — ;
0, если Рц6 < Ртт .
где
1,0/^,
0,15
для разлитого авиационного топлива; для разлитого корабельного топлива; для разлитого авиационного топлива;
для разлитого корабельного топлива;
Рб - расстояние от точки взрыва РШГ до разлитого топлива.
Возможность поражения ЭЦ осколочным действием БЧ РШГ рассматривается в следующей последовательности.
Рассчитываются границы угловых зон потока осколков в динамических условиях в системе координат, связанной с точкой подрыва БЧ, по зависимостям:
0,5 /С.
-ЭКВ
<Ркл = argtan
Slnyfc-l
Уб
(Ркп = argtan
^ОК'
<Рк = <Рн — Д^ • ^
I уб
где (рт, ркп(Ри-1, ф) - границы k-й угловой зоны потока поражающих элементов (ПЭ), отклонений влево и вправо в динамике (статике); (рн- угол между начальной границей зоны разлета ПЭ и осью БЧ; А(р - шаг по углу разлета; VOK - начальная скорость разлета ПЭ k-й угловой зоны; V6 - скорость РШГ в момент подрыва БЧ.
Плотность потока ПЭ f-й массовой группы k-й угловой зоны на удалении от точки подрыва БЧ, равном 1 м, будет равна
А^=—г---г. (4)
2n(coscpal+coscpal)
где Nl - количество ПЭ f-й массовой группы в k-й угловой зоне.
Для целей в форме параллелепипеда определяются грани, видимые из точки подрыва БЧ. Для ЭЦ в форме цилиндра за видимую грань принимается продольное сечение цилиндра.
Грани рассматриваемой ЭЦ (агрегата) разбиваются на элементарные ячейки, количество которых задается в исходной информации значениями Ш , Ш , Ш . Размеры ячеек, а следовательно их площади (БЯ) будут определяться величинами граней ЭЦ и количеством разбиений
^V
у _ л у _ У 7 _ z
Аб" Ш .Уб" Ш ,£б _ Ш2 .
лтах 'max ^max
Далее определяется расстояние от точки подрыва БЧ до центра элементарной ячейки
Rf _ J(ХЦ - ХЯ)2 +(h6 + lf - Y-)2 + (Z% - Z?)2, (5)
где X-, Y-, Z- - координаты центра элементарной ячейки; г, я - индексы граней и элементарной ячейки; 1БЧ - длина БЧ.
Рассчитываются координаты центра элементарной ячейки в системе координат, связанной с точкой подрыва БЧ:
б^Я _ ^Я _ ХЦж буя _ уя _ hg _ ^БЧ ■ б^Я _ _
Определяются направляющие косинусы отрезка, соединяющего точку подрыва БЧ с центром элементарной ячейки:
б^Я буя б^я ¡я _ _L . тя _ _^ . у.я _ _г
1б _ об • тб _ об • пб _ об ■ ^ц ^ц ^ц
Находится угол между продольной осью БЧ и отрезком, соединяющего точку подрыва с центром элементарной ячейки
(рб _ argcos (10б1"я + тобтЯб + ПобК), где 1об, тоб, поб - направляющие косинусы продольной оси БЧ в системе координат, связанной с точкой подрыва.
По условию (ркл < фЯфкп устанавливается факт накрытия элементарной ячейки потоком ПЭ k-й угловой зоны с начальной скоростью в динамике
Vя, _ vgk
Jv2 + Уб2 + 2УоУб<р*я .
Скорость потока ПЭ Г - й массовой группы к - й угловой зоны при встрече с плоскостью элементарной ячейки находится по формуле
у} = V ГчЯбя.
»к дк1 я
Рассчитывается угол встречи потока ПЭ к-й угловой зоны с плоскостью элементарной ячейки
т _ _А Ч+В т*я+Сц п'я_
Ре I- ^_, (6)
^(Ацу+(вцу+(ацу^(1ЯУ+(т%)2+(пЯяУ где Ац, Вц, — коэффициенты уравнения плоскости грани цели (агрегата).
Находится математическое ожидание числа ПЭ Г - й массовой группы к - й угловой зоны попавших в уязвимую площадь элементарной ячейки
я (В-ЧУ '
Далее определяется суммарная площадь пробоин для цели от ПЭ всех массовых групп по всему углу разлета, которые пробивают эквивалентную толщину преграды ЭЦ (Нцке)
г=4 Ятах
^ =
I I
где Ягтах — число элементарных ячеек на каждой грани цели; г = 4 - четыре боковые грани цели.
При условии 52 > Бц, цель считается пораженной с вероятностью единица, так как при этом произошел факт разлива топлива, количество которого можно подсчитать за любой промежуток времени.
Вероятность зажжения авиационного топлива при попадании одиночного стального осколка в жидкую фазу топливного бака при углах подхода к поверхности экрана а равное 10о, определяется по зависимости
( 1 при х > 2500;
1х—1400
_ I х^—!*4000 1400 < х < 2500;
3 I 1100 г
0 если х < 1400 ,
где х = Кф ■ • Ус.
В случае попадания осколка в паровоздушную фазу топливного бака вероятность взрыва топлива принимается равной вероятности зажжения, то естьРезр= Рз.
Вероятность зажжения топлива от осколочного и фугасного действия являются основным показателем эффективности действия боевого снаряжения. Тем не менее, при поражении топливонасыщенных объектов необходимо учитывать дополнительные поражающие факторы, возникающие при детонации (дефлограции) топливовоз-
душных смесей (облаков ТВС) вследствие разгерметизации (разрушения) резервуаров с топливом (углеводородных хранилищ) [8].
Учет данных показателей справедлив в случае, когда количество выстрелов N>2, т.е. считается, что при N=1 вероятности Pe3p и P3 равны нулю. При рассмотрении процесса огневого воздействия предполагается также частичная разгерметизация или полное разрушение оборудования, содержащего горючее вещество в газообразное или жидкой фазе, выброс этого вещества в окружающую среду образование облака топливо-воздушной смеси (ТВС), возможность инициирования ТВС и его взрывное превращение (горение или детонация) в облаке ТВС.
Расчеты, проводимые в данном блоке, позволяют определить вероятные степени поражения людей и степени повреждений зданий от взрывной нагрузки, генерируемой взрывом топливно-воздушных смесей. Основными структурными элементами алгоритма расчетов следует рассматривать:
- определение массы горючего вещества, содержащегося в облаке;
- определение эффективного энергозапаса ТВС;
- определение ожидаемого режима взрывного превращения ТВС;
- расчет максимального избыточного давления и импульса фазы сжатия воздушных ударных волн для различных режимов;
- определение дополнительных характеристик взрывной нагрузки;
- оценка поражающего воздействия взрыва ТВС.
В соответствии с исследованиями, проведенными ранее [9] необходимо выполнить численное решение
уравнения
—4— = /(й) - I*, (7)
ДР(Д)-Р' 4 ' у '
в котором константы k, Р*, 7* зависят от характера зоны поражения и определяются из таблице.
Функции AP (R) и I (R) рассчитываются по следующим формульным зависимостям [9]:
ДР= ii-ik (8)
/ = V , (9)
где Р0 — атмосферное давление, Па; 7>. - безразмерное давление; - безразмерный импульс фазы сжатия; E- эффективный энергозапас ТВС, Дж; Со — скорость звука в воздухе, м/с.
Константы для определения радиусов зон поражения при взрывных ТВС
Характеристика действия ударной волны Г, Па ■ с Р*, Па fc, Па2 • с
Разрушение зданий
Полное разрушение зданий 770 70100 886100
Граница области сильным разрушений: 50-75% стен разрушено или находится на грани разрушения 520 34500 541000
Граница области значительных повреждений: повреждение некоторых конструктивных элементов, несущих нагрузку 300 14600 119200
Граница области минимальных повреждений: разрывы некоторых соединений, расчленение конструкций 100 3600 8950
Полное разрушение остекления 0 7000 0
50% разрушение остекления 0 2500 0
10% и более разрушение остекления 0 2000 0
Поражение органов дыхания незащищенных людей
50% выживание 440 243000 1,44-108
Порог выживания (при меньшем значении, смертельные поражения людей маловероятны) 100 65900 1,62-107
В случае детонации облака ТВС, расчет производится по следующим по формулам [8]:
^ = 0Д25 + 0Д37 + 0,023 ±1Q%. ^
0 022
= 0022 ±15%, (11)
в которых безразмерное расстояние Rx определяется выражением
_ й йж = 1 .
Зависимости (10) и (11) справедливы для значений R больших величин Rw = 0,25. В случае если Rx<Rkp величина Р,. полагается равной 18, а величина = 0,16.
В случае дефлограционного взрывного превращения облака ТВС к параметрам, влияющим на величины избыточного давления и импульса положительной фазы, добавляются скорость распространения видимого фронта пламени (Vr) и степень расширения продуктов сгорания (а-1)/ а.
Безразмерные давление Pxi и импульс фазы сжатия 7^1 определяются по соотношениям [8]:
^ = ©2-(РЖ0?—Ш; (12)
= © ■ ((^)-(1 — 0,4 С — 1) • • (0О6 + 001 — °0f). (13)
Последние два выражения справедливы для значений Рж, больших величин RKp = 0,34; в противном случае вместо Рж в соотношения (12) и (13) подставляется величина Ркр.
62
Далее вычисляются величины Рх2 и 1Х2, которые соответствуют режиму детонации и рассчитываются по соотношениям (10) и (11). Окончательные значения Рх и 1Х выбираются из условий:
Рх = min (Рхг, РХ2); lx = min (1хг, 1Х2). (14)
Таким образом, рассчитываются вероятности поражения всех ЭЦ из состава объекта, а также вероятности воспламенения (детонации) топлива как разлитого на земной поверхности, так и находящегося в резервуарах в жидком или газообразном (аэрозольном) состоянии в виде облака ТВС.
Исходя из полученных вероятностей поражения отдельных ЭЦ, для i - й реализации пусков определяется вероятность поражения объекта в целом.
Вероятность поражения неоднородного объекта в i - й реализации пусков ракет определяется согласно схеме уязвимости [7]:
=1+с!:!1 -п% рц), (15)
где Гип°б — количество гипотез поражения неоднородного объекта; Цг"п, ЦГ" — совокупность ЭЦ, составляющих гипотезу поражения неоднородного объекта.
Вероятность поражения однородного объекта целесообразно рассчитывать с использованием произведения функции
ц
<Рн(У)= П(Яц + РцУ)-
ц=1
где дц, Рц — вероятность поражения и непоражения ц-й ЭЦ объекта. Исходя из общей теоремы о повторении опытов
цц
П^ + рцУ) = • У,
ц=1 i=0
в которой левая и правая части равенств представляют собой одну и ту же функцию (У). Раскрыв скобки в левой части и выполнив приведение подобных членов, получим вероятности Р0,ц; Р1ц; Р2,ц ... Рвд как коэффициенты соответственно при нулевой, первой и т.д. степенях У.
Тогда вероятность поражения однородного объекта при условии, что из его состава должно быть выведено из строя не менее требуемого количества ЭЦ (цтр) будет равна
РОб = ZUjlA. (16)
Таким образом, представленный подход позволяет оценить эффективность поражения топливонасыщен-ных объектов поражения РШГ, БЧ которых снаряжаются как конденсированными, так и термобарическими или пла-стизольными взрывчатыми веществами, а также наряд средств необходимых для поражения целей с уровнем поражения не менее требуемого.
Список литературы
1. Осколочное действие боеприпасов: учебное пособие / С.С. Рассоха, В.В. Селиванов; под общ. ред. В.В. Селиванова. Москва: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2018. 209 с.
2. Боеприпасы: учебник: в 2 т. / под общей ред. В.В. Селиванова. Москва: Издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2016.
3. Оценка эффективности поражающего действия артиллерийских боеприпасов основного назначения. учеб. пособие для вузов / А.А. Ганин, Н.Н. Голубинский Ю.М., Горобец А.А. [и др.].; под общ. ред. А.А. Ганина. -Пенза: ПАИИ, 2003. 74 с.
4. Действие артиллерийских боеприпасов: учеб. пособие / П. Н. Дерябин [и др.]. Пенза: ПАИИ, 2004.
251 с.
5. Сборник методик оценки эффективности поражающего действия средств поражения: учеб. пособие для вузов / А.А. Ганин, Н.Н. Борисов, Ф.А. Савченко [и др.].; под общ. ред. А.А. Ганина. Пенза: ПАИИ, 2013. 184 с.
6. Основные предпосылки к созданию боеприпасов повышенной мощности взрыва // Дзержинск: Инженерная записка, ФГУП «ГосНИИмаш», 1999. 55 с.
7. Система исходных данных по характеристикам уязвимости типовых наземных целей для оценки эффективности осколочного и фугасного действий боеприпасов артиллерии Сухопутных войск. М.: в/ч 42261, 1990. 147 с.
8. Методика оценки последствий аварийных взрывов топливовоздушных смесей (с изменениями и дополнениями). РД 03-409-01. (Введена в действие постановлением Госгортехнадзора России от 26.06.01 № 25). 19 с.
9. Самородский М.В. Метод экспериментального определения импульса, передаваемого преграде при контактном подрыве взрывного устройства. М.: Сборник трудов 3 ЦНИИ МО РФ, кн. 3, 2003. С. 121-128.
10. У. Бейкер, П. Кокс и т.д. Взрывные явления. Оценка и последствия. Перевод с английского под ред. акад. Я.Б. Зельдовича и д.ф.н. Б.Е. Гельфанда. М.: Изд. «Мир», 1986. 319 с.
11. Садовский М.А. Геофизика и физика взрыва. М.: Наука, 1999. 334 с.
Савченко Федор Анатольевич, д-р техн наук, профессор, [email protected], Россия, Пенза, Филиал Военной академии материально-технического обеспечения,
Голенко Александр Сергеевич, соискатель, главный эксперт научно-технического комитета, Россия, Москва, Главное ракетно-артиллерийское управление Министерства обороны Российской Федерации,
Воротилин Михаил Сергеевич, д-р техн. наук, профессор, проректор ТулГУ, Россия, Тула, Тульский государственный университет,
Земцова Ольга Григорьевна, канд. техн. наук, доцент, Россия, Пенза, Пензенский государственный университет архитектуры и строительства,
Елистратова Анна Григорьевна, старший преподаватель, Россия, Пенза, Пензенский государственный университет архитектуры и строительства
ONE OF THE APPROACHES TO AN ESTIMATION OF THERMAL INFLUENCE OF BATTLE (DASHING) PARTS OF VOLUMETRIC EXPLOSION OF MANUAL JET ASSAULT ROCKETS
F.A. SAVCHENKO, A.S. GOLENKO
One of the approaches in one of the approaches in one of the approaches in one& of approaches in which bat-tle(dashing) parts are equipped condensed, plastic or thermal explosive structures ensuring a defeat by splinters, demolition and thermal influence on the purpose.
Keywords: an estimation of thermal influence, manual jet assault rocket, battle (dashing) part, infra-red radiation, intensity of thermal radiation.
Savchenko Fedor Anatolyevich, doctor of technical sciences, professor, Savchenkofedan@yandex. ru, Russia, Penza, Branch of the Military Academy of Logistics,
Golenko Alexander Sergevich, applicant, chief expert of the scientific and technical committee, Russia, Moscow, Main Rocket and Artillery Directorate of the Ministry ofDefense of the Russian Federation,
Vorotilin Mikhail Sergeyevich, doctor of technical sciences, professor, vice-rector of Tula State University, Tula, Russia, Tula State University,
Zemtsova Olga Grigoryevna, candidate of technical sciences, docent, Russia, Penza, Penza State University of Architecture and Construction,
Elistratova Anna Grigoryevna, senior lecturer, Russia, Penza, Penza State University of Architecture and Construction
УДК 621.396
Б01: 10.24412/2071 -6168-2024-2-64-65
АНАЛИЗ ДЕМАСКИРУЮЩИХ ПРИЗНАКОВ БРОНЕТАНКОВЫХ ЦЕЛЕЙ В РАДИОЛОКАЦИОННОМ ДИАПАЗОНЕ
Д.В. Желонкин, Е.И. Минаков, А.Ю. Тычков
Приведен анализ демаскирующих признаков бронетанковых целей в радиолокационном диапазоне, который показал, что расширение пространства признаков за счет привлечения дополнительных ПХ (оптимальных поляризаций и дескрипторов), позволяет улучшить информационные возможности поляризационных характеристик объектов локации для решения задач селекции-распознавания по сравнению с вариантом использования только относительных поляризационных параметров.
Ключевые слова: амплитуда рассеянного сигнала, флуктуационный характер, деполяризация, анализ,
сигнал.
Согласно многочисленным экспериментальным и теоретическим исследованиям рассевающих свойств подстилающих поверхностей [1,2,3,4,5] и результатов, представленных в [4], ЭПР земной поверхности носит флук-туационный характер, причем эти флуктуации обусловлены ракурсом облучения и типом поверхности, временем года и так далее. Изменение ЭПР в зависимости от различных факторов наиболее полно описывается ее плотностью распределения вероятностей. Наиболее достоверные сведения о распределениях ЭПР земной поверхности имеются на основе данных экспериментов [2,3,4,5]. При этом существует ряд теоретических моделей, позволяющих с определенной степенью вероятности описать статистическое распределение ЭПР некоторых типов поверхностей.
При оценке законов распределения флуктуации, отраженных от земной поверхности сигналов ставится задача построения вероятностной модели ее рассеивающих свойств. Согласно релеевской статистической модели отраженный сигнал формируется совокупностью независимых отражателей, имеющих случайные амплитуды и фазы. Если амплитуды отраженных сигналов в среднем совпадают между собой, то флуктуации амплитуды суммарного отраженного сигнала согласно центральной предельной теореме распределены по нормальному закону, а ЭПР сигнала по экспоненциальному распределению вероятностей:
