CC BY
37
_05.20.01 ТЕХНОЛОГИИ И СРЕДСТВА МЕХАНИЗАЦИИ СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА_
05.20.01
УДК 636.085.622; 631.363.21 DOI: 10.24411/2227-9407-2020-10101
Обоснование конструкционных параметров
нового измельчителя фуражного зерна
Михаил Станиславович Волхонов1, Антон Михайлович Абалихин2, Александр Владимирович Крупин3
1 Костромская ГСХА, Кострома (Россия) 2 3 Ивановская ГСХА, Иваново (Россия)
Аннотация
Введение: молотковые дробилки на данный момент являются основными машинами для измельчения фуражного зерна. Однако они имеют существенные недостатки: высокий удельный расход энергии - 4,7... 11 кВтч/т, а также невыровненный фракционный состав размола со значительным содержанием пылевидной фракции при тонком помоле и большим количеством неизмельченных зерен при грубом помоле. Перспективным направлением совершенствования технических средств для измельчения фуражного зерна является разработка центробежных измельчителей. Основным отличием от молотковых дробилок является наличие ротора с лопатками, которые обеспечивают разгон неизмельченных и частично измельченных зёрен и подачу их на деку со скоростью, обеспечивающей разрушение частиц при ударе об отбойники, при этом затраты энергии на измельчение значительно меньше, чем при свободном ударе активными рабочими органами - молотками. Анализ работ исследователей показал существенное различие конструкций центробежных измельчителей и отсутствие единого подхода к теоретическому обоснованию их работы.
Материалы и методы: на основании анализа известных вариантов комплектации и компоновки рабочих органов известных измельчителей разработан центробежный измельчитель фуражного зерна, состоящий из корпуса рабочей камеры, бункера с регулировочной заслонкой, ротора с лопатками, решета и деки с отбойниками. При помощи математического моделирования исследована зависимость геометрических параметров рабочих органов и режимных параметров, обеспечивающая качественную работу измельчителя.
Результаты и обсуждение: получены уравнения для определения величин, характеризующих работу измельчителя: время движения частицы по лопатке ротора и угол поворота ротора за это время, скорость и угол вылета частицы с лопатки ротора, позволяющие определить оптимальные величины геометрических и режимных параметров ротора измельчителя в соотношении друг с другом.
Заключение: результаты могут быть использованы при обосновании диаметра ротора, длины и угла постановки лопаток, гарантирующих обеспечение скорости вылета и удара частиц об отбойники, достаточных для разрушения частиц и обеспечения качественной работы измельчителя, а также для графоаналитического обоснования расположения в рабочей камере пассивных рабочих органов - деки и решета при проектировании центробежных измельчителей.
Ключевые слова: измельчитель зерна, обоснование параметров измельчителя, центробежный измельчитель.
© Волхонов М. С., Абалихин А. М., Крупин А. В., 2020
Для цитирования: Волхонов М. С., Абалихин А. М., Крупин А. В. Обоснование конструкционных параметров нового измельчителя фуражного зерна // Вестник НГИЭИ. 2020. № 11 (114). С. 5-16. DOI: 10.24411/2227-9407-2020-10101
Контент доступен под лицензией Creative Commons Attribution 4.0 License. The content is available under Creative Commons Attribution 4.0 License.
Justification of design parameters of a new forage grain grinder
Mikhail Stanislavovich Volkhonov1, Anton Mikhailovich Abalikhin2 Alexander Vladimirovich Krupin
1 Kostroma SAA, Kostroma (Russia) 2, 3 Ivanovo SAA, Ivanovo (Russia)
3
Abstract
Introduction: hammer crushers nowadays are the main machines for grinding forage grain. However, they have significant disadvantages: a high specific energy consumption - 4.7... 11 kWh / t, as well as an unaligned fractional composition of grinding with a significant content of pulverized fraction in fine grinding and a large number of non-crushed grains in coarse grinding. Development of centrifugal grinders is a promising direction in improving technical means for grinding forage grain. A rotor with blades is the main difference of a centrifugal grinder from hammer crushers. These blades provide acceleration of non-crushed and partially crushed grains and feed them to the deck at a speed that ensures the destruction of particles when hitting the bumpers, while the energy consumption for grinding is much less than in a free impact with active working bodies-hammers. Analysis of the researchers ' work showed a significant difference in the design of centrifugal grinders and the lack of a unified approach to the theoretical justification of their work.
Materials and methods: based on the analysis of available variants of configuration and layout of well-known grinders' working bodies, a centrifugal forage grain grinder was developed, consisting of a working chamber body, a ho p-per with an adjustment flap, a rotor with blades, a sieve and a deck with bumpers. Using mathematical modeling, the dependence of geometric parameters of working bodies and operating parameters that ensure high-quality operation of the grinder is studied.
Results and discussion: equations for determining the quantities characterizing the grinder's operation were received. They are: motion of a particle on the blade of the rotor and angle of rotor's rotation during this time, speed and angle of departure of the particles from the rotor blades. They allow to determine optimal values of geometric and operating parameters of grinder's rotor in relation to each other.
Conclusion: the results can be used to justify the diameter of the rotor, the length and angle of the blades that guarantee speed of departure and impact of particles on the bumpers, sufficient to destroy the particles and ensure high-quality operation of a grinder, as well as for graph-analytical justification of passive working bodies' location in the working chamber - the deck and sieve when designing centrifugal grinders.
Keywords: grain grinder, centrifugal grinder, grinder parameters justification.
For citation: Volhonov M. S., Abalihin A. M., Krupin A. V. Justification of design parameters of a new forage grain grinder // Bulletin NGIEI. 2020. № 11 (114). P. 5-16. (In Russ.). DOI: 10.24411/2227-9407-2020-10101
Введение
водстве комбикормов измельчение различных видов сырья на частицы, близкие по размеру, обеспечивает высокую однородность смеси при смешивании компонентов.
Фуражное зерно перед скармливанием в составе кормосмеси и при производстве комбикормов подлежит обязательному измельчению, так как при измельчении зерна происходит разрушение твердой оболочки и многократное увеличение площади внешней поверхности частиц корма, что способствует улучшению условий переваривания корма пищеварительным трактом животных и повышению усвояемости питательных веществ [3]. При произ-
Процесс измельчения зерна является наиболее энергоемким из всех операций подготовки кормов к скармливанию: так, при производстве комбикормов, расход энергии на измельчение сырья составляет 60...70 % от общего расхода электроэнергии комбикормового предприятия [4]. Сельхозтоваропроизводители и комбикормовые предприятия для измельчения фуражного зерна и других компонентов комбикормов в подавляющем большинстве используют молотковые дробилки [5]. Даже краткий обзор характеристик некоторых из них, представленных в таблице 1, наглядно указывает на их основной недостаток - высокий удельный расход энергии -4,7.11 кВтч/т.
Таблица 1. Сравнительная характеристика молотковых дробилок Table 1. Comparative characteristics of hammer crushers
№ п/п Марка дробилки / Crusher brand
Показатель ДЗМ-ЗУ / DZM-3U ДМ-4-1 / DM-4-1 КД-2А / KD-2A КУ-203 / KU-203 Н-119/3 RVO 65
Страна производства / Country of manufacture Производительность, т /ч / Capacity, t / h Установленная мощность привода ротора, кВт / Rotor drive power, kW Удельный расход энергии, кВтч/т / Specific energy consumption, kWh / t
Россия/ Russia до 3 / up to 3
30 10
Россия / Россия / Россия / Польша / Германия / Russia до 5 / up to 5
30
Russia Russia Poland Germany
до 2 / до 2,5 / до 1,8 / до 3,2 /
up to 2 up to 2,5 up to 1,8 up to 3,2
22 22 18,5 15
11
10,3
4,7
1
2
3
4
6
К недостаткам молотковых дробилок относят также невыравненный фракционный состав размола со значительным содержанием пылевидной фракции при тонком помоле и большим количеством неиз-мельченных зерен при грубом помоле [6].
В качестве альтернативы молотковым дробилкам разрабатываются центробежные измельчители, измельчающие зерно с меньшими затратами энергии [7; 8; 9; 10; 11; 12; 13; 14; 15]. По результатам лабораторных и производственных испытаний удельный расход энергии центробежных измельчителей различных конструкций составляет 3,3.4,5 кВтч/т [16; 17; 18; 19; 20].
Однако известные конструкции центробежных измельчителей не позволяют получать более однородный по фракционному составу размол, нет достаточного теоретического обоснования их работы, что значительно затрудняет проектирование, изготовление и широкое внедрение в производство.
Цель исследования - разработка конструкции центробежного измельчителя и теоретическое обоснование его основных конструкционных параметров.
Материалы и методы
Для разработки конструкции проведен анализ известных вариантов комплектации и компоновки рабочих органов измельчителей. По принципу действия наиболее распространены измельчители непрерывного действия, так как имеют максимальную эксплуатационную производительность и легко интегрируются в поточно-технологические линии с любыми типами загрузочных и выгрузных конвейеров и со смесителями как постоянного, так и непрерывного действия.
При сравнении центробежных измельчителей с вертикальной или горизонтальной осью вращения ротора предпочтительнее последний вариант - для измельчителей с центральной загрузкой зерна и ра-
диальной выгрузкой дерти, так как в данном случае наиболее рационально располагаются устройства привода, загрузки материала и отвода размола, что способствует повышению производительности.
К многороторным измельчителям относятся дезинтеграторы и дисмембраторы: у первых рабочие органы представляют собой две вращающиеся в противоположных направлениях корзины с несколькими рядами штифтов либо лопаток, а у вторых вращается лишь один диск со штифтами - второй неподвижен и его штифты выполняют роль противорезов. Также к многороторным центробежным измельчителям относятся и многоступенчатые мельницы с горизонтальным и вертикальным расположением валов. Многоступенчатые, многороторные измельчители, как правило, предназначены для тонкого измельчения материалов - до размера частиц измельченного материала 0,1.0,04 мм. У однороторных измельчителей, в сравнении с многороторными, есть неоспоримые преимущества: благодаря более простой конструкции они имеют меньшую металло- и энергоёмкость, меньшую стоимость изготовления и меньшие эксплуатационные расходы. К недостаткам однороторных измельчителей можно отнести необходимость использования в конструкции дек интенсификации процесса измельчения материала для достижения большей производительности, а также установки решет для получения помола требуемого гранулометрического состава и снижения производительности при использовании решет с диаметром отверстий 4 мм и менее.
Ротор, с неизменным по длине диаметром, более прост в изготовлении и для измельчителя с горизонтальным расположением оси ротора предпочтительнее.
Система рециркуляции крупной фракции необходима в измельчителях, где дробильная камера и разделительная - сепарационная разнесены.
При совмещении камер за счёт установки решета, охватывающего ротор по окружности, внутри решета создаётся зона измельчения, а снаружи решета -зона отвода размола. И, таким образом, рециркуляция крупной фракции осуществляется внутри зоны измельчения. Это существенно снижает габаритные размеры измельчителя и его металлоёмкость. В цен-тробежно-ударном измельчителе разрушение частиц материала происходит при ударе о неподвижную поверхность. В роли этой поверхности может выступать дека с отбойниками, а также и решето, полностью охватывающее ротор. Во втором случае упрощается конструкция измельчителя, но снижается его производительность, так как угол ударного нагружения частиц при ударе не оптимальный, и снижается интенсивность измельчения - требуется большая кратность соударений частиц и большая кратность циркуляции материала в рабочей камере. К тому же увеличение ударной нагрузки на рабочий участок решета с одновременным повышением кратности циркуляции материала в камере существенно снижает долговечность решета.
Таким образом, оптимальной, по нашему мнению, является конструкция однороторного измельчителя постоянного действия с горизонтальным расположением оси ротора, с ротором неизменного по длине диаметра, и с решетом, охватывающим большую часть ротора и декой с отбойниками, охватывающей меньшую часть ротора.
Разработанный измельчитель содержит станину 1 (рисунок 1), к которой задней стенкой крепится корпус рабочей камеры 2, передняя стенка 3 - съёмная, она крепится к задней стенке четырьмя шпильками 4. Для подачи зерна в рабочую камеру служит бункер 5 с регулировочной заслонкой 6 и загрузочной горловиной 7. Станина установлена на четырех виброопорах 8. Вал ротора, вращающийся в корпусе подшипников 9, приводится посредством клиноремённой передачи 10 от электродвигателя 11. Внутри корпуса рабочей камеры 1 располагаются решето 12, ротор 13 с лопатками и дека 14 с отбойниками. Решето и дека винтами крепятся к кронштейнам 15. Выгрузная горловина 16 располагается внизу.
Рис. 1. Схема измельчителя: 1 - станина; 2 - корпус; 3 - передняя стенка; 4 - шпилька; 5 - бункер; 6 - заслонка; 7 - горловина загрузочная; 8 - виброопора; 9 - корпус подшипников; 10 - передача клиноремённая; 11 - электродвигатель; 12 - решето; 13 - ротор; 14 - дека; 15 - кронштейн; 16 - горловина выгрузная Fig. 1. Grinder scheme: 1 - frame; 2 - body; 3 - front wall; 4 - pin; 5 - hopper; 6 - flap; 7 - filler neck; 8 - vibration support; 9 - bearing housing; 10 - V-belt transmission; 11 - electric motor; 12 - sieve; 13 - rotor; 14 - deck; 15 - bracket; 16 - discharge neck
Зерно, подлежащее измельчению, из бункера самотеком поступает в рабочую камеру и подвергается воздействию лопаток вращающегося ротора, которые обеспечивают разгон неизмельченных и
частично измельченных зёрен и подачу их на деку со скоростью, обеспечивающей разрушение частиц при ударе об отбойники. Образовавшиеся при измельчении частицы потоком воздуха, создаваемым
лопатками при вращении ротора, транспортируются через отверстия решета и поступают в выгрузную горловину. Если размер частиц велик для прохода сквозь отверстия решета, то они, вращаясь в воздушно-продуктовом слое, попадают на лопатки ротора и вновь направляются на деку, подвергаются ударам об отбойники до тех пор, пока не измельчатся до размера меньше размера отверстия решета.
С целью теоретического обоснования геометрических параметров ротора измельчителя постро-
им схему сил, действующих на частицу, движущуюся по лопатке ротора (рисунок 2).
Связывая систему отсчета с центром ротора, по второму закону Ньютона имеем:
т-а = N + Рк + Ртр + Рт + Р„ О)
где т - масса частицы, кг; а - ускорение, с которым частица движется по лопатке ротора, м/с2;
N - сила реакции опоры, Н; Бк - сила Кориолиса,
Н; Б - сила трения, Н; Бт - сила тяжести, Н; -
сила инерции, Н.
Рис. 2. Схема сил Fig. 2. The scheme of forces
Путем последовательных математических преобразований получаем неоднородное дифференциальное уравнение второго порядка с постоянными коэффициентами:
х-(1 - Л-ЪР) + х-2-ю-(А0 + tgp) +
+ х-со2-(Ао ^Р-1) = Ао-ю2^Р-Яо + (2) + А0 - g - + g - Со8ф.
Решением данного уравнения является функ-
ция:
x(t) = C-еkl-t + C2-в'2" + В +
k,- t
(3)
+ С - $>т(ю -t) + Б-Cos(ю -1)
где С1, 2 - постоянные интегрирования, определяемые исходя из начальных условий х(0) = Я;
Л" (0) = 1'п; t - время поворота на данный угол, с; с - угловая скорость ротора, с-1; в - угол наклона
лопатки ротора относительно радиуса, град; B, C и D - коэффициенты:
в= A0-R0-tgß. с =
g-tgß
Ao-tgß-1
D =
2- ш2-(1 + tg2ß)
g
, . (4)
2- ю2-(1 + tg2p) В момент слета частицы с лопатки ротора ее координата по оси х равна Я0 +1 - Со8Р , поэтому время движения частицы по лопатке ротора определяется уравнением:
C - еkl-t + C2 -еk2-t + В + С- Sin(с -1) +
k -1
(5)
+ Б - ^(ю -t) = Я +1- Со8Р, где Я0 - расстояние от центра ротора до внутреннего края лопатки, м; I - длина лопатки ротора, м.
Зная уравнение движения частицы по лопатке ротора (3), также можно вычислить скорость дви-
жения частицы по лопатке ротора (относительную скорость) как производную от координаты:
u = x = C ■ k ■ е+ C2 ■ k2 ■ еk2t + + C ■ a ■ Cos(a ■t) - D ■ <$■ Sin(a ■ t).
(6)
где к1? 2 - корни характеристического уравнения.
Абсолютная скорость частицы при вылете с лопатки ротора определяется по теореме косинусов:
ик = Ju2 + ^ + !■
•^■Sinß,
(7)
где и2 - переносная скорость, то есть скорость, сообщаемая частице подвижной системой координат (вращающимся ротором), м/с; Я2 - расстояние от центра ротора до места расположения частицы на лопатке, м.
Угол вылета частицы с лопатки ротора, то есть угол между радиусом, проведенным в точку вылета частицы с лопатки ротора, и вектором абсолютной скорости, может быть определен как
Л
ш = т + т 3 1
: Arc sin
Л
(
—2 ■ Sinm
2
V
+ Arc sin
Л
R
— ■ Sinß R
V 2 J
(8)
где - угол между плоскостью лопатки и касательной линией к наружной кромке ротора, проведенной из его центра, град; ф2 - угол между векторами переносной и относительной скоростей, град; ф3 - угол между векторами относительной и абсолютной скоростей, град (рис. 3).
Результаты исследования и обсуждение
Абсолютная скорость частицы является геометрической суммой сложения векторов, относительной и переносной скоростей частицы (рисунок 3).
Определение абсолютной скорости позволяет судить о работоспособности измельчителя и правильности выбора соотношения диаметра ротора и его частоты вращения. Чем выше абсолютная скорость, до определенного предела, тем меньшее количество ударов требуется для разрушения частицы, тем выше производительность измельчителя и выше эффективность его работы. При чрезмерно высокой абсолютной скорости частиц наблюдается переизмельчение материала и, как следствие, увеличение пылевидной фракции в измельченном материале, что противоречит зоотехническим требованиям и приводит к повышению энергопотребления.
п
Рис. 3. Схема к определению скорости и угла вылета частицы с лопатки ротора Fig. 3. Scheme for determining the speed and angle of particle departure from the rotor blade
Из выражения (8) очевидно, что угол вылета частицы зависит от величины геометрических параметров ротора Ио, Я2 и в - при использовании ротора с другими геометрическими параметрами изменится и величина угла у. Величины абсолютной иК и переносной и2 скоростей и угла ф2 оказывают незначительное влияние на изменение угла у в рабочем диапазоне частоты вращения ротора 2 500.3 500 мин-1 (таблица 2). Величина угла у определяет траекторию движения частицы к деке и
является одним из факторов, которые обуславливают месторасположения деки в рабочей камере измельчителя. При конструировании у может быть принята постоянной для измельчителя определенного типоразмера.
Для теоретического обоснования принимаемых геометрических параметров ротора измельчителя по выведенным аналитическим зависимостям, используя систему автоматизированного проекти-
рования МаШса^ проведен расчет величин, характеризующих работу измельчителя.
Исходные данные:
• расстояние от центра ротора до внутреннего края лопатки - Я0 = 0,14 м;
• скорость частицы на подлете к лопатке -и0 = 1,5 м/с;
• длина лопатки ротора - I = 0,05 м;
• угол наклона лопаток ротора - в = 10°;
• коэффициент трения скольжения - ц = 0,3;
• частота вращения ротора - п = 2500; 3000; 3500 мин-1.
Угол, на который повернется ротор за то время, в течение которого по его лопатке движется частица, может быть определен из выражения:
2-%-п-^
Ф =
60
(9)
где п - частота вращения ротора, мин- ; td - время движения частицы по лопатке ротора, с.
В результате проведенного теоретического исследования с использованием уравнений (5, 7, 8, 9) и принятых исходных данных получены параметры движения частицы (таблица 2), необходимые для определения основных конструкционных параметров центробежного измельчителя.
Таблица 2. Влияние частоты вращения ротора на кинематику частицы Table 2. Influence of rotor speed on kinematics of particles
Наименование показателя / Величина показателя /
Indicator name Indicator value
Частота вращения ротора, мин-1 / Rotor speed, min -1 2 500 3 000 3 500
Время движения частицы по лопатке ротора, мс / 2,60 2,19 1,89
Time of particle movement along the rotor blade, ms
Скорость вылета частицы с лопатки ротора, м/с / Speed of particle departure from the rotor blade, m/s 72,41 86,85 101,34
Угол вылета частицы с лопатки ротора, град / Angle of the particle departure from the rotor blade, deg 50,22 50,24 50,24
Угол поворота ротора, град / Angle of rotor rotation, deg 39,03 39,44 39,75
100
90
80
70
60
2500 2625 2750 2875 3000 3125 3250 3375 3500
n, мин-1
Рис. 4. График зависимости скорости вылета частицы ик от частоты вращения ротора n Fig. 4. Graph of the dependence of ик particle departure on rotor speed n
97,73 101,34
86,85 90,47 94,09
76,01 79,63 83,24
72,41
Расчеты показывают, что скорость вылета частицы с лопатки ротора увеличивается с увеличением частоты вращения ротора по зависимости, приведенной на рисунке 4, а время движения частицы по лопатке ротора при этом сокращается.
На рисунке 5 приведены зависимости угла вылета частицы у и угла поворота ротора ф от диаметра ротора при частоте вращения ротора 3 000 мин-1.
С увеличением диаметра ротора величина угла вылета частицы у и угла поворота ротора ф
существенно изменяются, что обуславливает необходимость корректировки места расположения пассивных рабочих органов - деки и решета в рабочей камере для измельчителя каждого типоразмера. Угол вылета частицы с лопатки ротора и угол поворота ротора от момента входа частицы на лопатку до момента вылета определяются исключительно геометрическими параметрами ротора.
Для определения положения деки с отбойниками рассмотрим идеальный случай, когда цельные зерна по загрузочной горловине из оперативного бункера под воздействием силы тяжести поступают в рабочую камеру, частица, падая вертикально вниз по траектории, указанной штриховой линией (рис. 5), встречается с лопаткой ротора. Частица движется по лопатке и сходит с нее, когда ротор поворачивается на угол ф = 390.
Ф, ^ град
53,09 54,71 56,11 57,41
54,74 48,82 51,11
48,38 > 46,09
42,92 44,26
38,49 41,04 38,48
36,38 34,69 33,26 31,97
0,05 0,075 0,1 0,125 0,15 0,175 0,2 0,225 0,25
R0, м
Рис. 5. Зависимость угла вылета частицы у и угла поворота ротора ф от радиуса ротора R0 Fig. 5. Dependence of the particle departure angle у and the rotor rotation angle ф on the rotor radius R0
60
55
50
45
40
35
30
Рис. 5. Схема к обоснованию расположения деки измельчителя Fig. 5. Scheme for justify location of the grinder deck
При вылете с лопатки частица направляется под углом у = 50,20 и ударяется в отбойник. В реальности, как правило, зерновки поступают на лопатки со смещением по ходу движения ротора за счет взаимодействия с движущимся в этом направ-
лении воздушным потоком. Поэтому в конструкции подобного типа измельчителей должно применяться несколько отбойников.
Экспериментально доказано [14], что рациональный угол охвата ротора декой, с учетом пере-
крытия части пространства кронштейнами, составляет 1200. Существенное уменьшение угла охвата ротора декой ведет к снижению интенсивности измельчения, увеличению кратности циркуляции материала в рабочей камере и, соответственно, к снижению производительности измельчителя. Значительное увеличение угла охвата ротора декой ведет к ухудшению условий эвакуации измельченного материала из рабочей камеры вследствие уменьшения площади решета, что также снижает пропускную способность измельчителя.
Выводы
Разработана конструкция центробежного измельчителя зерна, состоящего из корпуса рабочей камеры, бункера с регулировочной заслонкой, ротора с лопатками, решета и деки с отбойниками.
Теоретически обоснованы зависимости изменения скорости и угла вылета частицы с ротора, а также
угла поворота ротора от момента попадания частицы на лопатку ротора до момента ее вылета с лопатки, позволяющие определить положение деки с отбойниками и решета в рабочей камере измельчителя.
Обоснован выбор диаметра ротора, длины и угла постановки лопаток, гарантирующие удар летящей частицы об отбойники, достаточный для разрушения частиц и обеспечения работоспособности измельчителя.
Проведенное теоретическое обоснование конструкционных параметров центробежного измельчителя фуражного зерна позволяет, используя принципы математического, геометрического и компьютерного моделирования, разрабатывать линейку типоразмерного ряда центробежных измельчителей с предлагаемой компоновкой рабочих органов с различными параметрами ротора при различных частотах вращения ротора.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Внутреннее потребление зерна в России - около 78-79 млн тонн // Agro2b.ru [Электронный ресурс]. Режим доступа: https://www.dairynews.ru/news/vnutrennee-potreblenie-zerna-v-rossii-okolo-78-79-.html (дата обращения 13.09.2020).
2. Минсельхоз подвел итоги года для комбикормового рынка. Soyanews.info [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://soyanews.info/news/minselkhoz_podvel_itogi_goda_dlya_kombikormovogo_rynka.html (дата обращения 13.09.2020).
3. Lebedev A. T., Pavlyuk R. V., Zaharin A. V., Lebedev P. A. Providing for quality grinding grain for the implementation of the biological potential of productive animals // Research Journal of Pharmaceutical, Biological and Chemical Sciences. 2016. Т. 7. № 2. P. 513-516.
4. Чеботарев О. Н., Шазо А. Ю., Мартыненко Я. Ф. Технология муки, крупы и комбикормов. Москва : ИКЦ «МарТ», Ростов-н/Д: Издательский центр «МарТ», 2004. 688 с.
5. Сабиев У. К., Пушкарев А. С. Сравнительный анализ устройств для измельчения зерновых материалов // Вестник Омского государственного аграрного университета. 2016. № 1 (21). С. 221-226.
6. Асманкин Е. М., Петров А. А., Абдюкаева А. Ф., Наумов Д. В., Фёдоров А. Н. Пути развития машин для измельчения зерновой массы // Известия Оренбургского государственного аграрного университета. 2017. № 2 (64). С. 79-81.
7. Marczuk A., Blicharz-Kania A., Savinykh P. A., Isupov A. Yu., Palitsyn A. V., Ivanov I. I. Studies of a rotary-centrifugal grain grinder usinga multifactorial experimental design method // Sustainability. 2019. Т. 11. № 19. P. 5362.
8. Marczuk A., Caban J., Aleshkin A. V., Savinykh P. A., Isupov A. Y., Ivanov 1.1. Modeling and simulation of particle motion in the operation area of a centrifugal rotary chopper machine // Sustainability. 2019. Т. 11. № 18. P. 4873.
9. Garabazhiu A.A. Simulation of optimum thickness of acceleration blades of a rotary centrifugal grinder // Russian Journal of Applied Chemistry. 2008. Т. 81. № 6. P. 1128-1131.
10. Фомин В. В. Снижение энергоемкости и повышение однородности измельчения зерна в малогабаритном центробежно-роторном измельчителе : Автореф. дис...канд. техн. наук. Новосибирск, 2010. 23 с.
11. Смышляев А. А. Совершенствование рабочего процесса центробежного измельчителя фуражного зерна : Автореф. дис...канд. техн. наук. Барнаул, 2002. 24 с.
12. Миронов К. Е. Повышение эффективности процесса измельчения зерна с обоснованием параметров рабочих органов дробилки ударно-отражательного действия: Дис. ... канд. техн. наук. Княгинино, 2018. 117 с.
13. Дружинин Р. А. Совершенствование рабочего процесса ударно-центробежного измельчителя: Дис. ... канд. техн. наук. Воронеж, 2014. 169 с.
14. Савиных П. А., Палицын А. В., Иванов И. И. Исследование измельчителя фуражного зерна роторно-центробежного типа с различными рабочими органами // Молочнохозяйственный вестник. 2017. № 2 (26). С. 119-129.
15. Сухопаров А. И., Иванов И. И., Плотникова Ю. А. Моделирование движения частицы в рабочей области центробежно-роторного измельчителя // Известия Санкт-Петербургского государственного аграрного университета. 2019. № 4 (57). С. 240-249.
16. Золотарев С. В. Механико-технологические основы создания ударно-центробежных измельчителей фуражного зерна: Дис. ... докт. техн. наук. Барнаул, 2002. 385 с.
17. Сергеев Н. С. Центробежно-роторные измельчители фуражного зерна : Автореф. Дис. ... докт. техн. наук. Челябинск, 2008. 38 с.
18. Солнцев Р. В. Центробежный измельчитель зерна // Вестник Алтайского государственного аграрного университета. 2010. № 4 (66). С. 76-80.
19. Золотарев А. М., Труфанов В. В., Дружинин Р. А., Яровой М. Н. К обоснованию рациональных режимных параметров ударно-центробежной дробилки // Вестник Воронежского государственного аграрного университета. 2018. № 1 (56). С. 119-127.
20. Savinyh P., Kazakov V., Moshonkin A., Ivanovs S. Investigations in feeding device of grain crusher // Engineering for Rural Development. 2019. P. 123-128.
Дата поступления статьи в редакцию 26.08.2020, принята к публикации 29.09.2020.
Информация об авторах: ВОЛХОНОВ МИХАИЛ СТАНИСЛАВОВИЧ,
доктор технических наук, профессор кафедры «Технические системы в агропромышленном комплексе» Адрес: Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Костромская государственная сельскохозяйственная академия» 156530, Россия, Костромская область, Костромской район, п. Караваево, Учебный городок, д. 34 E-mail: [email protected] Spin-код: 1769-6386
АБАЛИХИН АНТОН МИХАЙЛОВИЧ,
кандидат технических наук, доцент кафедры «Технический сервис и механика»
Адрес: Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования
«Ивановская государственная сельскохозяйственная академия имени Д. К. Беляева», 153012, Россия,
г. Иваново, ул. Советская, д. 45
E-mail: [email protected]
Spin-код: 8153-9928
КРУПИН АЛЕКСАНДР ВЛАДИМИРОВИЧ,
старший преподаватель кафедры «Технические системы в агробизнесе»
Адрес: Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Ивановская государственная сельскохозяйственная академия имени Д. К. Беляева», 153012, Россия, г. Иваново, ул. Советская, д. 45 E-mail: [email protected] Spin-код: 4095-3241
Заявленный вклад авторов:
Волхонов Михаил Станиславович: научное руководство, концепция и инициация исследования, решение организационных и технических вопросов по подготовке текста, проведение критического анализа материалов и формирование выводов.
Абалихин Антон Михайлович: участие в обсуждении материалов статьи, анализ и дополнение текста статьи, обеспечение ресурсами, подготовка литературного обзора, совместное осуществление анализа научной литературы по проблеме исследования.
Крупин Александр Владимирович: поиск аналитических материалов в отечественных и зарубежных источниках, сбор и обработка материалов, подготовка текста статьи, проведение анализа и подготовка первоначальных выводов, подготовка первоначального варианта текста, написание основной части текста, участие в обсуждении материалов статьи, компьютерные работы.
Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.
14
REFERENCES
1. Vnutrennee potreblenie zerna v Rossii - okolo 78-79 mln ton [Domestic grain consumption in Russia is about 78-79 million tons], Agro2b.ru [Jelektronnyj resurs]. Available at: https://www.dairynews.ru/news/vnutrennee-potreblenie-zerna-v-rossii-okolo-78-79-.html (Accessed 13.09.2020).
2. Minsel'hoz podvel itogi goda dlja kombikormovogo rynka [The Ministry of agriculture summed up the results of the year for the feed market], Soyanews.info [Jelektronnyj resurs]. Available at: http://soyanews.info/news/minselkhoz_podvel_itogi_goda_dlya_kombikormovogo_rynka.html (Accessed 13.09.2020).
3. Lebedev A. T., Pavlyuk R. V., Zaharin A. V., Lebedev P. A. Providing for quality grinding grain for the implementation of the biological potential of productive animals, Research Journal of Pharmaceutical. Biological and Chemical Sciences, 2016. Vol. 7. No. 2, pp. 513-516.
4. Chebotarev O. N., Shazo A. Ju., Martynenko Ja. F. Tehnologija muki, krupy i kombikormov [Technology of flour, cereals and compound feed], Moscow: Publ. IKC «MarT», Rostov-on-Don: Publ. Izdatel'skij centr «MarT», 2004. 688 p.
5. Sabiev U.K., Pushkarev A.S. Sravnitel'nyj analiz ustrojstv dlja izmel'chenija zernovyh materialov [Comparative analysis of devices for grinding grain materials], Vestnik Omskogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta [Bulletin of Omsk State Agrarian University], 2016, No. 1 (21), pp. 221-226.
6. Asmankin E. M., Petrov A. A., Abdjukaeva A. F., Naumov D. V., Fjodorov A. N. Puti razvitija mashin dlja izmel'chenija zernovoj massy [Ways of development of machines for grinding grain mass], Izvestija Orenburgskogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta [Bulletin of the Orenburg State Agrarian University], 2017, No. 2 (64), pp.79-81.
7. Marczuk A., Blicharz-Kania A., Savinykh P. A., Isupov A. Yu., Palitsyn A. V., Ivanov I. I. Studies of a rotary-centrifugal grain grinder usinga multifactorial experimental design method, Sustainability, 2019. Vol. 11. No. 19, pp.5362.
8. Marczuk A., Caban J., Aleshkin A. V., Savinykh P. A., Isupov A. Y., Ivanov I. I. Modeling and simulation of particle motion in the operation area of a centrifugal rotary chopper machine, Sustainability, 2019, Vol. 11, No. 18, p.4873.
9. Garabazhiu A. A. Simulation of optimum thickness of acceleration blades of a rotary centrifugal grinder. Russian Journal of Applied Chemistry, 2008, Vol. 81, No. 6, pp. 1128-1131.
10. Fomin V. V. Snizhenie jenergoemkosti i povyshenie odnorodnosti izmel'chenija zerna v malogabaritnom centrobezhno-rotornom izmel'chitele [Reducing energy consumption and increasing the uniformity of grain grinding in a small-sized centrifugal rotor grinder Ph. D. (Engineering) Thesis], Novosibirsk, 2010, 23 p.
11. Smyshljaev A. A. Sovershenstvovanie rabochego processa centrobezhnogo izmel'chitelja furazhnogo zerna [Improving the workflow of a centrifugal feed grain grinder Ph. D. (Engineering) Thesis], Barnaul, 2002, 24 p.
12. Mironov K. E. Povyshenie jeffektivnosti processa izmel'chenija zerna s obosnovaniem parametrov rabo-chih organov drobilki udarno-otrazhatel'nogo dejstvija [Increasing the efficiency of the process of grinding grain with substantiation of the parameters of the working bodies of the impact crusher Ph. D. (Engineering) Diss.], Knjaginino, 2018, 117 p.
13. Druzhinin R. A. Sovershenstvovanie rabochego processa udarno-centrobezhnogo izmel'chitelja [Improving the workflow of the impact centrifugal grinder Ph. D. (Engineering) Diss.], Voronezh, 2014, 169 p.
14. Savinyh P. A., Palicyn A. V., Ivanov I. I. Issledovanie izmel'chitelja furazhnogo zerna rotorno-centrobezhnogo tipa s razlichnymi rabochimi organami [Investigation shredder feed grain rotary centrifugal type with different working bodies], Molochnohozjajstvennyj vestnik [Dairy Farming Journal], 2017, No. 2 (26), pp. 119-129.
15. Suhoparov A. I., Ivanov I. I., Plotnikova Ju. A. Modelirovanie dvizhenija chasticy v rabochej oblasti cen-trobezhno-rotornogo izmel'chitelja [Simulation of particle motion in the working area of a centrifugal rotor grinder], Izvestija Sankt-Peterburgskogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta [Bulletin of the St. Petersburg State Agrarian University], 2019, No. 4 (57), pp. 240-249.
16. Zolotarev S. V. Mehaniko-tehnologicheskie osnovy sozdanija udarno-centrobezhnyh izmel'chitelej furazhnogo zerna [Mechanical and technological foundations for the creation of shock-centrifugal grinders for feed grain Dr. Sci. (Engineering) Diss.], Barnaul, 2002, 385 p.
17. Sergeev N. S. Centrobezhno-rotornye izmel'chiteli furazhnogo zerna [Rotary centrifugal grinders for feed grain Dr. Sci. (Engineering) Thesis], Cheljabinsk, 2008, 38 p.
18. Solncev R. V. Centrobezhnyj izmel'chitel' zerna [Centrifugal Grain Grinder], Vestnik Altajskogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta [Altai State Agrarian University Bulletin], 2010, No. 4 (66), pp. 76-80.
19. Zolotarev A. M., Trufanov V. V., Druzhinin R. A., Jarovoj M. N. K obosnovaniju racional'nyh rezhimnyh parametrov udarno-centrobezhnoj drobilki [To the substantiation of rational operating parameters of the impact centrifugal crusher], Vestnik Voronezhskogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta [Voronezh State Agrarian University Bulletin], 2018, No. 1 (56), pp. 119-127.
20. Savinyh P., Kazakov V., Moshonkin A., Ivanovs S. Investigations in feeding device of grain crusher, Engineering for Rural Development, 2019, pp. 123-128.
The article was submitted 26.08.2020, accept for publication 29.09.2020.
Information about the authors: VOLKHONOV MIKHAIL STANISLAVOVICH,
Dr. Sci. (Engineering), Professor of the Department «Technical systems in the agro-industrial complex»
Address: Federal state budgetary educational institution of higher education «Kostroma state agricultural Academy»
156530, Kostroma region, Russia, Kostroma district, p. Karavaevo, Training town, d. 34
E-mail: [email protected]
Spin-code: 1769-6386
ABALAHIN ANTON MIKHAILOVICH,
Ph. D. (Engineering), associate Professor of Department «Technical service and mechanics»
Address: Federal state budgetary educational institution of higher education «Ivanovo state agricultural Academy named after D. K. Belyaev», 153012, Russia, Ivanovo, Sovetskaya str., 45 E-mail: [email protected] Spin-code: 8153-9928
KRUPIN ALEXANDER VLADIMIROVICH,
senior lecturer of the Department «Technical systems in agribusiness»
Address: Federal state budgetary educational institution of higher education «Ivanovo state agricultural Academy named after D. K. Belyaev», 153012, Russia, Ivanovo, Sovetskaya str., 45 E-mail: [email protected] Spin-code: 4095-3241
Contribution of the authors:
Mikhail S. Volkhonov: research supervision, developed the concept, initiated the research, solved organizational and technical questions for the preparation of the text, analysis and preparation of the initial ideas.
Anton M. Abalahin: participation in the discussion on topic of the article, analysing and supplementing the text, provision of resources, reviewing the relevant literature, carried out the analysis of scientific literature in a given field. Alexander V. Krupin: search for analytical materials in Russian and international sources, collection and processing of materials, writing of the draft, analysis and preparation of the initial ideas, preparation of the initial version of the text, wrote most parts of the text, participation in the discussion on topic of the article, computer work.
All authors have read and approved the final manuscript.
