CC BY
32
2. Beljaev A. G., Nabiulin M. F. Opyt raboty OOO «Azot-Chernigovec»: primenenie sistem jelektronnogo vzryvanija «DAVEYTRONIC» na gornodoby-vajushhih predprijatijah-Ugol'. №10. 2013. S. 4-6.
3. B.N. Kutuzov, A.G. Beljaev, V.I. Pasynkov Strategicheskie jetapy so-vershenstvovanija burovzryvnyh rabot na razreze ZAO «Chernigovec» - Ugol'. №10. 2009. S. 8-9.
4. Rybak L.V., Efimov V.I «Proizvodstvo i okruzhajushhaja sreda». M.: MGGU, 2012.
301 s.
5. Rybak L.V.Jekologija i jekonomika prirodopol'zovanija». M.: MGGU, 2012. 365 s.
6. Avtomatizirovannaja sistema upravlenija burovymi rabotami VG Drill. M: 2014 g., www.vistgroup.ru/products/vg_drill.
7. Efimov V.I. Prioritetnye innovacionnye napravlenija OAO HK «SDS-Ugol'» / «Teh-GorMet 21- vek». / Nacional'nyj mineral'no-syr'evoj universitet «Gornyj»: sb. tezisov dokl. III Mezhdunarodnoj nauchno-prakt. Konf. SPb., 2012. S. 48-49.
8. Efimov V.I. Upravlenie kachestvom / Uchebnoe posobie. M.: MGGU, 2014. 382 s.
9. Efimov V.I., Rybak L.V. Upravlenie personalom. Uchebnoe posobie / Moskva, 2009.
10. Efimov V.I., Popov S.M., Fedjaev P.M. Formirovanie jekonomiko-pravovyh instru-mentov gosudarstvenno-chastnogo partnerstva dlja innovacion-nogo razvitija predprijatij Kuzbassa v uslovijah krizisa. Tula. 2015.
11. Efimov V.I., Popov S.M., Fedjaev P.M. Metodicheskie osnovy orga-nizacii priv-lechenija innovacij dlja reshenija jekologo-jekonomicheskih zadach v sovremennyh uslovijah // V sbornike: Povyshenie kachestva obrazovanija, sovre-mennye innovacii v nauke i proizvodstve. Sbornik trudov Mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii. G. Prokop'evsk, 2015. S. 120122.
12. Klebanov A.F., Bondarenko A.V. Perspektivnye reshenija v avtoma-tizacii otkrytyh gornyh rabot» // Sbornik tezisov dokladov IV Mezhdunarod-noj nauchno-prakticheskoj konferencii «Tehgormet-21 vek». Sankt-Peterburg, 2013. S.38.
УДК 622.283
ОБЛЕГЧЕННЫЕ КРЕПИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ
Ф.И. Ягодкин, А.Ю. Прокопов, В. А. Ткачев
Выполнен анализ статистических данных о технико-экономических показателях проходки вертикальных стволов. Определены основные природные и технологические факторы, влияющие на стоимость сооружения и производительность труда проходчиков. Предложены варианты облегченных крепей вертикальных стволов, описаны примеры их успешного применения при строительстве стволов в Донбассе и Карагандинском угольном бассейне.
Ключевые слова: вертикальный ствол, крепь ствола, анкер, набрызгбетон, нагрузки на крепь, устойчивость горных пород
По данным ЦНИИПодземмаш, в 90-е годы прошлого века в горнодобывающей промышленности СССР проходилось ежегодно более 25 км вертикальных стволов. В процессе их строительства извлекалось 1150 м горной породы, укладывалось 250 тыс. м бетона, расходовалось более 110 тыс. т цемента и 50 тыс. т стали.
В начале XXI в. в России объем строительства вертикальных стволов сократился, при этом основным направлением развития стали поиски снижения стоимости 1 м ствола, повышения темпов проходки и крепления, увеличения производительности труда проходчиков [1].
В общем комплексе горных выработок современных шахт на долю стволов приходилось 20-25 % стоимости и 30-50 % общей продолжительности строительства.
Для определения основных направлений совершенствования техники и технологии строительства вертикальных стволов была проанализирована структура общей продолжительности, стоимости и трудоемкости строительства и ее зависимость от отдельных процессов, включая спецспособы, оснащение, проходку и крепление, переоснащение и армирование, проходку сопряжений и камер [2 - 4]. Особое внимание при анализе уделялось специфическим особенностям строительства вертикальных стволов, включающим сложные климатические [5, 6], горно-геологические [7, 8] условия и технологические особенности [9 - 12].
Анализ статистических данных технико-экономических показателей проходки стволов, выполненный с целью определения приоритетных направлений совершенствования проходки стволов, показали, что основными природными и технологическими факторами, влияющими на оценочные критерии проходки стволов (С - стоимости 1 м ствола в свету по приведенным затратам и П - производительность труда проходчиков, м3 в свету готового ствола), являются крепость пород /, количество пересекаемых водоносных горизонтов, оцениваемых числом предварительных цементаций из забоя за время проходки «ц, глубина ствола Нств диаметр ствола в свету Лсв, толщина крепи 5, вместимость бадьи уб, количество шпуров в заходке «шп, количество бурильных машин Пбм.
Для установления количественной связи между факторами и оценочными критериями технико-экономических показателей проходки стволов был использован метод группового учета аргументов.
Количественная связь выражается зависимостью
2 2
Я = а00 + а01 + а10 5 + а11 5х + а02 5 + а20 х ,
где Я соответствует С и П; х поочередно принимает значения /, «ц, Нств, Лсв, уб, «шп, «бм; а^ - постоянные коэффициенты.
Исследование зависимости на экстремум с регулируемыми факторами в качестве аргументов позволило установить их оптимальные значения. Сравнение лучших фактических и полученных расчетом при оптимальных значениях факторов технико-экономических показателей проходки стволов показало, что при существующей технике, технологии и организации работ приведенные затраты могут быть снижены лишь на 15-20 %, а производительность труда увеличена до 35 %.
Установлено существенное влияние толщины крепи на технико-экономические показатели. Так, наименьшая стоимость и наивысшая произво-
дительность труда, при прочих равных условиях, достигаются при креплении ствола набрызгбетоном толщиной 100 мм. При толщине монолитной бетонной крепи 250 мм, приведенные затраты на 1 м ствола в свету, возрастают на 60-80 %, а производительность труда проходчиков снижается на 30-50 %. Дальнейшее увеличение толщины крепи до 350 мм ведет к росту затрат до 100 % и снижению производительности труда на 50-70 %.
В практике шахтного строительства при пересечении стволами неустойчивых горных пород, зон тектонических нарушений, старых горных работ или на участках сопряжений с приствольными выработками, требующими крепи с повышенной несущей способностью, применяют массивные бетонные, железобетонные и металлобетонные крепи. Каждые 50 мм утолщения крепи делают прирост стоимости прохождения 1 м ствола на 5-6 %, а замена монолитного бетона железобетонным при одинаковой толщине крепи увеличивает эту стоимость на 30 %. Темпы проходки стволов на участках с монолитной железобетонной крепью снижаются в 1,5-2 раза.
В связи с этим возникла необходимость снижения толщины крепи, минимизации применения монолитного железобетона путем повышения класса бетона по прочности, упрочнения вмещающих пород анкерами и цементации.
Такие крепи можно классифицировать как «облегченные крепи».
Основным элементом облегченной крепи является упрочняющая анкерная крепь, которая в вертикальных стволах представляет собой систему расположенных определенным образом металлических стержней, закрепленных в шпурах мелкозернистым бетоном.
Выбор типа и расчет параметров крепи вертикальных стволов производят дифференцировано для протяженной части и участков сопряжений в зависимости от инженерно-геологических условий, вредных воздействий очистных и других выработок, а также с учетом технологии производства работ [13].
Упрочняющая анкерная крепь может устанавливаться вслед за подвига-нием забоя или через ранее возведенную монолитную крепь с отставанием от забоя.
В неустойчивых породах в обнаженных стенках ствола устанавливаются в качестве временной крепи упрочняющие анкеры, закрепляемые вне зоны неупругих деформаций.
По данным исследований, применение упрочняющей анкерной крепи в сравнительно однородной толще глинистых, песчано-глинистых сланцев или песчаников с характерной мощностью более 4 м (первый тип горногеологических условий) снижает нагрузки на постоянную крепь в 1,15-1,55 раза.
На участках переслаивающихся глинистых пород, песчано-глинистых сланцев мощностью от 0,1 до 5 м (второй тип), водоносных песчаников и известняков (третий тип), а также при пересечении зон геологических нарушений упрочняющую анкерную крепь целесообразно применять в сочетании с последующим физико-химическим упрочнением вмещающих пород (цементацией, смолизацией и др.). Достигаемое при этом дополнительное снижение нагрузок
на крепь в зависимости от показателя уНр/Я оценивается в 1,1-1,75 раза, что позволяет значительно облегчить конструкцию крепи (исключить арматуру или снизить процент армирования бетона, уменьшить толщину крепи).
Для случаев, когда породные стенки ствола в процессе проходки остаются устойчивыми, а возникновение значительных дополнительных нагрузок на крепь ожидаются при дальнейшей проходке или эксплуатации ствола вследствие влияния различных факторов, проявляющихся во времени (концентрация напряжений при последующей проходке произвольных выработок, релаксации горных пород и т.д.), упрочнение вмещающих пород анкерами производится с отставанием от забоя на 20-40 м с проходческого полка через бетонную крепь, с совмещением этого процесса с другими работами проходческого цикла. При этом анкеры упрочняют массив горных пород, радиально армируют бетонную крепь и образуют единую систему «порода-анкер-крепь», способную воспринимать дополнительные нагрузки [13].
Эффективность упрочняющей анкерной крепи зависит от горногеологических условий применения и конструктивного исполнения.
Наиболее распространенным типом упрочняющей анкерной крепи в условиях шахтных стволов являются железобетонные анкеры, состоящие из штанг, изготавливаемых из арматурной стали периодического профиля и заполняемых в шпурах по глубине цементно-песчаным раствором (Ц:П=1:1, В/Ц=0,35-0,4) на высокомарочных сульфатостойких цементах.
Опорные плиты на упрочняющих анкерах целесообразно устанавливать в случае использования их одновременно в качестве временной крепи или для упрочнения нарушенных участков ранее возведенной постоянной крепи.
Железобетонные анкеры без установки опорных плит рекомендуется применять при креплении обнаженных стенках ствола в породах с крупноблочной структурой, пластообразных не разбитых трещинами, а также при установке их через бетонную крепь.
Описанные выше конструктивные решения облегченных крепей и технологии их возведения прошли успешную промышленную апробацию в шахтном строительстве при проходке стволов [14, 15].
Рассмотрим применение облегченных крепей на примере крепления воздухоподающего ствола №3 шахты «Комсомолец Донбасса» и вентиляционного ствола №5 шахты им. А. А. Стаханова.
Воздухоподающий ствол №3 шахты «Комсомолец Донбасса» диаметром в свету 7,5 м пройден на глубину 808,6 м. Ствол в районе сопряжений с околоствольным двором, с водотрубным ходком и камерой зумпфового водоотлива закреплен монолитным бетоном с однорядной сеткой из рабочей арматуры АШ020мм и распределительной 010. Вмещающие породы упрочнялись железобетонными анкерами длиной 2000 мм из арматуры АШ022мм с полным заполнением твердеющим раствором.
Установка анкеров производилась из забоя ствола в шахматном порядке по сетке 1,5*1 м. Анкеры устанавливались таким образом, чтобы можно было
крепить к ним арматурные сетки с соблюдением защитного слоя 50 мм и восприятия растягивающих усилий на внутреннем контуре крепи.
Вентиляционный ствол №5 шахты им. А.А. Стаханова диаметром в свету 7 м на участке в интервале 700-800 м при пересечении слабых пород крепостью /=2 закреплен монолитной бетонной крепью толщиной 500 мм с последующим усилением крепи и упрочнением вмещающих пород железобетонными анкерами. Длина анкеров 2000 мм, диаметры стержней 20 мм, плотность установки - 1 анкер на 2 м2.
Технология ведения работ заключается в следующем. После возведения монолитной бетонной крепи с подвесного полка при помощи стрелы от установки БУКС-1м бурились шпуры диаметром 43 мм через бетон в шахматном порядке под углом наклона 3-4° и устанавливались железобетонные анкеры без опорных плит заподлицо с бетонной крепью c полным заполнением твердеющим раствором.
Процесс установки анкеров совмещался с работами по наращиванию технологических коммуникаций в стволе.
Применение облегченных конструктивно-технологических решений по креплению участков указанных стволов позволило получить экономический эффект за счет повышения темпов проходки в 1,5 раза и снижение расхода металла в 0,8-0,9 т на 1 м ствола.
Позднее была предложена идея комбинированного использования анкеров для упрочнения крепи и породного массива, а также для навески элементов армировки [16], подтвержденная результатами математического и физического моделирования [17].
Представляют интерес примененные конструктивные и технологические решения, реализованные при проходке воздухоподающего ствола шахты «Стахановская» ПО «Карагандашахтосрой» комбайновым способом, глубиной 858 м с диаметром в свету 7,0 м [18].
В соответствии с первоначальным проектом крепления ствола предусматривалось монолитным бетоном класса В25 и железобетоном толщиной 400 мм. Монолитная железобетонная крепь предусматривалась на участках неустойчивых пород мощных угольных пластов и сопряжений ствола с околоствольными дворами горизонтов.
Ствол проходился комбайном ПД2. В связи с его конструктивными особенностями, не позволяющими производить рассечку сопряжений и возведение железобетонной крепи в процессе проходки ствола, проектом производства работ было принято решение пройти ствол на полную глубину с последующей заменой монолитной бетонной крепи монолитной железобетонной и рассечкой сопряжений в соответствии с проектом.
Однако выполненные расчеты показали целесообразность сохранения ранее возведенной монолитной бетонной крепи с упрочнением её анкерами на участках ствола с проектной железобетонной крепью.
В качестве анкеров были приняты анкеры, закрепляемые патронированным неорганическим вяжущим, которые содержат металлический стержень из арматурной стали класса А-11 и патроны с вяжущим.
В соответствии с расчетом плотность установки анкеров принималась 0,67-0,77 анкера на 1 м2, длина 2000 мм, диаметр стержня 22 мм. Анкеры, установленные через ранее возведенную бетонную крепь в шахматном порядке, с углом наклона к горизонтальной плоскости для предотвращения вытекания смеси из устьев шпуров создают единую несущую систему «породный массив-анкер-бетонная крепь». Расчетный коэффициент упрочнения пород за счет применения анкерной крепи составил 1,25-1,35.
Выполненный комплекс работ позволил исключить 1625 м разборки ранее возведенной крепи, сэкономить 760 т цемента и 317 т арматурной стали, снизить только за счет исключения участков с железобетонной крепью трудоемкость работ на 284 чел.-дня, сократить на 2 месяца продолжительность строительства.
В целом, проведенные промышленные испытания технологии усиления крепи ствола с помощью анкеров подтвердили её высокую эффективность.
Список литературы
1. Масленников С.А. Состояние и перспективы строительства вертикальных стволов в Российской Федерации // Перспективы развития Восточного Донбасса: сб. науч. тр. Новочеркасск: УПЦ «Набла» ЮРГТУ (НПИ), 2008. Ч. 1. С. 174-191.
2. Шахтное и подземное строительство. Т. 2. Технология сооружения вертикальных стволов/ И.А. Мартыненко, П.С. Сыркин, А.Ю. Прокопов, С.Г. Страданченко. Новочеркасск: ЮРГТУ(НПИ), 2001. 240 с.
3. Прокопов А.Ю., Масленников С. А., Склепчук В. Л. О структуре затрат времени при сооружении скипового ствола подземного рудника «Мир» на участке нефтегазопроявлений// Збiрник наукових праць НГУ. Дншропетровськ: РВК НГУ. 2010. № 34. Т. 1. С. 75-81.
4. Страданченко С.Г., Прокопов А.Ю., Масленников С.А. Обоснование параметров скоростного проведения вертикального клетевого ствола подземного рудника «Айхал»// Горный информационно-аналитический бюллетень. 2012. №6. С. 258 - 264.
5. Прокопов А.Ю., Склепчук В.Л., Мирошниченко В.В. Особенности проектирования вертикальных стволов рудников Эльконского ГМК// Совершенствование технологии строительства шахт и подземных сооружений: сб. науч. тр. Донецк : Норд-пресс, 2011. Вып. 17. С. 43-45.
6. Прокопова М.В., Ткачева К.Э. Защита крепи воздухоподающих стволов от экстремальных температурных нагрузок// Совершенствование технологии строительства шахт и подземных сооружений: сб. науч. тр. Донецк: Норд-пресс. Вып. №13. 2007. С. 29 - 31.
7. Прокопов А.Ю., Скобликов В.В., Склепчук В.Л. Концепция взрыво-защиты вертикальных стволов, сооружаемых в условиях нефтегазопроявлений// Известия Тульского государственного университета. Сер. Естественные науки. 2009. Вып. 3. С. 310-316.
8. Прокопов А.Ю., Прокопова М.В., Ткачева К.Э. Влияние временной набрызгбетонной крепи на динамику газовыделения в вертикальный ствол// Социально-экономические и экологические проблемы горной промышленности, строительства и энергетики: материалы 7-й Междунар. конф. по проблемам горной промышленности, строительства и энергетики. Т. 1. Тула: ТулГУ, 2011.С. 158 - 164.
9. Прокопов А.Ю., Масленников С. А., Шинкарь Д.И. О влиянии специфических условий строительства вертикальных стволов на формирование прочностных характеристик бетона // Научное обозрение. 2013. №11. С. 97 -102.
10. Прокопов А.Ю., Склепчук В.Л. Технологические особенности проходки и крепления вертикальных стволов на участках нефтегазопроявлений// Горный информационно-аналитический бюллетень. 2013. №11. С. 137 - 146.
11. Борщевский С.В., Прокопов А.Ю. Технологические модели сооружения вертикальных стволов и область их применения// Горный информационно-аналитический бюллетень. 2008. №3 С. 287-294.
12. Прокопов А.Ю., Прокопова М.В. Экономическая оценка крепления и армирования глубоких стволов с учетом ожидаемых технологических отклонений в процессе проходки// Горный информационно-аналитический бюллетень. 2007. №5. С. 209 - 214.
13. Ягодкин Ф.И., Стеблин В.К. Технология крепления вертикальных стволов облегченными крепями// Организация и технология шахтного строительства: сб. науч. тр. Харьков: ВНИИОМШС, 1987. С. 53-61.
14. Ягодкин Ф.И., Стеблин В.К. Облегченные крепи вертикальных стволов// Уголь Украины. 1990. №5. С. 43-46.
15. Ягодкин Ф.И., Фотиева Н.Н. Ресурсосберегающая технология крепления вертикальных стволов// Шахтное строительство. 1990. №2. С. 17-20.
16. Прокопов А.Ю., Прокопова М.В., Богомазов А. А. Комбинированное использование анкерных конструкций для крепления элементов армировки и упрочнения бетонной крепи ствола// Изв. вузов. Сев.-Кавказский регион. Техн. науки. 2006. Спецвыпуск. Совершенствование техники и технологии угледобычи. С. 63-66.
17. Ягодкин Ф.И., Прокопов А.Ю., Богомазов А. А. Исследование взаимодействия крепи стволов с анкерными конструкциями крепления расстрелов// Горный информационно-аналитический бюллетень. 2006. Темат. прил. «Физика горных пород». С. 335-340.
18. Ягодкин Ф.И., Стеблин В.К. Усиление крепи ствола, пройденного стволопроходческим комбайном ПД-2// Шахтное строительство. 1990. №1. С. 15-16.
Ягодкин Феликс Игнатьевич, д-р техн. наук, проф., директор, nauprak@aaanet.ru, Россия, Ростов-на-Дону, ООО «НТЦ «Наука и практика»,
Прокопов Альберт Юрьевич, д-р техн. наук, проф., зав. кафедрой, pro-kopov72@rambler.ru, Россия, Ростов-на-Дону, Донской государственный технический университет,
Ткачев Валерий Александрович, д-р техн. наук, проф., tkachev.valery@yandex.ru, Россия, Шахты, Шахтинский институт (филиал) Южно-Российского государственного технического университета (Новочеркасского политехнического института) им. М.И. Платова
SIMPLIFIED SUPPORT OF VERTICAL SHAFTS F. I. Yagodkin, A. Yu. Prokopov, V. A. Tkachyov
The analysis of statistical data on technical and economic indicators of a driving of vertical shafts is made. The major natural and technology factors influencing the cost of a construction and labor productivity of drifters are defined. Options of the vertical shafts facilitated support are offered, examples of their successful application at construction of shafts in Donbass and the Karaganda coal basin are described.
Keywords: a vertical shaft, support a shaft, anchor, shotcreting, pounding support, stability of rocks
Yagodkin Felix Ignatievich, Doctor of Science, Professor, Director, nauprak@aaanet.ru, Russia, Rostov-on-Don, OOO "NTC "NaukaIPraktika",
Prokopov Albert Yurievich, Doctor of Science, Professor, Head of Department, pro-kopov72@rambler.ru, Russia, Rostov-on-Don, Don State Technical University,
Tkachyov Valeryi Alexandrovich, Doctor of Science, Professor, tkachev. valery@yandex.ru, Russia, Shahty, Shahty Institute of South-Russian State Technical University
Reference
1. Maslennikov S.A. Sostojanie i perspektivy stroitel'stva verti-kal'nyh stvolov v Rossijskoj Federacii // Perspektivy razvitija Vostochnogo Donbassa: sb. nauch. tr. Novocherkassk: UPC «Na-bla» JuRGTU (NPI), 2008. Ch. 1. S. 174-191.
2. Shahtnoe i podzemnoe stroitel'stvo. Tom 2. Tehnologija sooruzhenija vertikal'nyh stvolov/ I.A. Martynenko, P.S. Syrkin, A.Ju. Prokopov, S.G. Stradanchenko. Novocherkassk: JuR-GTU(NPI), 2001. 240 s.
3. Prokopov A.Ju., Maslennikov S.A., Sklepchuk V.L. O strukture zatrat vremeni pri sooruzhenii skipovogo stvola podzemnogo rudnika «Mir» na uchastke neftegazoprojavlenij// Zbir-nik naukovih prac' NGU. Dnipropetrovs'k: RVK NGU, 2010. № 34, Tom 1. S. 75-81.
4. Stradanchenko S.G., Prokopov A.Ju., Maslennikov S.A. Obosnovanie parametrov skorostnogo provedenija vertikal'nogo kletevogo stvola podzemno-go rudnika «Ajhal»// Gornyj in-formacionno-analiticheskij bjulleten'. 2012. №6. S. 258 - 264.
5. Prokopov A.Ju., Sklepchuk V.L., Miroshnichenko V.V. Osobennosti proektirovanija vertikal'nyh stvolov rudnikov Jel'konskogo GMK// Sover-shenstvovanie tehnologii stroitel'stva shaht i podzemnyh sooruzhenij: sb. nauch. tr. - Doneck : Nord-press, 2011. Vyp. 17. S. 43-45.
6. Prokopova M.V., Tkacheva K.Je. Zashhita krepi vozduhopodajushhih stvo-lov ot jek-stremal'nyh temperaturnyh nagruzok// Sovershenstvovanie tehnolo-gii stroitel'stva shaht i podzemnyh sooruzhenij: Sb. nauch. tr. - Doneck: Nord-press. Vyp. №13. 2007. S. 29 - 31.
132
7. Prokopov A.Ju., Skoblikov V.V., Sklepchuk V.L. Koncepcija vzryvo-zashhity verti-kal'nyh stvolov, sooruzhaemyh v uslovijah neftegazoprojavlenij// Izvestija Tul'skogo gosudarstven-nogo universiteta. Ser. Estestvennye nauki. 2009. Vyp. 3. S. 310-316.
8. Prokopov A.Ju., Prokopova M.V., Tkacheva K.Je. Vlijanie vremennoj nabryzgbetonnoj krepi na dinamiku gazovydelenija v vertikal'nyj stvol// Social'no-jekonomicheskie i jekologicheskie problemy gornoj promyshlennosti, stroitel'stva i jenergetiki: M-ly 7-j Mezhdunar. konf. po proble-mam gornoj promyshlennosti, stroitel'stva i jenergetiki. Tom 1. Tula: TulGU, 2011.S. 158 - 164.
9. Prokopov A.Ju., Maslennikov S.A., Shinkar' D.I. O vlijanii speci-ficheskih uslovij stroitel'stva vertikal'nyh stvolov na formirovanie prochnostnyh harakteristik betona // Nauchnoe obozrenie. 2013. №11. S. 97 - 102.
10. Prokopov A.Ju., Sklepchuk V.L. Tehnologicheskie osobennosti pro-hodki i kreplenija vertikal'nyh stvolov na uchastkah neftegazoprojavlenij// Gornyj informacionno-analiticheskij bjul-leten'. 2013. №11. S. 137 - 146.
11. Borshhevskij S.V., Prokopov A.Ju. Tehnologicheskie modeli sooru-zhenija vertikal'nyh stvolov i oblast' ih primenenija// Gornyj informacion-no-analiticheskij bjulleten'. 2008. №3 S. 287-294.
12. Prokopov A.Ju., Prokopova M.V. Jekonomicheskaja ocenka kreplenija i armirovanija glubokih stvolov s uchetom ozhidaemyh tehnologicheskih otklone-nij v processe prohodki// Gornyj informacionno-analiticheskij bjulleten'. 2007. №5. S. 209 - 214.
13. Jagodkin F.I., Steblin V.K. Tehnologija kreplenija vertikal'nyh stvolov oblegchennymi krepjami// Organizacija i tehnologija shahtnogo stroi-tel'stva: sb. nauch. tr. Har'kov: VNIIOMShS, 1987. S. 53-61.
14. Jagodkin F.I., Steblin V.K. Oblegchennye krepi vertikal'nyh stvo-lov// Ugol' Ukrainy. 1990. №5. S. 43-46.
15. Jagodkin F.I., Fotieva N.N. Resursosberegajushhaja tehnologija krep-lenija vertikal'nyh stvolov// Shahtnoe stroitel'stvo. 1990. №2. S. 17-20.
16. Prokopov A.Ju., Prokopova M.V., Bogomazov A.A. Kombinirovannoe ispol'zovanie ankernyh konstrukcij dlja kreplenija jelementov armirovki i uprochnenija betonnoj krepi stvola// v.vuzov. Sev.-Kavk. region. Tehn. nauki. 2006. Specvyp.: Sovershenstvovanie tehniki i tehnologii ugledobychi. S. 63-66.
17. Jagodkin F.I., Prokopov A.Ju., Bogomazov A.A. Issledovanie vzai-modejstvija krepi stvolov s ankernymi konstrukcij ami kreplenija rasstrelov// Gornyj informacionno-analiticheskij bjulleten'. 2006. Temat. pril.: Fizika gornyh porod. S. 335-340.
18. Jagodkin F.I., Steblin V.K. Usilenie krepi stvola, projdennogo stvoloprohodcheskim kombajnom PD-2// Shahtnoe stroitel'stvo. 1990. №1. S. 15-16.
