CC BY
15DOI: 10.12737/23799
Любимый Н.С., аспирант, Чепчуров М.С., д-р техн. наук, проф. Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова,
Аверченкова Е.Э., канд. техн. наук, доц. Брянский государственный технический университет
ОБЕСПЕЧЕНИЕ ТРЕБУЕМОЙ ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТЕЙ ИЗДЕЛИЙ ИЗ МЕТАЛЛОПОЛИМЕРА НАПОЛНЕННОГО АЛЮМИНИЕМ ПРИ ОБРАБОТКЕ
ШЛИФОВАНИЕМ*
pershin26@yandex.ru
В настоящее время машиностроительные предприятия все чаще используют новые композиционные материалы для производства деталей, оснастки и ремонта. Одним из таких композиционных материалов является металлополимерный состав с алюминиевым наполнителем. В общем случае он представляет собой эпоксидно-диеновую матрицу наполненную алюминиевым наполнителем. Благодаря своим свойствам текучести в неотвержденном состоянии и твердости и термостойкости в отвержденном, этот материал находит все большее применение в производстве. Ранее проведенные исследования показали возможность использования металлополимерного материала в качестве материала формообразующей детали пресс-формы, так как это значительно снижает стоимость оснастки для литья пластиков. В отличии от сталей режимы механической обработки металлопо-лимера малоизучены, так как материал новый и пока ещё только находит области своего применения. Однако при изготовлении из него формообразующей оснастки пресс-форм, требуется назначать такие технологические операции и режимы обработки, которые позволят получить нужную размерную точность и шероховатость детали. Для обеспечения заданного параметра шероховатости поверхности металлополимерной детали при обработке шлифованием была найдена модель шероховатости поверхности от параметра скорости движения стола и глубины резания.
Ключевые слова: шероховатость, металлополимер, пресс-форма, плоское шлифование, литье пластиков, модель.
Введение. Современный мир и конкуренция ставит перед промышленностью цель - создание гибких технологий, обеспечивающих минимальную себестоимость получения изделий. Стремительное развитие науки и техники, создание композиционных материалов [1], в свою очередь позволяет сегодняшнему машиностроению находить более эффективные и дешевые способы и технологии производства различных деталей, машин и агрегатов. На сегодняшний день применение металлополимерных материалов нашло свое применение не только в качестве ремонтных составов, но и как конструкционных материалов для изготовления деталей машин. Ранее в своих работах авторы доказали возможность изготовления формообразующих деталей пресс-форм из металлополи-мерного материала [2] для мелкосерийного литья пластиков. Такой способ изготовления позволяет значительно снизить стоимость изготовления оснастки и как следствие стоимость получаемых в ней изделий.
Согласно ГОСТ 27358-87 шероховатость опорных плоскостей разъема пресс-формы должна соответствовать значению Ra 0,80 мкм, а допуск плоскостности опорных плоскостей плит, плоскостей разъема пресс-форм должен
соответствовать 6-й степени точности по ГОСТ 24643, такие качественные характеристики деталей достигаются операцией шлифования на заключительных этапах обработки. Физические процессы при шлифовании, технология шлифования и её оптимизация при обработке стальных изделий описаны в работах В.А. Сипайлова, С.С. Силина, С.Н. Корчака, Л.Н. Филимонова [3, 4, 5, 6]. Обширная работа, проведенная этими учеными касается процессов обработки шлифованием изделий из металлов, но применение имеющихся закономерностей в плане назначения оптимальных режимов шлифования для обработки металлополимерных деталей не будет являться справедливой, так как структура, химические и физико-механические свойства ме-таллополимера отличаются от сталей и сплавов с железом. Отсутствие закономерностей для назначения режимов шлифования металлополи-мерных деталей пресс-форм не позволяет произвести обработку металлополимерной поверхности смыкания пресс-формы с учетом требуемой шероховатости. Назначение режимов шлифования для обеспечения требуемого качества поверхности [7], в частности шероховатости поверхности, требует нахождение модели процесса шлифования. Так как металлополимерная ком-
позиция при изготовлении деталей пресс-форм используется в качестве материала формообразующей плиты. Заключительной операцией механической обработки является шлифование опорных плоскостей разъема пресс-формы, поэтому необходимо определить параметры скорости перемещения стола Кст и глубины резания t при которых шероховатость поверхности будет соответствовать значению Ra=0,8 мкм.
Получение требуемых параметров шероховатости поверхности при обработке плоским шлифованием периферией круга так же необходимо в процессе восстановления при ремонте деталей машин с использованием металлополи-мера [8].
Методология. Для получения зависимости шероховатости поверхности металлополимерно-го изделия при плоском шлифовании использовался трехфакторный плановый эксперимент.
Обработка результатов эксперимента производилась с использованием лицензионного программного пакета PlanExp B-D 13 v.1.0.
Подготовка образцов для проведения экспериментальных работ производилась с учетом ранее полученных научных результатов из ме-таллополимера наполненного алюминием [9]. Для снятия измерений использовался поверенный измерительный инструмент.
Для анализа полученной модели использовался математический программный продукт PTC MathCad Prime 3.1.
Основная часть. При исследовании технологического процесса шлифования металлопо-
лимерной детали пресс-формы авторы использовали методику с построением планового эксперимента описанного в [10], в частности трех-факторный плановый эксперимент. В качестве изменяемых параметров были выбраны скорость перемещения стола, глубина резания и ширина шлифовального круга.
Металлополимерные образцы были подготовлены с учетом ранее проведенных исследований, описанных в [11], так как режимы отверждения металлополимерной композиции существенно влияют на физико-механические свойства отвержденного металлополимерного материала и как следствие на результаты эксперимента. Шлифование образцов производилось на плоскошлифовальном станке 3Б722. Так как станок имеет бесступенчатую регулировку скорости перемещения стола, для получения верхнего, нижнего и основного численных значений фактора скорости перемещения стола был произведен замер его скорости перемещения. Были нанесены контрольные риски на рукоятке дроссельного управления скоростью перемещения стола для трех скоростей, отмечена контрольная риска на кожухе и размечен стол с ценой деления 0,1 м. Далее с использованием цифровой камеры была произведена запись движения перемещения стола на трех скоростях и произведён пересчет численного значения скорости перемещения стола в м/мин. На (рис. 1) показана разметка для вычисления значения скорости перемещения стола.
Рис. 1. Разметка оборудования для численного определения значения скорости перемещения стола; а - на кожухе и столе станка; Ь - на рукоятке дроссельного управления скоростью перемещения стола
В таблице 1 приведены численные параметры для расчета и полученное значение скорости
перемещения стола на трех скоростях max, min и средней.
Таблица 1
Параметры для расчета величины скорости перемещения стола и её рассчитанное значение
Положение рукоятки Время прохождения дистанции 0,5м, мин. Значение скорости перемещения стола, м/мин
Min 0,05561 8,991
Средняя 0,02722 18,369
Max 0,01798 27,809
Следует отметить, что паспортный диапазон регулировки скорости перемещения стола находится в пределах от 2 до 40 м/мин.
Измерение значений шероховатости поверхности металлополимерного образца после шлифования производилось профилометром TIME TR110. Процесс измерения показан на (рис. 2).
При шлифовании использовалось 3 круга ГОСТ 2424-83 диаметром 450 мм и шириной 32 мм, 40 мм и 50 мм, из материала 25А. Скорость круга 35 м/с.
По условиям эксперимента на шероховатость поверхности металлополимерного образца оказывает влияние скорость перемещения стола Уст, м/мин, ширина круга В мм. и глубина резания t мм. Количество повторных опытов при постановке экспериментов определялось с учетом рекомендаций [12].
Для упрощения расчетов использовалась коммерческая лицензионная программа PlanExp B-D13 у.1.0. Архитектура программы описана в [13]. Рабочая область окна программы показана на (рис. 3).
Рис. 2. Измерение шероховатости металлополимерного образца профилометром TR110
■й * Ъ s
[7 | 5 Параметры
факторов 5. ] Выбор
• натураль- 5.2 Значена
г хЗ(код)"
1 Факторы, определяющие
оптимизируемых параметров;
модели перед графической
j хЗ{нат}-| 40 | Шаг изменения: o.i [V]
2 План трехФакторного
•Я- Матриц, планирования Натуральнь значения переменных Вых днои параметр
и XI х2 КЗ Уст лу&чмэ pes. t ярим ip- Y{u, 1) Y{U,2) YQJ, 3}
-1 -1 9 0,01 SO
-1 23,8 0,01 30 1,36 bJ
3 -1 +1 -1 9 0,09 30 5,95 5,7
4 -I *» 9 0,01 50 4,67 4,92
5 -I 0,19 0,19 9 0,0576 41,9 3,61 3,56
6 0,19 0,19 20,186 0,01 41,9 1,13 1,9
7 0,19 0,19 -1 20.184 0,0576 30 3,72 3,75
8 -0,29 *» 15,674 0,09 50 J, г J,7
9 -0.29 *» 27,8 0.0384 50 2,42 2,2
10 *1 -0.Й 27,8 0,09 37,1 2.06 2,1
У=(2,208)+{-1,2'16)*х1+{ОргЮ71вх2+(0)+{Ог16б)*5<1л2+{-0,085)*х2л2+(0)+{0,326)*к1*!<2+{0)*!<1+{0)*5<2 Р+ jJ 6 Графическая интерпретация м;
у=(2,208J-K-1,246)*X1-KQI4Q7) *Х2+(-0, 249)*ХЗ+С0,166)!
Расчетное значение критерия Фишера (И)...............
2"2+{1.36)*x3'%2-K0r326|
К»фф-П ЬО ы Ь2 ьз Ml Ь22 Ь23 ьзз
К,Стым.&}! 10,743 14,165 4,627 2.831 0.976 0,5 4,329 7,999
Знэчинкть: 1 1 1 1 0 1 0 0 1 1
7 Определение тс
Рис. 3. Рабочее окно программы PlanExp B-D13 v.1.0
Программа позволяет оценить полином следующего вида (1)
у = Ь0 + Ь1х1 + Ь2х2 + Ъ3х3 + Ь12х1х2 + Ьг 3х±х3 + Ь23х2х3 + Ьцх| + Ь22х% + Ь33х| (1)
В разделе 1 программы заносятся факторы параметров, факторы и интервалы их варьиро-определяющие изменчивость оптимизируемых вания показаны в табл. 2.
Таблица 2
Факторы и интервалы их варьирования
Нижний уровень (-1) Основной уровень (0) Верхний уровень (+1) Интервал варьирования Наименование фактора
x1: 9 18,4 27,8 9,4 Скорость перемещения стола
x2: 0,01 0,05 0,09 0,04 глубина резания
x3: 30 40 50 10 ширина круга
В разделе 2 используемой программы опи- параметры опытов, соответствующие значения сан план эксперимента типа B-D13 и выходные показаны в табл. 3.
Таблица 3
План эксперимента и выходные параметры опытов
Номер опыта (и) Матрица планирования Натуральные значения переменных Выходной параметр (Шероховатость)
х1 х2 х2 Скорость перемещения стола глубина рез ширина кр У(и, 1) У(и, 2) У(и, 3)
1 -1 -1 -1 9 0,01 30 4,7 4,8
2 +1 -1 -1 27,8 0,01 30 1,36 1,3
3 -1 +1 -1 9 0,09 30 5,95 5,7
4 -1 -1 +1 9 0,01 50 4,87 4,92
5 -1 0,19 0,19 9 0,0576 41,9 3,61 3,58
6 0,19 -1 0,19 20,186 0,01 41,9 1,13 1,9
7 0,19 0,19 -1 20,186 0,0576 30 3,72 3,75
8 -0,29 +1 +1 15,674 0,09 50 3,2 3,7
9 +1 -0,29 +1 27,8 0,0384 50 2,42 2,2
10 +1 +1 -0,29 27,8 0,09 37,1 2,06 2,1
Программа автоматически вычисляет зна- ской модели. Значения коэффициентов показа-чения коэффициентов уравнения математиче- ны в табл. 4.
Таблица 4
Коэффициенты уравнения математической модели
Ь0 Ь: Ь2 Ьэ Ьц Ь12 Ь13 Ь22 Ь23 Ь33
2,208 -1,246 0,407 -0,249 0,166 0,326 0,135 -0,085 -0,454 1,36
Рассчитанная математическая модель зависимости шероховатости поверхности при плоском шлифовании металлополимерного материа-
ла с алюминиевым наполнителем от переменных факторов выглядит следующим образом (2)
у = 2,208 - 1,246 * х1 + 0,407 * х2 - 0,249 * х3 + 0,326 * х1х2 + 0,135 * х1х3 - 0,454 * х2х3 +
+0,166 * х| - 0,085 * х| + 1,36 * х| (2)
Так как в ходе эксперимента производилось параллельное измерение в каждом опыте в количестве двух измерений, существует возможность статистической обработки данных планового эксперимента.
Для оценки значимости коэффициентов необходимо сравнить расчетный коэффициент
0,085 * х| + 1,36 * х!
Стьюдента ^ с табличным ¿табл. В поставленном опыте дисперсия воспроизводимости в параллельных опытах равна 0,049, число степеней свободы 10, а табличное значение критерия Стьюдента ¿табл=2,23. Расчетные значения критерия Стьюдента для каждого коэффициента показаны в табл. 5.
Таблица 5
Критерии Стьюдента и значимость коэффициентов модели (1/0 - значимый / незначимый)
Ь0 Ь1 Ь2 Ь3 Ьц Ь12 Ь13 Ь22 Ь23 Ь33
^критерий 10,743 14,165 4,627 2,831 0,976 3,109 1,287 0,5 4,329 7,999
Значимость 1 1 1 1 0 1 0 0 1 1
Из таблицы видно, что незначимыми для полученной модели являются коэффициенты Ьц, Ь22.
Проверка адекватности математической модели производится по критерию Фишера, при этом дисперсия адекватности математической модели равняется 0,163, а число степеней свободы при значимых коэффициентах 3. Табличное значение критерия Фишера равняется ^табл=3,71, что больше расчетного F=3,33, а это значит, что по критерию Фишера уравнение математической модели является адекватным. Модель мо-
жет быть применима для решения производственных задач.
Программный продукт Р1апЕхр B-D13 у.1.0, позволяет не только определить математическую модель, но и вычислить математическую модель при фиксировании одного из переменных факторов.
Вычислим математическую модель шероховатости поверхности металлополимера с алюминиевым наполнителем при плоском шлифовании кругом шириной 40мм., так как такой круг наиболее часто используется в производстве. Так для круга шириной В=40мм, матема-
тическая модель будет выглядеть следующим образом (3)
у = 2,208 - 1,246 * хг + 0,407 * х2 + 0,326 * хгх2 + 0,166 * х| - 0,085 * х|
Исключив незначащие коэффициенты модель примет вид (4)
у = 2,208 - 1,246 * хх + 0,407 * х2 + 0,326 * хгх2
(3)
(4)
В расчете факторного плана значения уровней входных факторов принимаются в кодированном виде. Пересчет заданных натуральных значений факторов производится путем линейной интерполяции значений по формуле (5)
X,- =
AXt
(5)
где хг - значение /-го фактора в кодированном виде; Х1 - значение /-го фактора в натуральном виде; - интервал варьирования /-го фактора;
х0( - натуральное значение основного уровня /го фактора.
Заменяя кодированные значения уровней входных факторов значениями в соответствии с выражением (5), имеем следующую математическую модель шероховатости поверхности ме-таллополимера с алюминиевым наполнителем при плоском шлифовании кругом шириной 40мм. (6)
П л» Л О Н ^Л^ /^ст-18,4\ , - ( t-0,05 N , - „_ , /^ст-18,4\ ( t-0,05 N
Ra(VcT, i) = 2,208 - 1,246 * I--1 + 0,407 * I-,-1 + 0,326 * I--1 * I-,-1 (6)
V 27,8-9 / 40,09-0,01/ V 27,8-9 / 40,09-0,01/ v '
Получив математическую модель зависимости шероховатости поверхности металлополи-мера от глубины резания и скорости перемещения стола при плоском шлифовании (6), зададим интервал варьирования скорости перемещения
стола FCT=2..40 м/мин. и глубины резания t=0,01..1 мм. Построим графическую интерпретацию математической модели (рис. 4.), используя математический пакет PTC MathCad Prime 3.1.
Vcm --=2+ I -i
j t= 0,1 ..Wt t ¡=0.01+0.01-j
ЛЛ ^/tojVcTTi.,^
Ra(mkm)
i (mm)
Усц(м/мНН)
M
I
Рис. 4. Графическая интерпретация математической модели шероховатости
Используя блок решения и функцию find [14] в PTC MathCad Prime 3.1 вычислим значения скорости перемещения стола и глубины резания при которых шероховатость поверхности металлополимерной детали будет равна 0,8 мкм. Зададим начальные приближения для каждого
параметра Уст=2, t=0,01. Запишем уравнение, ограничения и функцию нахождения корней системы. Область листа PTC MathCad Prime 3.1 с введенным блоком решения изображена на (рис. 5).
Уст-=2 £ :=().01
2<Усш<40.............................................-.....................................................................|
¿>ОЛП
\27.S-9/ 00-0.01; ^0.00-0.01/
„ л. \30.2ЛЛ]
0.01 \
Рис. 5. Вычисление значений переменных модели для Ra=0,8 мкм
Из (рис. 5) видно, что расчетные значения скорости перемещения стола и глубины резания для Ra=0,8 мкм, равны Кст=30,244 м/мин и /=0,01мм. Анализ графика (рис. 4), также показывает, что уравнение имеет 1 значение для каждого искомого параметра, удовлетворяющее заданному значению шероховатости.
При обработке конструкционных, углеродистых и легированных сталей с твердостью HRC до 30, для достижения параметра шероховатости не выше Rа=0,8 мкм, согласно [15] рекомендуется использовать следующие режимы резания: скорость круга Ккр=35м/с; Припуск на обработку Д=0,3..0,35 мм; поперечная подача для круга 40мм ^поп=10 мм/ход стола; скорость перемещения стола ^т=8 м/мин; глубина резания /=0,073.
Сравнивая полученное значение параметра скорости перемещения стола для металлополи-мера и рекомендованное в справочной литературе для легированной стали, можно сделать вывод, что производительность обработки ме-таллополимерной детали несколько ниже чем детали выполненной из легированной стали из-за малой глубины резания. Так для шлифования металлической заготовки длиной 300 мм, шири-гой 35 мм и припуском на мех. обработку 0,3 мм, требуется 11,25 с. технологического времени, а для обработки металлополимерной заготовки 18 с.
Выводы. Полученная модель шероховатости металлополимерной поверхности при плоском шлифовании периферией круга может быть использована для назначения режимов резания: скорости перемещения стола и глубины резания, при обеспечении требуемой шероховатости по-
верхности. В частности при плоском шлифовании опорной плоскости разъема металлополи-мерной детали пресс-формы, шероховатость которой по ГОСТ 27358-87 должна быть Ra 0,8 мкм, глубина резания /=0,01 мм, а ^т=30,244 м/мин.
Сравнение параметров обработки шлифованием детали из металлополимера и легированной стали при достижении требуемого значения шероховатости, показали, что обработка опорной плоскости разъёма детали из металлополи-мера на 6,75 с дольше, чем аналогичной детали из легированной стали. Увеличение технологического времени на обработку металлополимер-ной детали существенно не повлияет на себестоимость получаемой детали пресс-формы, так как пресс-форма является штучным изделием. Значительное снижение стоимости изготовления пресс-формы с применением металлополимера многократно превышает увеличение стоимости в связи с увеличением технологического времени шлифования опорной плоскости разъема.
Полученные в ходе исследования результаты могут быть применены на предприятиях занимающихся переработкой пластмасс и инструментальных производствах при подготовке технологической документации на изделия, изготавливаемые из металлополимера с алюминиевым наполнителем. Полученная модель также может быть применена при назначении режимов обработки при плоском шлифовании деталей, поверхности которых были восстановлены с использованием металлополимерной композиции.
*Работа выполнена в рамках ФЦП «Исследования и разработки по приоритетным направлениям развития научно-
технологического комплекса России на 20142020 годы» по Соглашению от 27 октября 2015 г. № 14.577.21.0193 «Разработка роботизированного комплекса для реализации полномасштабных аддитивных технологий инновационных материалов, композитов, конструкций и сооружений».
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Кербер М.Л. Полимерные композиционные материалы: структура, свойства, технология: учеб. пособие / М.Л. Кербер, В.М. Виноградов, Г.С. Головкин и др.; под ред. А.А. Берлина. СПб: Профессия, 2008. С. 560.
2. Першин Н.С., Чепчуров М.С. Изготовление формообразующих деталей пресс-форм из композиционных материалов // Вестник Сибирской государственной автомобильно-дорожной академии. 2015. № 6. С. 76-81.
3. Сипайлов В.А. Тепловые процессы при шлифовании и управление качеством поверхности. М.: Машиностроение, 1978. 164 с.
4. Силин С.С., Леонов Б.Н., Хрульков В.А. [и др.]. Оптимизация технологии глубинного шлифования. М.: Машиностроение, 1989. 120 с.
5. Корчак С.Н. Производительность процесса шлифования стальных деталей. М.: Машиностроение, 1974. 280 с.
6. Филимонов Л.Н. Плоское шлифование. Л.: Машиностроение, 1985. 108 с.
7. Бихлер М. Детали из пластмасс -отливать без дефектов. Гейдельберг: Цехнер, Шпейер. 1999. С. 112.
8. Ефремов В.В., Кутовой С.С., Агошков А.В. Результаты экспериментального исследования по управлению показателями качества восстановленной поверхности деталей при шлифовании // Вестник Белгородского
государственного технологического
университета им. В.Г. Шухова. 2016. № 9. С. 131-136.
9. Металлополимеры «ЛЕО». М.: Изд. «ЗАО Металлополимерные материалы ЛЕО», 2013 С. 33.
10. Спиридонов А.А. Планирование эксперимента при исследовании технологических процессов. М.: Машиностроение, 1981. 184 с.
11. Любимый Н.С., Чепчуров М.С. Влияние применения вакуумирования при отверждении металлополимера на его теплопроводность / Междисциплинарные подходы в материаловедении и технологии. Теория и практика: сборник трудов всероссийского совещания заведующих кафедрами материаловедения и технологии материалов // Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2015. С 7-14.
12. Бойко А.Ф., Кудеников Е.Ю. Точный метод расчета необходимого количества повторных опытов // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. 2016. № 8. С. 128-132.
13. Белов В.В., Образцов И.В., Курятников Ю.Ю. Разработка программно-алгоритмического средства обработки данных трехфакторного планированного эксперимента для расчета математической модели прочности бетона // Программные продукты и системы. 2014. №108. С.254-259.
14. Очков В.Ф. Mathcad 7 Pro для студентов и инженеров. М.: КомпьютерПресс, 1998. 384 с.
15. Дальский А.М., Суслов А.Г., Косилова А.Г., Мящериков Р.К. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х т. Т. 2. М.: Машиностроение, 2003. 944 с.
Lubimyi N.S., ^epchurov M.S., Averchenkova E.E.
PROVIDE THE REQUIRED SURFACE ROUGHNESS PRODUCTS FROM METALLOPOLYMERS FILLED WITH ALUMINUM AT PROCESSING GRINDING
Currently, machine-building enterprises are increasingly using new composite materials for the production of parts, accessories and repair. One such material is a metallopolymeric composite structure with an aluminum filler. In general, it is an epoxy-dienoic filled with an aluminum matrix excipient. Owing to its flow properties in the uncured state, and hardness and heat resistance when cured, the material is increasingly used in the production. Previous studies have shown the use of metal-polymer material as the material forming the mold parts, as this significantly reduces the cost of equipment for molding plastics. Unlike steel machining modes metallopolymers insufficiently studied, because the material is new, and as yet only finds its field of application. However, in the manufacture of it forming tooling molds required to appoint such process steps and processing modes, which will provide the required dimensional accuracy and surface roughness detail. For a given parameter surface roughness of a metallopolymeric in the processing of grinding was found model of the surface roughness of the parameter rate table movement and the depth of cut. Key words: roughness, metallopolymers, the mold, surface grinding, molding plastics, simulator.
Любимый Николай Сергеевич, аспирант кафедры технологии машиностроения. Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова. Адрес: Россия, 308012, Белгород, ул. Костюкова, д. 46. E-mail: pershin26@yandex.ru
Чепчуров Михаил Сергеевич, доктор технических наук, профессор кафедры технологии машиностроения. Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова. Адрес: Россия, 308012, Белгород, ул. Костюкова, д. 46. E-mail: avtpost@mail.ru
Аверченкова Елена Эдуардовна, кандидат технических наук, доцент кафедры экономики. Брянский государственный технический университет. Адрес: Россия, 241035, Брянск, ул. бул.50-лет Октября, д. 7. E-mail: lena_ki@inbox.ru
