Об оценке коррозионного воздействия ЛЭП на подземный трубопровод при их пересечении Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

ЗАЩИТА ОТ КОРРОЗИИ

УДК 622.692.4.076:620.193

Д.Б. Захаров, генеральный директор, ЗАО «Трубопроводные системы и технологии», e-mail: d.zakharov@pipe-st.ru; П.А. Яблучанский, аспирант, Национальный минерально-сырьевой университет «Горный» (г. Санкт-Петербург), e-mail: pajabiuchanskii@gmaii.com; А.В. Титов, начальник отдела электротехнического оборудования ЭХЗ, ЗАО «Трубопроводные системы и технологии», e-maii: a.titov@pipe-st.ru

Об оценке коррозионного воздействия ЛЭП на подземный трубопровод при их пересечении

При пересечении подземного трубопровода высоковольтными линиями электропередачи (ЛЭП) требуется оценить степень коррозионного воздействия электромагнитного поля ЛЭП на трубопровод и при необходимости предусмотреть мероприятия по его устранению. Существующие в России методики оценки не учитывают в полной мере всех факторов, существенно влияющих на величину плотности тока через дефект в защитном покрытии трубопровода, являющуюся основным показателем коррозионного воздействия ЛЭП на трубопровод. В работе проведен анализ основных факторов, которые необходимо учитывать при определении степени коррозионного воздействия ЛЭП на трубопровод.

Ключевые слова: коррозия под воздействием переменного тока, оценка коррозионного воздействия ЛЭП на трубопровод, плотность тока через дефект в защитном покрытии подземного трубопровода, влияние катодной защиты на сопротивление растеканию тока с дефекта покрытия.

Воздействие высоковольтных линий электропередачи переменного тока на подземный трубопровод может явиться причиной аварийной ситуации, приводящей к отказу трубопроводной системы. ЛЭП оказывает на подземный трубопровод электромагнитное воздействие, вызывающее при определенных условиях коррозионное разрушение. Основные исследования коррозии стали под воздействием переменного тока проводились в России в 1963-1972 гг. [1-4]. В результате лабораторных, теоретических и полевых исследований был установлен критерий опасности воздействия переменного тока на магистральный трубопровод по величине критической плотности тока утечки с дефектов в защитном покрытии подземного трубопровода - ]к > 20 А/м2 [4]. В настоящее время критерий опасности коррозионного воздействия переменного тока на магистральный трубопровод включен как в государственные стан-

дарты, так и в некоторые отраслевые нормы: ГОСТ 9.602-2005 - ]к > 10 А/м2 [5], СТО «Газпром» 9.0-001-2009 - ]к > 30 А/м2 [5]; РД-17.220.00-КТН-151-10 ОАО «АК «Транснефть» - ]к > 10 А/м2 [6]. Однако существующие в России методики оценки коррозионного воздействия ЛЭП на трубопровод при их пересечении не учитывают в полной мере всех факторов, существенно влияющих на величину плотности тока через дефект в защитном покрытии трубопровода [6].

В работе выполнен анализ степени влияния основных физических факторов на величину плотности тока утечки через возможный дефект в защитном покрытии трубопровода. В результате проведенного анализа были получены расчетные номограммы плотности тока утечки через дефект диаметром d в защитном покрытии трубопровода, позволяющие произвести экспресс-оценку степени влияния ЛЭП на коррозионное

состояние подземного трубопровода при их пересечении. Установленные нормы коррозионной опасности для подземных трубопроводов под влиянием ЛЭП требуют выделения зон потенциально опасных в плане возможных коррозионных повреждений на существующих трубопроводах и включения их в план первоочередных обследований. Решение этой задачи в самые короткие сроки трудновыполнимо в связи с большой протяженностью трубопроводных систем и, самое главное, отсутствием доступных методик прогнозирования таких зон.

АНАЛИЗ ОСНОВНЫХ ФАКТОРОВ, ВЛИЯЮЩИХ НА КОРРОЗИОННУЮ ОПАСНОСТЬ

При пересечении ЛЭП переменного тока с подземным трубопроводом на трубопроводе под влиянием электромагнитной индукции возникают индуцированные напряжения и токи. По

68

№ 12 декабрь 2013 ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ

ANTICORROSIVE PROTECTION

результатам выполненного анализа основными параметрами,определяющими величину потенциал иас, наведенного на трубопроводе под воздействием пересекаемой ЛЭП, являются:

• сила тока I в проводах ЛЭП, А;

• профиль опоры ЛЭП (расположение проводов друг относительно друга);

• угол пересечения, (р;

• электрическое сопротивление грунта р в зоне пересечения, Ом*м;

• электрическое сопротивление защитного покрытия трубопровода Rиз, Ом*м2. Анализ выполнялся на основе теоретических расчетов с использованием алгоритма расчета индуцированного электромагнитного поля на подземном трубопроводе под воздействием ЛЭП [7]. Расчетная схема сближения элемента ЛЭП с трубопроводом представлена на рисунке 1.

Алгоритм расчета наведенного на трубопроводе электрического потенциала имеет общий вид:

IL ,=2 Е,-Р.

t(x) W 1 1

где х - координата точки расчета наведенного на трубе потенциала, м; п = Ц/^; L - длина сближения, м; dL - шаг расчета на трубопроводе ЭДС взаимоиндукции Е. , м. Здесь

• 1 ш • • .

Е.=+^Е Ъ.•1/(11-1 2к-1 к(Х1) к

где Е. - комплекс продольной ЭДС взаимоиндукции, наведенной влияющей ЛЭП на 1-м отрезке трубопровода

Рис. 1. Схема сближения элемента ЛЭП с трубопроводом

длиной ^ в координате х., В/^; т -количество фаз ЛЭП; х. - координата 1-й ЭДС, наведенной на трубопроводе, м; ¿к(х1) - взаимное магнитное сопротивление между к-й фазой влияющей ЛЭП и трубопроводом на 1-м отрезке длиной ^ в координате х. [8], Ом/1Ц; 1к - ток к-й фазы ЛЭП, А; знак перед дробью \ выбирается в зависимости от значения координаты х. относительно координаты х, в которой рассчитывается потенциал 11Цх): при х. > х; при х. < х

Р.=-5-

1 е*Ч+р

о

где у - постоянная распространения трубопровода, 1/м; х - координата точки расчета наведенного на трубе потенциала, м; Ц - расстояние от трубы вне зоны сближения, м;

_ г-г

° 1+1 '

1 - сопротивление нагрузки на конце трубопровода, Ом;

1 = 1п, Ц = Цп+х. при (х-х.) « 0;

Z

■ L+Lk - x. при (x-x.) > 0.

Если длины участков трубы Цп и Цк, расположенные вне зоны сближения, считать бесконечными, то

р =е-Ях"х1'1 . 1*

Анализ параметров, определяющих величину наведенного потенциала иас, проводился для схемы пересечения, представленной на рисунке 2. Схема пересечения выбрана в соответствии с требованиями ПУЭ, в котором пересечение ЛЭП с подземными трубопроводами в коридоре не менее 30 м должно выполняться под углом не менее 60°. Характер распределения напряжения прикосновения по длине трубопрово-

Рис. 2. Схемы пересечения трубопровода с ЛЭП под углом р в коридоре шириной 2а

ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ № 12 декабрь 2013

69

ЗАЩИТА ОТ КОРРОЗИИ

а) б) в) г)

Рис. 3. Распределение потенциала и, наведенного на трубопроводе при пересечении с ЛЭП под углом (р = 45°. Профили опор с расположением фаз: горизонтальным (а), треугольным (б), вертикальным (в - одноцепная ЛЭП, г - двухцепная ЛЭП). Параметры ЛЭП: I = 1000А - ток ЛЭП; Н = 10 м - высота подвеса нижнего провода ЛЭП. Параметры трубопровода: D = 1020 х 16 мм - диаметр и толщина стенки; Rиз = 103 Ом*м2 - сопротивление защитного покрытия. Сопротивление грунтов р = 100 Ом*м. Схема пересечения представлена на рисунке 1

да, наведенного вследствие влияния пересекаемой под углом ф = 45° ЛЭП с различным типом опор, представлен на рисунке 3. Для профилей опор с горизонтальным и треугольным расположением фаз напряжение прикосновения на трубопроводе имеет один максимум, находящийся в точке пересечения оси ЛЭП с трубопроводом. Профили опор с вертикальным расположением фаз, как одноцепные,так и двухцепные, имеют два максимума, находящихся на некотором расстоянии от места пересечения.

На примере трехфазной ЛЭП 500 кВ с опорами типа ПБ2Т с горизонтальным расположением проводов (ток I = 1кА) выполнен расчет зависимостей максимального наведенного потенциала от угла пересечения (р, сопротивления грунта р, сопротивления защитного покрытия трубопровода 1}из и диаметра трубопровода Э (рис. 4). Анализ влияния параметров 13из, й, р, ф на величину наведенного на трубопроводе потенциала выполнялся в виде зависимостей ДУ/1, % от удельного сопротив-

ления грунтов (dU_ р), сопротивления защитного покрытия (dU_RiJ, диаметра трубопровода (dU_D) (рис. 5):

dU_=[(U/I10000-U/I1)/U/I10000]*100, %,

где U/I1 - максимальный U/I на трубопроводе при р = 1 Ом*м для R^ = 103ч-106 Ом*м2 и D = 219ч-1420 мм, U/I10000 - максимальный U/I на трубопроводе при р = 10000 Ом*м для RH3 = 1034106 Ом*м2 и D = 219-1420 мм; "3 dU_ R„3 = [(U/l6-U/y/U/y*100, %,

а) б)

Рис. 4. Графики максимального потенциала U/I, наведенного на трубопроводе D219 (а) и D1420 (б) при пересечении ЛЭП 500 кВ с опорами типа ПБ2Т (ток I = 1кА) в зависимости от угла пересечения <р для различных р грунта (индекс кривых) при изменении защитного покрытия R в диапазоне 102 4 106 Ом*м2 (сплошная линия - R = 102 Ом*м2, пунктирная линия - R = 106 Ом*м2).

70

№ 12 декабрь 2013 ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ

где U/I3 - максимальный U/I на трубопроводе при Rh3 = 103 Ом*м2 для р = 14-10000 Ом*м и D = 219^1420 мм, U/I6 - максимальный U/I на трубопроводе при Rh3 = 106 Ом*м2 для р = 1410000 Ом*м и D = 21941420 мм;

dU_D = [(U/I219-U/I1420)/U/I219]*100, %,

где U/I219 - максимальный U/l на трубопроводе при D = 219 мм для Rh3 = 1034106 Ом*м2 и р = 1410000 Ом*м, U/I1420 - максимальный U/I на трубопроводе при D = 1420 мм для Rh3 = 1034106. Ом*м2 и р = 1410000 Ом*м. Анализ представленных зависимостей максимального AU/I, %, для различных углов пересечения показывает значительное влияние всех вышеперечисленных факторов на величину наведенного на трубопроводе потенциала (табл. при рис. 5). Изменение AU/I, %, не превышающее 10%, наблюдается только для параметров D при ф>45° и Rh3 при (р>70°. Анализ для ЛЭП с другими профилями опор в целом подтверждает представленные выше зависимости от угла пересечения, сопротивления грунта, диаметра трубопровода и сопротивления защитного покрытия. Для оценки коррозионной опасности по значению наведенного напряжения Uac рассчитывается плотность тока j утечки через возможный дефект покрытия. Плотность тока через дефект является основным критерием коррозионной опасности воздействия переменного тока на трубопровод. Плотность тока jfl, А/м2 через дефект в защитном покрытии определяют по формуле

. U

l'RÜ (1)

где S - площадь поверхности дефекта в защитном покрытии, м2; R - сопротивление растеканию тока с дефекта, Ом. Сопротивление растеканию тока с дефекта R выражается зависимостью [9]

R-

2-d

(2)

электрическое

где d - диаметр дефекта в покрытии, м; р -сопротивление грунта, Ом*м.

Из (1) и (2) плотность тока на дефекте выражается формулой . 2,548-и.,.

(3)

Jfl=

p-d

При известном напряжении иас и постоянном сопротивлении грунта р плотность тока будет тем больше, чем меньше диаметр дефекта. Дефекты малой площади подвержены риску коррозионного разрушения больше, чем дефекты большой площади при том же напряжении иас. При оценке воздействия ЛЭП на трубопровод дефект покрытия обычно принимается стандартным. В отечественной нормативной документации площадь стандартного дефекта в защитном покрытии трубопровода равна Sд = 6,25.10-4 м2 [10], в зарубежных нормах стандартный дефект принят площадью Sд = 1.10-4 м2.

При неизменном диаметре дефекта плотность тока будет тем больше, чем меньше сопротивление грунта. Сопротивление грунта, непосредственно прилегающего к дефекту, не явля-

ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ № 12 декабрь 2013

Выявляя дефекты.

Избегая потерь

Тепловизор надежно

выявляет причины неполадок на нефтеперерабатывающих предприятиях.

• Термограммы с разрешением 320x240 пикселей с технологией БирегРеБо^йоп

(детектор 160x120 пк)

• Автоматическое распознавание горячих точек

• Сменный объектив для измерений на разных расстояниях

ООО "Тэсто Рус" +7 (495) 221 62 13Bwww.testo.ru

ЗАЩИТА ОТ КОРРОЗИИ

ч> Максимальное ÜU/I, %

Р D

10 72,0 54,5 30,9

20 68,1 38,0 19,5

30 67,2 29,0 14,3

40 67,1 22,8 10,9

50 67,3 17,9 8,5

60 67,5 13,6 6,3

70 68,0 9,7 4,4

80 70,7 5,6 2,6

Рис. 5. Максимальное изменение Ди/1, %, в зависимости от угла пересечения ср при изменении параметров в диапазоне: диаметр трубопровода Э 219-К1420 мм; сопротивление защитного покрытия Rиз 1034106 Ом*м2; удельное сопротивление земли р 1410000 Ом*м. Индекс кривых - максимальное изменение Ди/1, %, относительно удельного сопротивления грунтов ^и_>), сопротивления защитного покрытия (dU_Rиз), диаметра трубопровода

ется постоянной величиной. В работах [11, 12] обращено внимание на то, что в месте дефекта могут происходить значительные изменения сопротивления грунта при совместном действии наведенных переменных токов и тока катодной защиты. Ток катодной защиты способствует образованию ионов ОН- в земле в непосредственной близости от дефекта, увеличивающему рН грунта в этой области, следствием чего является уменьшение сопротивления грунта, прилегающего к дефект у. Для выявления зависимостей изменения сопротивления грунта под воздействием токов катодной защиты были проведены экспериментальные исследования на одном из действующих магистральных газопроводов. Для измерений использовались вспомогательные электроды (ВЭ), подключенные к трубопроводу и расположенные рядом со стандартным электродом сравнения и имеющие оголенную стальную поверхность заданной площади, что позволяет имитировать дефект в защитном покрытии трубопровода и контролировать параметры переменного тока непосредственно на дефекте. Измерения на ВЭ площадью S = 0,000625 м2, d = 0,0282 м, установленном на трубопроводе, показали следующие результаты:

иас на трубопроводе, В - 3,1;

1ас через вспомогательный электрод

(ВЭ), А - 0,042;

jac на ВЭ (j = I/S), А/м2 - 67,2; R[ растеканию ВЭ (Rfl = U/I), Ом - 73,8; р грунта в месте ВЭ (р = R .2d), 0м*м - 4,2. " "

По данным изысканий, сопротивление грунта в месте установки контрольно-измерительного пункта составляет 25 Ом*м, что примерно в 6 раз меньше значения сопротивления грунта, прилегающего непосредственно к ВЭ. Расчетная плотность тока, определенная по напряжению прикосновения U = 3,1 В с использованием значе-

ac

ний сопротивления грунтов по данным изысканий 25 Ом, составляет 11,2 А/м2, что в 6 раз меньше, чем фактическая 67,2 А/м2.

На этом же трубопроводе рядом со стандартным ВЭ, результаты измерений на котором представлены выше, был установлен новый ВЭ площадью 1.10-4 м2 с целью проследить динамику изменения сопротивления грунта во времени. Измерения осуществлялись в период с 20.06.2012 г. по 25.03.2013 г. с периодичностью 10 дней. Полученные данные представлены на рисунке 6.

По графикам видно, что сопротивление грунта рд (рис. 6в), прилегающего непосредственно к дефекту, в течение времени уменьшается с 25 до 5 Ом*м, при этом плотность тока jac возрастает с 10 до 40-50 А/м2. Измерения на других трубопроводах показали аналогичную зависимость уменьшения сопротивле-

ния грунта, непосредственно прилегающего к ВЭ, в 4-10 раз по сравнению с сопротивлением грунтов, вмещающих трубопровод.

Результаты измерений говорят о необходимости учитывать изменение сопротивления грунта дефекта как один из основных факторов, определяющих величину плотности тока через дефект, при оценке коррозионного воздействия ЛЭП на подземный трубопровод.

Построение доступной методики прогнозирования коррозионно-опас-ных зон на трубопроводе, вызванных влиянием ЛЭП при их пересечении, по значениям плотности тока утечки с дефектов, полученной по величине расчетного наведенного потенциала Ü = U/I, не позволяет изобразить зависимость Ü от ф с использованием минимального количества номограмм, удобных для пользования, в связи со значительным диапазоном изменения параметра Ü от основных физико-технических характеристик трубопровода (R^, D, р , ф) даже для одного типа опоры ЛЭП.

Создание методики прогнозирования коррозионно-опасных зон на трубопроводе можно упростить, используя вместо Ü параметр £ в зависимости от угла пересечения ф для различных удельных сопротивлений грунтов р:

$=2,548.Ü/p

(4)

72

№ 12 декабрь 2013 ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ

ANTICORROSIVE PROTECTION

а) б) в)

Рис. 6. Измерения на вспомогательном электроде одного из действующих трубопроводов, находящегося в зоне влияния ЛЭП переменного тока: плотность тока Лас через ВЭ (а); напряжение переменного тока иас и сила переменного тока I через ВЭ (б); сопротивление грунта р , прилегающего к дефекту (в)

с учетом поправочных коэффициентов киз за сопротивление защитного покрытия трубопровода.

Для примера на рисунке 7 представлена номограмма для оценки коррозионного влияния на трубопровод диаметром 219 мм под воздействием ЛЭП 500 кВ с опорами типа ПБ2Т при их пересечении. Полученная номограмма позволяет рассчитать плотность токов утечки А/м2 с дефектов защитного покрытия трубопровода с использованием значений ^ В/(кА*Ом*м) и коэффициента киз для

от

Рлрлнчр ¿а »»нснирс» и1 г прпгчмм ЛЭП

параметров, изменяющихся в пределах:

• электрическое сопротивление защитного покрытия, Ом*м2 - 103ч-106;

• электрическое сопротивление грунтов, Ом*м - 14-105.

Плотность тока утечки с дефекта в защитном покрытии рассчитывается из выражения

Я^).1.кр.киз [А/м2],

где d - диаметр дефекта, м; I - ток ЛЭП, кА; ^ - коэффициент снижения сопро-

ии

4 Ги иг уТ Аа Пгргч I н;

1 1 _ _чи

-

1ССОО

тивления грунта в непосредственной близости от дефекта вследствие влияния катодной защиты трубопровода (кр=4ч-10); киз - коэффициент, учитывающий сопротивление защитного покрытия трубопровода.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Выполненный анализ показывает, что при оценке коррозионной опасности воздействия ЛЭП с различными профилями опор при пересечении под различными углами с подземным трубопроводом необходимо дополнительно учитывать четыре основных фактора:

• сопротивление грунта с учетом его изменения под воздействием катодной защиты;

• диаметр трубопровода;

• сопротивление защитного покрытия трубопровода;

• размер возможного дефекта в защитном покрытии трубопровода. Катодная защита трубопровода влияет на сопротивление грунта, прилегающего к дефекту. Из этого следует, что при оценке коррозионной опасности влияния ЛЭП на подземный трубопровод при расчете плотности тока на дефекте в защитном покрытии необходимо вводить поправочный коэффициент кр = 4^10, учитывающий изменение сопротивления грунтов в районе дефекта под действием катодной защиты трубопровода. Номограммы могут быть построены для наиболее часто встречающихся типов опор ЛЭП (П110, П220, П330, ПБ2Т). Для их использования достаточно знать силу тока в проводах ЛЭП, сопротив-

Рис. 7. Номограмма для расчета плотности тока утечки через дефект в защитном покрытии подземного трубопровода при пересчении им трассы ЛЭП

ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ № 12 декабрь 2013

73

ЗАЩИТА ОТ КОРРОЗИИ

ление грунта в зоне пересечения, угол пересечения, диаметр трубопровода и сопротивление защитного покрытия трубопровода.

Выполненный анализ степени влияния основных физических факторов

на величину плотности тока утечки через возможный дефект в защитном покрытии трубопровода позволяет разработать простую методику оценки степени влияния ЛЭП на коррозионное состояние подземного

трубопровода при их пересечении. Данная методика позволит оперативно выделять на существующих трубопроводах коррозионно-опасные зоны и включать их в план первоочередных обследований.

Литература:

1. Толстая М.А., Иоффе Э.И., Потемкинская И.В. Влияние переменного тока промышленной частоты на электрокоррозию стали // Газовое дело: Сборник. - № 3. - ЦНИИЭНефтегаз, 1963.

2. Толстая М.А., Иоффе Э.И., Потемкинская И.В. Электрохимическая коррозия стальных подземных сооружений переменным током промышленной частоты // Газовое дело: Сборник. - № 3. - ЦНИИЭНефтегаз, 1964.

3. Стрижевский И.В., Дмитриев В.И. Теория и расчет влияния электрифицированной железной дороги на подземные металлические сооружения. - М.: Изд-во литературы по строительству, 1967. - 247 с.

4. Инструкция по защите от коррозии подземных стальных трубопроводов, расположенных в зоне действия рельсового электротранспорта на переменном токе / Академия коммунального хозяйства им. К.Д. Панфилова. - М.: Стройиздат, 1972. - 125 с.

5. СТО Газпром 9.0-001-2009 «Защита от коррозии. Основные положения».

6. РД-17.220.00-КТН-151-10 «Методика определения воздействия ВЛ-110 кВ и выше на коррозию нефтепровода и мероприятия по защите трубопровода».

7. Крапивский Е.И., Яблучанский П.А. Алгоритм расчета электромагнитного влияния линии электропередачи переменного тока на подземный трубопровод // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2013. - № 2. - С. 213-224.

8. Костенко В.М. Взаимные сопротивления между воздушными линиями с учетом поверхностного эффекта в земле // Электричество. - 1955. - № 10. - C. 29-34.

9. Бэкман В., Швенк В. Катодная защита от коррозии: Справ. изд./ Пер. с нем. - М.: Металлургия, 1984. - 496 с.

10. ГОСТ 9.602-2005 «Единая система защиты от коррозии и старения. Сооружения подземные. Общие требования к защите от коррозии».

11. The CEOCOR Booklet, AC corrosion on cathodicaLLy protected pipelines. Guidelines for risk assessment and mitigation measures. - APCE, 2001. - 44 p.

12. DGC.FAUGT.10 AC/DC interference corrosion in pipelines. Summary Report, MetriCorr, 25.04.2006. - 46 p.

D.B. Zakharov, General Director, Truboprovodnye Systemy i TekhnoLogii CJSC, e-mail: d.zakharov@pipe-st.ru; P.A. Yabluchanskiy, PG student, National Mineral Resources University (University of Mines) (Saint-Petersburg), e-mail: pajabluchanskii@gmail.com; A.V. Titov, Head of the ECP Electrical Equipment Department, Truboprovodnye Systemy i Tekhnologii CJSC, e-mail a.titov@pipe-st.ru

Assessment Of AC Corrosive Effect On The Underground Pipeline When Crossing Power-Lines

When the underground pipeline crosses high-voltage power lines it is required to assess the corrosive effect of the electromagnetic field of power lines on the pipeline and if necessary to provide mitigating measures. Existing evaluation techniques in Russia do not consider all the factors that significantly affect the value of the current density at a holiday in the protective coating of the pipeline, which is the main indicator of the corrosive effect of power line on a pipeline. The main factors must be considered when determining the level of corrosive effect of power line on a pipeline are analyzed in the paper.

Keywords: AC corrosion, assessment of AC corrosive exposure of power-line on a pipeline, current density at a pipeline coating holiday, cathod-ic protection effect on the spread resistance of a coating holiday.

References:

1. Tolstaya M.A., Ioffe E.I., Potemkinskaya I.V. Vliyanie peremennogo toka promyshlennoi chastity na elektrokorroziyu stali (Effect of power frequency alternating current on steel electrocorrosion) // Gas Business: Collection. - No. 3. - TsNIIENeftegaz, 1963.

2. Tolstaya M.A., Ioffe E.I., Potemkinskaya I.V. Elektrokhimicheskaya korroziya stal'nykh podzemnykh sooruzhenyi peremennym tokom promyshlennoi chastoty (Electrochemical corrosion of steel underground structures with power frequency alternating current) // Gas Business: Collection. - No. 3. - TsNIIENeftegaz, 1964.

3. Strizhevskiy I.V., Dmitriev V.I. Teoriya i raschet vliyaniya elektrifitsirovannoi zheleznoi dorogi na podzemnye metallicheskie sooruzheniya (Theory and calculation of electrified railway lines impact on underground steel structures). - Moscow: Publishing House of Books on Construction, 1967. - 247 p.

4. Instruktsiya po zatshite ot korrozii podzemnykh stal'nykh truboprovodov, raspolozhennykh v zone deistviya rel'sovogo elektrotransporta na peremennom toke (Instruction for corrosion protection of underground steel pipelines located in the area of rail electric transport operation on alternating current) / K.D. Panfilov Academy of Communal Services. - Moscow: Stroyizdat, 1972. - 125 p.

5. STO Gazprom 9.0-001-2009 «Zatshita ot korrozii. Osnovnye polozheniya» («Corrosion protection. Fundamentals»).

6. RD-17.220.00-KTH-151-10 «Metodika opredeleniya vozdeistviya VL-110 kV i vyshe na korroziyu nefteprovoda i meropriyatiya po zatshite truboprovoda» («Methodology to determine the effect of 110 kV and above overhead transmission lines on the oil pipeline corrosion and activities for pipeline protection»).

7. Krapivskiy Ye.I., Yabluchanskiy P.A. Algoritm rascheta elektromagnitnogo vliyaniya linii elektroperedachi peremennogo toka na podzemnyi truboprovod (The algorithm to calculate the electromagnetic influence of AC power transmission lines on the underground pipelines) // Mining information and analytical newsletter. - 2013. - No. 2. - P. 213-224.

8. Kostenko V.M. Vzaimnye soprotivleniya mezhdu vozdushnymi liniyami s uchetom poverkhnosntogo effekta v zemle (Mutual resistance between overhead transmission lines with consideration of ground surface effect) // Electricity. - 1955. - No. 10. - P. 29-34.

9. Baeckmann W., Schwenk W. Katodnaya zatshita ot korrozii (Cathodic corrosion protection): Handbook; Translated from German. - Moscow: Metallurgiya, 1984. - 496 p.

10. GOST 9.602-2005 «Edinaya sistema zatshity ot korrozii i stareniya. Sooruzheniya podzemnye. Obtshie trebovaniya k zatshite ot korrozii» («Unified system of corrosion and ageing protection. Underground constructions. General requirements for corrosion protection»).

11. The CEOCOR Booklet, AC corrosion on cathodically protected pipelines. Guidelines for risk assessment and mitigation measures. - APCE, 2001. - 44 p.

12. DGC.FAUGT.10 AC/DC interference corrosion in pipelines. Summary Report, MetriCorr, 25.04.2006. - 46 p.

74

№ 12 декабрь 2013 ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ

A POWER-GEN EVENT

Выставка и конференция

4-6 марта 2014 года | Экспоцентр, Москва, Россия

Поддерживая модернизацию

эффективность и инновации

НЕ ПРОПУСТИТЕ

12-я выставка и коференция Russia Power возвращается в Экспоцентр, Москва, 4-6 марта 2014 года.

RUSSIA POWER, проходящая совместно с HydroVision Russia, предоставляет идеальные условия для исследования возможностей ведения бизнеса и встреч с новыми партнерами и наиболее влиятельными руководителями отрасли в динамичной обстановке.

Трехдневное мероприятие включает в себя конференцию, состоящую из двух направлений и вызывающую оживленные дискуссии, а также активную выставку, представляющую ведущие компании российского и международного энергетического сектора.

Три ключевых направления Russia Power:

• Модернизация - Определение решений, которые помогут удовлетворить потребность в модернизации и увеличении существующей мощности генерации.

• Рентабельность - Пропаганда идей и возможностей, повышающих энергоэффективность и ускоряющих процесс декарбонизации энергетического сектора России

• Инновации - Освещение последних технических новшеств и решений, обеспечивающих безопасную и эффективную инфраструктуру энергетики.

Присоединяйтесь к элите мирового сообщества в России и станьте частью мероприятия, которое влияет на отрасль.

Официальная поддержка:

Российское Энергетическое i Агентство

По вопросам выставочных площадей и спонсорства Russia Power 2014, пожалуйста, посетите www.russia-power.org или свяжитесь с:

Россия и СНГ:

Наталия Гайсенок T: +7 495 258 31 36 Ф: +7 495 258 31 36 Е: nataliag@pennwell.com

Светлана Струкова T: +7 495 258 31 36 Ф: +7 495 258 31 36 Е: svetlanas@pennwell.com

Собственник и устроитель:

Представлено:

В партнерстве:

RENEWABLE ENERGY

WRLD

MAGAZIN!

ftnnEnergy.

При поддержке:

УЭДГ ^МАКО,

www.russia-power.org

Совместное НydГОУ|SЮП,

RUSSIA