О влиянии законов управления потенциалами на силовые характеристики сферического электростатического подвеса # Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

Федеральный портал "Инженерное образование"

электронный журнал

ОБРАЗОВАНИЕ

Инженерное образование Ассоциация технических университетов

#10 октябрь 2007

Общие проблемы

инженерного

образования

Инженер в современной России

Наука в образовании: Электронное научное издание

CALS-технологии

Зарубежное образование

История технического прогресса

Учебные программы Будущий инженер Вне рубрик

English Library

Пресс-релизы

Библиотека

Конференции

Выставки

Форум

Доска объявлений

Архив

Переписка

Информация о проекте About project

Эл N ФС 77-30569

# Гос. регистрации 0420800025

ISSN 1994-0408

Ред. совет Специальности Рецензентам Авторам English Koi-8 Win

■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■

Найти!

Найти выделенное

О влиянии законов управления потенциалами на силовые характеристики сферического электростатического подвеса #10 октябрь 2007

УДК 621.31(075.8)

С. А. Васюков.

МГТУ им. Н. Э. Баумана, кафедра ФН-7 ("Электротехника и промышленная электроника")

Центрирование сферического ротора в электростатическом подвесе достигается путем силового взаимодействия заряженных проводников, образующих электродную систему, и проводящей поверхности взвешиваемого тела.

Расчет силовой характеристики может быть произведен, опираясь на различные математические модели подвеса. В одних моделях предполагается, что электрическое поле полностью сосредоточено в промежутке электрод-ротор [1]. Эти модели по существу используют зависимость емкости плоского конденсатора от смещения ротора. В других случаях [2] с той или иной степенью приближения решается полевая задача распределения потенциала с последующим определением силовой функции.

Несмотря на большое количество работ, посвященных силовым характеристикам подвесов, в них должным образом не уделялось внимание вкладу потенциала ротора в силовую характеристику. Практически нет работ, рассматривающих силовые характеристики импульсных подвесов. Таким образом, задачей настоящего исследования является:

- получение статических силовых характеристик сферических подвесов и анализ их отдельных составляющих при смещениях ротора как в линейной зоне подвеса (малые смещения), так и при произвольных (выходящих за линейую зону) смещениях;

- исследование силовых характеристик при различных законах управления потенциалами на электродах (подвесы на постоянном токе, импульсные подвесы с

ШИМ);

- определение областей устойчивости, из которых возможно гарантированное начальное всплытие ротора с упоров и исследование влияния на размер этих областей различных законов управления потенциалами.

Существуют различные конфигурации электродных систем, однако наибольшее практическое применение в настоящее время нашли подвесы с электродами в виде правильных сферических сегментов, рис. 1.

Рис. 1. Сферический подвес с сегментными электродами

Обозначим проводники рассматриваемого подвеса следующим образом: индексом / = 0 - ротор, индексом / = 7- экран (металлизированные межэлектродные промежутки), а / = 1, ...., 6 - электроды.

Как известно [1], сила, действующая на твердое тело в электростатическом поле, представляется в виде

¡=0 /=0

где п - количество проводников (в рассматриваемом подвесе и=7); ^ - коэффициенты электростатической индукции, которые свзывают заряды тел д. с их потенциалами

У-О.. п (2)

^ зависят от геометрических размеров проводников (электродов, ротора, экрана) и их взаимного расположения, а, следовательно, являются функциями

смещения ротора из центра подвеса. Эти коэффициенты для сферического подвеса (на основе решения полевой задачи распределения потенциала в области ротор-камера) были получены автором в работе [3]. Введем понятие "базовых коэффициентов электростатической индукции" как минимального набора коэффициентов, из которых, используя симметрию в конструкциях подвесов и преобразования координат, можно получить полные матрицы коэффициентов

О—™. Для рассматриваемого подвеса базовые коэффициенты электростатической индукции можно записать как

(3)

Здесьх=х!к, у = у!к,х=г1к - нормированные (по отношению к зазору электрод-ротор А при центральном положении ротора) смещения ротора в

направлениях х, у, г соответственно. Коэффициенты при нормированных смещениях в (3) имеют размерность емкости и являются сложными зависимостями от геометрических размеров подвеса: радиуса ротора а, зазора д и углового размера электрода в*.

Теперь, используя (1) и (3), можно построить выражения проекций силовой характеристики подвеса на оси х, у, г.

2 2 2 + 2С|2 +У («Ч + + + + 0*0 + 2СП + ФаУ&Ъ + 0»б) +

+ («Ц -<РзХ<Р2 - АЧ) ^ + С1?- 0»ЗХ0»5 - А»б)

г

А'

+ («ц <рзХ<Р2 - да») ^ + - ачХа^ - «'б)

л'

+ («ч - <РзХ<Р5 <Рй)^ + сп («й - АЧХ^ - Рб)

А

Существует несколько законов управления потенциалами на электродах подвеса. Каким же требованиям должны отвечать эти законы? В первую очередь они должны обеспечивать устойчивость, а также наилучшие рабочие характеристики: перегрузочную способность, жесткость и стабильность центрирования подвесов. Законы регулирования не должны быть слишком сложны в технической реализации. Известно, что наилучшие характеристики имеют подвесы с нулевым потенциалом ротора. Следовательно, законы управления должны обеспечивать минимальный наведенный потенциал ротора.

Система регулирования потенциалов на электродах подвеса включает несколько каналов стабилизации. Число каналов равно, как правило, числу пар диаметрально противоположных электродов. Сферический подвес с шестью электродами содержит три канала стабилизации по осям х, у, г. Канал стабилизации включает датчик перемещения и выходной высоковольтный каскад, подключенные к паре диаметрально противоположных электродов, а также блок усиления и коррекции. Регулирование потенциалов в большинстве практических схем подвесов осуществляется в противофазе. Так, например, в подвесах с амплитудным регулированием в зависимости от смещения ротора напряжение на одном из пары электродов возрастает на определенную величину и на столько же уменьшается напряжение на втором электроде, что создает соответствующую восстанавливающую силу.

Рассмотрим законы управления потенциалами в электростатических подвесах.

Управление в подвесах на постоянном токе осуществляется по законам [4]

Здесь /, / - номера пар диаметрально противоположных электродов. Для сферического подвеса номера пар (/, /)- (1, 3), (2, 4), (5, 6).

Коэффициенты ^ ^Л/ принимают значения плюс или минус единица, их выбор проводится таким образом, чтобы обеспечить минимальный наведенный потенциал ротора. Потенциалы фо и о являются положительными величинами и представляет собой начальную уставку или опорное напряжение на электродах. Величина уставки выбирается с учетом максимально допустимого по пробою напряжения на электродах подвеса. Приращение потенциала Ар, в статическом режиме пропорционально напряжению на выходе датчика перемещений "дг и не превышает по абсолютной величине потенциала уставки:

Здесь коэффициент усиления следящей системы, подключенной к паре электродов (/,_/).

Для подвесов на переменном токе законы управления запишем в виде: = {<Рш -

= (Рй + Л (7)

Здесь Фьн- опорная амплитуда напряжения. Приращения амплитуды Ар, формируются по (6), значения начальных фаз подбираются при минимизации

потенциала ротора.

В последнее время начали широко применяться подвесы, в которых вместо непрерывных или аналоговых систем регулирования используются импульсные или дискретные системы. Рассмотрим импульсные законы управления электростатическими подвесами, потенциалы, на электродах которых регулируются по принципу ШИМ (широтно-импульсной модуляции). В работе [5] показано, что минимальный наведенный потенциал ротора обеспечивается при законе управления

№ = ($»¿0 - /: Я>} = +

(5)

ЯО Ч" «дг^Рй'*^ <РЛ ЩИ Ищ

(6)

щн лГ<*<нГ+Г/2-Дг>(пГ]Ь щн иГ+Г/2-Дг>(иГ)<*<(и + 1)Г;

щн пТ^^пТ+Т/Ъ-Ат^лТ^ щн пГ+Г/2-ДгДп2,)<*<(п+1)Г.

(8)

Приращение длительности Д*>(лГ) импульсов ШИМ пропорционально напряжению датчика перемещений и формируется в виде

щн > Аг„ / кр -

(9)

где г0 <Т- фиксированный промежуток времени, обеспечивающий оптимальное функционирование импульсного датчика перемещения [4].

Величина Аг„ не должна достигать половины периода квантования или превышать ее, так как в противном случае импульсы на электродах вырождаются в постоянный уровень, что нарушает работу импульсных датчиков перемещения.

Смысл коэффициентов тот же, что и в подвесах на постоянном и переменном токе. Графическая иллюстрация закона управления одним из каналов

подвеса при =1 приведена на рис. 2.

Рис. 2. Временные диаграммы потенциалов подвеса с ШИМ.

. Диаграммы а) и б) соответствуют несмещенному положению, а в) и г) - смещенному при Регулирование на /-м электроде осуществляется по

заднему, а на у -м по переднему фронтам импульса.

Анализируя выражения (4), можно отметить, что сила, действующая на ротор, является функцией в том числе и потенциала ротора ■ Возникновение этого потенциала обусловлено двумя причинами. Первую обычно связывают с явлением электростатической индукции в условиях, когда на электродах подвеса заданы потенциалы Ф]. Вторая причина состоит в том, что в рабочем зазоре подвеса наблюдается перенос зарядов за счет темновых токов и микроразрядов. Это приводит к возникновению на роторе случайного заряда до.

Выделим из (2) выражение для потенциала ротора:

(10)

Поскольку потенциалы на электродах непосредственно не связаны с зарядом до, то минимизацию выражения (10) можно провести, лишь

минимизируя по отдельности каждое из его слагаемых.

Рассмотрим случай до=0, т.е. потенциал ротора индуцируется только окружающими его электродами. Пусть ротор находится в центральном положении. В этом случае для сферического подвеса и выражение (10) сведется к виду

Фа

(11)

Очевидно, что потенциал при центральном положении ротора принимает нулевое значение, если сумма всех потенциалов на электродах подвеса равна нулю.

В соответствии с приведенными выше рекомендациями нам необходимо выбрать коэффициенты и А/ таким образом, чтобы при центральном положении (Д^ =0) потенциал ротора был нулевым. Так как число осей подвеса нечетно, то возможны два варианта формирования уставок потенциала на электродах.

Вариант 1. Проанализируем случай, когда диаметрально противоположные электроды имеют уставки одного знака, например электроды Э1 и Э3 -положительные, а Э2, Э4, Э5, Эб - отрицательные. Очевидно, что, согласно (11), потенциал ротора при центральном положении ротора будет нулевым, если значение положительной уставки на одной паре электродов в два раза больше значения отрицательной на двух других парах.

Зависимости, характеризующие работу датчиков перемещений при работе подвеса в линейной зоне, получены в работе [4] и могут быть представлены в виде "«1 =кл^ил1 =клК V- (12)

В этом случае законы управления (5), (б) с учетом (12) запишем в виде

Ф5 + АФг =*К = к = к^у. (13)

Назовем (13) первым законом (вариантом) управления.

Используем преобразование координат и запишем на основе базовых коэффициентов (3) в общем виде те значения которые нам понадобятся для формирования выражения потенциала ротора (11)

С10 =С$ + с&х + с£х2 + (у2 +

сзо X х2 3. — Сщх + Сю хг

Сзо + с^у + с£у2 + Чо

С40 -С&у+С^у2

ся 2 2 + С10 <

Сщ х х2 2 -2 2 + С10 <

С00 - Чю +см 4,2+52

(х

С*2 +Л

(14)

Анализ влияния потенциала ротора на характеристики удобно провести задавшись некоторыми характерными размерами подвеса. Электростатический подвес является составной частью электростатического гироскопа (ЭСГ). Принято различать ЭСГ по точности, причислив к приборам высокой точности конструкции с полыми роторами больших диаметров (40...60 мм) и средней точности со сплошными роторами малых диаметров (10...20 мм). При этом в силу ряда причин была установлена величина рабочего зазора электрод-ротор соответственно 50.150 мкм и 10.20 мкм. Для конструкций со сплошными роторами наиболее выгодным оказывается использование четырехосного восьмиэлектродного подвеса с электродами в виде сферических треугольников. В приборах с полыми роторами наибольшее применение нашли трехосные подвесы с сегментными электродами (подвес этого типа рассматривается в данной работе). Зададимся рядом характерных размеров для подвеса с полым ротором:

радиус ротора а - 20мм;

зазор при центральном положении ротора Л =120мкм;

угловой размер электрода в* = 35°.

Для этих типоразмеров величины констанат при коэффициентах электростатической индукции (14):

= —33,722-10 12 = -30,856 10 12 Ф:с£ = -2ЯД41 10 13 Ф;

= —2,79 - Ю-12 = 372^3 10~12 Ф;^**1**1 =124,31 Ю-12 Ф_

Пусть ФЬэ = = 800В (такое опорное напряжение обеспечивает троекратную перегрузочную способность подвеса) и максимальное смещение, при котором

еще сохраняется пропорциональное регулирование (линейная зона) составляет 10% от зазора, | = | = | =0,1.Тогда, коэффициент усиления следящей системы * = 1=8000

Исследуем, как изменяется потенциал ротора при произвольных смещениях, в том числе и когда приращения потенциалов на электродах (6) выходят на насыщение. Будем задавать смещение (/центра ротора О1 из центра подвеса О = 001) в различных направлениях, которые определяются в сферической

системе координат, рис.3, углами

Л X

Рис. 3. Сферическая система координат

Линейные смещения по осям х, у, г можно представить в виде х= е1-св5в0,у = -91 <?„ сокг = (/ ж+ +га

Для первого варианта управления изменение потенциала представлено на рис. 4. Максимальной величины 0.09 нормированный потенциал достигает при смещении в направлении электрода Э1, рис. 1. Этому случаю соответствуют углы угй = 0"мб0 = 0Г При смещении в линейной зоне {¿/к<9А ) нормированный потенциал для любого направления смещения не превышает 0.02.

Отметим, что при рассмотренном законе управления подвес будет неравножестким. Это является существенным недостатком подвеса.

Рис. 4. Нормированный потенциал ротора, первый вариант управления потенциалами (13).

Очевидно, что равножесткости подвеса можно добиться, вводя уставки противоположного знака на диаметрально противоположных электродах (назовем этот случай вторым законом управления):

(15)

Однако здесь, рис. 5, даже в линейной зоне подвеса наблюдаются значительные величины потенциала, а максимальное значение при смещении в направлении электрода Э1 (ЧР0 = 45"иб0 =0") достигает почти 0-5$Ьэ

С точки зрения наведенного потенциала ротора второй вариант управления несомненно хуже, сложнее он и в технической реализации. Однако этот вариант обеспечивает лучшую равножесткость без дополнительного подбора коэффициентов усиления каналов подвеса. Чтобы сделать окончательные выводы о предпочтительности того или иного варианта управления рассмотрим силовые характеристики подвеса.

Проанализируем силовые характеристики подвесов на постоянном токе при первом варианте управления. Рассмотрим сначала случай малых смещений (работа подвеса в линейной зоне).

Подставляя из (4) выражения для потенциалов на электродах в (13), получаем следующие соотношения для проекций вектора силы на ось х:

4

Л

,1+У

4у

4г

^2.-2 .-2

(16)

(О

о

I-

о

Си с; Я X 1Г

X

ф

с -к а

X

ш ш

о о.

£

а о X

0,5 г-0.45 04 0.35

0 3 0.25

0.2 0.15

01 0 05

О

Нормированный потенциал ротора подвеса с сегментными электродами.

Второй закон управления.

с мещениЕ в ллоскс сти ц?и=4 !

— ео=°п

^__

V45'

-—^ ~—-—

ей=аос

/ / /

_3_

А.

"0 0.1 0.2 0.3 04 0.5 0.6 0.7 0.8

Относительное смещение центра ротора

0.9

с1/Ь

Рис. 5. Нормированный потенциал ротора, второй вариант управления потенциалами (15).

Силовая характеристика (16) специально разбита на четыре качественно различные, на наш взгляд, составляющих. Первая из них ^ является основной, так как она пропорциональна приращению потенциала на электродах Э1 и ЭЗ, оси которых совпадают с осью х, т.е. можно интерпретировать как управление по оси

х. Учитывая, что Д^ц = Лзс, где к- величина положительная, а также то обстоятельство, что величины и Чл тоже положительные, можно представить

в виде

(17)

где сх1<0. Сила и перемещение здесь всегда имеют разные знаки, так как ^ стремится ликвидировать смещение. В связи с этим составляющую ^ будем называть стабилизирующей.

В противоположность составляющая Рц всегда имеет положительную крутизну по ц, т.е. является дестабилизирующей составляющей. Естественно, одним из условий устойчивости подвеса является преобладание стабилизирующей составляющей над дестабилизирующей, т.е. должно выполняться соотношение

Если учесть, что к-&^\/х-д>0з/хяа1, где ^ - величина линейной зоны подвеса, на границе которой Д^Ч = то

100%

2С*2 + 2£jf -

2+*2 W

100%

. (18)

Из (18) видно, что дестабилизирующая составляющая увеличивается с ростом линейной зоны л— ; с этой точки зрения наиболее выгодным является подвес

с нулевой линейной зоной (релейное управление). Снижение дестабилизирующей составляющей возможно за счет роста коэффициента усиления к, однако здесь следует иметь в виду, что его увеличение может привести к потере устойчивости подвеса.

Оценим, как меняется соотношение составляющих (18) с ростом зазора. Пусть = ОЛ; тогда

/^|-100% = 14*0% при А =120 Ю-6«, -100 » = 14*1% при а =360 -1<Г6м, Кз'^Ы-100% = 14*8% при А =720Ю-6м

Здесь наблюдается незначительное увеличение соотношения с ростом зазора.

Итак, снизить дестабилизирующую составляющую можно путем увеличения коэффициента усиления к (снижения ) или уменьшения /?.

Составляющая содержит нелинейные члены типа произведения смещения на квадрат управления по прямой и перекрестным осям, а также смещения на управление

по смежным осям. Она является, как и Р^, дестабилизирующей. Относительную оценку величины запишем в виде

100%

100»

(19)

Максимальная оценка при x = y = z=:

составит 2,76 % при А =120-10_6м, 2,71 % при а = 360-10_6м, 2,65 % при а = 720-Ю-6 м , 2,19 % при а = 3600-10_6м Здесь в отличие от наблюдается незначительное снижение соотношения с ростом зазора.

Составляющая ^содержит нелинейные перекрестные связи за счет потенциала ротора ^ Приближенная максимальная оценка отношения [^4/^1!-100% показывает, что происходит незначительное увеличение соотношения при =0Д с ростом зазора (0,35 % при а = 120-10-бм, 0,45 % при

А =3600 10"

t), а также приближенно пропорциональное снижение при уменьшении

Проведенные оценки показывают, что при небольших смещениях ротора из центра подвеса и принятых мерах по минимизации его потенциала величины -^и F^ малы и могут не приниматься во внимание (исключение составляет случай, когда подвес используется в прецизионном линейном акселерометре, где важно учесть все нелинейности силовой характеристики). В этом случае достаточно ограничиться составляющими и F^, т.е. рассматривать линеаризованную силовую характеристику, которую при Дф = fc^ запишем так:

(20)

Здесь сх-жесткость подвеса по оси х, - коэффициент усиления в канале стабилизации по оси х. Соотношение между отдельными составляющими для проекций-^и примерно те же, что и для

Рассмотрим случай произвольных смещений. Результирующий вектор силы, выраженный через проекции на оси координат по абсолютной величине будет равен = -К , а угол цт между вектором силы и направлением смещения ротора можно вычислить как

ц/ = arccos

Fx x+Fy y+Fz z F^d

Очевидно, что полезная составляющая силы противоположна направлению смещения. Действительно, для возвращения ротора в центр подвеса необходимо, чтобы сила и смещение имели разные знаки. Назовем полезную составляющую восстанавливающей силой и будем вычислять ее как Р= «кфг. Сила будет восстанавливающей в том диапазоне смещений, где о

Для обеспечения равножесткости при первом варианте управления (13) при работе подвеса в линейной зоне, мы вынуждены будем по оси х, где имеется двойная уставка напряжения, установить коэффициент усиления примерно в два раза меньший, чем по осям у иг, =0_5 кг так как

t Яь , _ 0Ъэ h _ ^Ъз

_ з ^Z _ ' _

Уша

то протяженность линейной зоны по оси х оказывается в четыре раза больше, чем по осям у и г.

Статические силовые характеристики, построенные для выбранных типоразмеров подвеса при смещении в плоскости =0Г, приведены на рис. 6. Здесь

00 =0° соответствует смещению по оси х в направлении электрода Э1, рис. 1, а Щ = 90° - по оси у в направлении электрода Э2. Остальные углы определяют промежуточные направления смещения. Анализ кривых показывает, что характеристики практически равножестки при смещении в линейной зоне.

Важной характеристикой подвеса является величина предельного смещения, при которой сохраняются восстанавливающие свойства подвеса о )■ Как видно из рис. 6, максимальное относительное смещение (¿1 <0.66. Это свойство подвеса следует учитывать при проектировании упоров с которых

осуществляется первоначальное всплытие ротора. Расчеты также показывают, что при перемещении в плоскости Ф0 =45", максимальное смещение возрастает до 0.7.

Статические силовые характеристики при втором варианте управления и смещении в плоскости =<Г приведены на рис. 7.

да

Б ^

У с А

3"

я

да ш

С Ш

А

X Я!

О и О

со

0.2 0.1 0 -0.1 -0.2 -0.3 ■ 0.4 -0.5 -0.6 -0.7 -0.3

Рис. 6.Силовые характеристики, первый вариант управления потенциалами.

Статические силовые характеристики подвеса с сегментными электродами.

Второй вариант управления.

См( ■ ■ ащение в плоскости

\ \ 0=0° и 90° .........к......_ ¿г

\ 1 ! >'- ! х / <1

гг у \ \ V 15 тг?5 Г У* ^^ ---------у--------------- 1 1

\ ¿г у I* лГ 1' 1 1 1 1 1 1

V" ¿\ ъ'-м ¿г 1 \ к 1 1 1 1 1 1

V 1 есН6° 1 1 1 1

т.....ЧУ1 у ! ¿г 1 1 1 1

\ =30°и 60° | ! 1 1 _

О 1

0 2 0.3 04 0.5 0 6 0.7

Относительное смещение центра ротора

0.8

09

сЗ/Ь

Рис. 7. Силовые характеристики, второй вариант управления потенциалами.

Подвес равножесткий при смещениях в любом направлении. Однако предельные величины смещений, при которых сохраняется восстанавливающая сила подвеса, здесь ниже, чем у первого варианта управления:

<0.62(против 0.66 в первом варианте) при смещении в плоскости = 0Г и <0_5б (против 0.7) при в плоскости Ф0 =45".

Оценим теперь степень влияния потенциала ротора. Расчет силовых характеристик показывает, что при первом варианте управления учет или не учет потенциала ротора при вычислениях силовых характеристик несущественен. При втором варианте, рис. 8, наблюдается значительное влияние наведенного потенциала на вид статических силовых характеристик, приводящее к уменьшению диапазона действия восстанавливающей силы.

В импульсных подвесах частота следования импульсов более чем на порядок превышает собственные частоты подвеса и поэтому целесообразно использовать осредненные на периоде силовые характеристики. Для оценки восстанавливающей способности импульсного подвеса с сегментными электродами смоделированы осредненные на периоде квантования статические силовые характеристики, рис. 9. Равножесткость подвеса при подборе коэффициентов усиления

и Ьу = кх сохраняется, однако при смещении в направлении электрода Э2 (¿Ь=90) восстанавливающая способность теряется уже при смещениях Ы!>0.48,

что значительно ниже, чем у подвеса на постоянном токе (0.66). Моделирование показывает, что эта тенденция, т.е. снижение восстанавливающей зоны при переходе к импульсному регулированию, справедлива для любого типа подвеса.

ГО

4

0 (К то

Э"

Я го ш

5 С Ш (4

1

ГО (и и о со

0.2 0.1 0 -0.1 ■0.2 -0.3 -0.4 -0.5 -0.6 -0.7 -0.3

Влияние потенциала ротора при расчете силовых характеристик подвеса с сегментными электродами. Второй вариант управления.

Г.............................................. Потенциал ротора ! ппмнммапгй ыилввыы 1 1

г \ 1 ! V»: 1

1 1 1 ¡-I1 Потенциал ротора г 1 расчете учитывало ри я |

\ 1 ^^^^

•Л \ \ / •

\ \\ \ 1 у' 1 у'

\ \ ■ 1 \ 1

\ X : V I 45°

■а А \ 1 1 1

•I 1 ч. у 1 N. у' 1 1 1 1 !

01

02 03 0.4 0.5

Относительное смещение центра ротора

0.6

0.7

08

<иь

Рис. 8. Влияние потенциала ротора на силовые характеристики при втором варианте управления потенциалами.

Статические силовые характеристики импульсного подвеса с сегментными электродами.

-0 2

го

х и

к

(II

Э-

го а з: с й> го х го ко о

о Щ

-0 4

-0.6

"0.8

-1

В-т 1 Сме Ъ ; щение в п] [ 10 С кости Ч^О I1 _ = 1 н

еа=эо ■" 1 * ¿к^...... г1

г 1 Т г

т-. ; гГ Ц к н Г 1

1 1—. I—, р 1 П 1' | «ч 1—1 - 1 1 Т-

»' г* 1 1 ,—1 1. 1

0.1

0.2 0.3 0.4 0.5 0.6

Относительное смещение центра ротора

0.7

0 3

0.9

¿/ь

Рис. 9. Силовые характеристики импульсного подвеса, осредненные на периоде квантования ШИМ.

Проведенные исследования позволяют сделать ряд выводов.

Подвес при втором варианте управления более чувствителен к изменениям потенциала ротора. Если потенциал ротора нестабилен, а это может быть вызвано

наличием неконтролируемого случайного заряда ротора до (вторая составляющая в выражении(Ю)), то эта нестабильность напрямую перейдет в нестабильность

силовой характеристики, а, следовательно, и центрирования ротора. Применение второго варианта управления (15) приводит как к большой величине наведенного

потенциала ротора , так и к менее стабильным силовым характеристикам со сниженным диапазоном действия восстанавливающей силы. Исходя из этого,

использование закона (15) в конкретных образцах приборов, несмотря на то, что при нем обеспечивается равножесткость подвеса, представляется нецелесообразным.

При первом варианте управления потенциал ротора практически не оказывает влияние на вид силовых характеристик как при малых, так и при больших смещениях ротора.

При формировании линейной модели подвеса возможно использование линеаризованных силовых характеристик, так как вклад нелинейных членов при смещениях в линейной зоне незначителен.

Импульсное регулирование потенциалами на электродах подвеса снижает диапазон действия восстанавливающей силы.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Staats R. Electric field suspension of inertial masses // IEEE. Iner. Conv. Record. 1964. Vol. 12. № 1.

2. Мартыненко Ю. Г. Движение твердого тела в электрических и магнитных полях. М.: Наука, 1988.

3. С. А. Васюков, Г. Ф. Дробышев. Распределение потенциала и коэффициенты электростатической индукции в сферическом электростатическом подвесе //Вестник МГТУ им. Н. Э. Баумана. Сер. Фундаментальные науки.-2007.-№ 2.-С.101-112.

4. С. А. Васюков, Г. Ф. Дробышев. Алгоритмы управления потенциалами на электродах электростатического подвеса //Вестник МГТУ им. Н. Э. Баумана. Сер. Приборостроение.-2007.-№2.-С.69-81.

5. С. А. Васюков, Г. Ф. Дробышев. Способы минимизации потенциала ротора в цилиндрическом электростатическом подвесе //Вестник МГТУ им. Н. Э. Баумана. Сер. Приборостроение.-2007.-№3.-С..

Публикации с ключевыми словами: электростатический подвес - потенциал ротора - силовая характеристика Публикации со словами: электростатический подвес - потенциал ротора - силовая характеристика См. также:

■ О минимизации случайного заряда на роторе электростатического подвеса

■ Об одном способе экспериментального определения гидродинамических параметров поплавкового маятникового акселерометра с электростатическим подвесом Написать комментарий >>

Журнал | Портал | Раздел Copyright © 2003 «Наука и образование. Инженерное образование» E-mail: [email protected] | тел.: +7 (495) 263-68-67

Вход для редакторов