О коэффициенте резания металлов Текст научной статьи по специальности «Нанотехнологии»

ИЗВѢСТІЯ

Томскаго Технологическаго Института

Императора Николая II»

т. 18. 1910. № 2.

I.

Т. И. Тихоновъ.

О КОЕФФИЦІЕНТѢ РѢЗАНІЯ МЕТАЛЛОВЪ.

Сг 2 таблицами чертежей. 1-48.

О коеффиціентѣ рѣзанія металловъ.

Т. И. Тихонов ъ.

Образованіе стружки и ея видъ.

Явленія рѣзанія шіервые были подробно изучены профессоромъ Тиме и изложены имъ въ 1870 году въ его сочиненіи „Сопротивленіе металловъ и дерева рѣзанію11. Профессоръ Тиме разсматриваетъ слѣдующіе случаи:

1) Сниманіе стружекъ съ вязкихъ металловъ (желѣзо, сталь, свинецъ). Сначала рѣзецъ вдавливается въ массу металла по направленію своего движенія и масса сжимается. Сжатіе распространяется, какъ это показалъ опытъ, не навесь снимаемый слой ckgf (фиг. 1, таб. IV), а только на нѣкоторую долю его, ограниченную угломъ аст. Но какъ только давленіе на площадку рѣзца cm превзойдетъ сопротивленіе срѣзыванію металла по ас, .элементъ стружки acmf сдвигается по направленію ас, а рѣзецъ начинаетъ сжимать уже слѣдующій слой Гфиг. 2). Элементъ образовавшейся стружки, вслѣдствіе сжатія металла, слегка поворачивается около точки с и такимъ образомъ получается изогнутая стружка, гладкая на поверхности, прилегающей къ рѣзцу, и зазубренная на другой сторонѣ рѣзца. Такую стружку профессоръ Тиме назвалъ стружкою скалыванія. При образованіи такой стружки (фиг. 3) рѣзко выдѣляются слѣдующія характерныя величины: уголъ между направленіемъ движенія и передней гранью рѣзца /_%—уголъ рѣзанія; уголъ между обрабатываемой поверхностью и задней гранью рѣзца /.у—уголъ наклона и уголъ между передней гранью рѣзца и плоскостью скалыванія —уголъ скалыванія или уголъ дѣйствія.

Изъ опытовъ найдено, что сумма угловъ a-j-? для различныхъ металловъ при измѣненіи /.я измѣняется весьма незначительно, такъ для чугуна

я— 45° 55° 65° 75° со о о

?== 100° 90° 85° 75° 65°

145° 145° 150° 150° 155°

Отсюда мы видимъ, что при измѣненіи /jx отъ 45° до 90° положеніе плоскости скалыванія почти не измѣнилось.

Что касается кривизны стружки, то опыты показали, что радіусъ кривизны пропорціоналенъ толщинѣ снимаемаго слоя и обратно про-порціоналенъ углу 2.

Если мы сравнимъ длину снимаемаго слоя и длину получаемой стружки, то оказывается, что стружка значительно короче; при образованіи стружки произошла усадка металла. Назовемъ длину снимаемаго

слоя L=U, длину стружки L'='Ü', то коеффиціентъ усадки 'f=^; но

изъ чертежа 3-го имѣемъ, что

V__ sinß'

I sinjii ’

азначитъ

sin3'

'-f — . о •

smfJ

Если взять крайніе предѣлы для угла рѣзанія 2, встрѣчающіеся въ практикѣ, то для

2=45°,

а=75°, 'f=

sin (180°—145°) sin 100°

sin (180°—150°) sin 75°

=0,6,

=0,5,

2=90°,

(180”-155^=0>42 sin 90°

Дѣйствительно, непосредственныя наблюденія показали, что коеффиціентъ усадки для желѣза, стали и бронзы колеблется въ этихъ пре-

дѣлахъ; если и есть уклоненіе, то оно объясняется измѣненіемъ

Обращаясь къ чертежу 3-му и припоминая процессъ образованія стружки, мы замѣчаемъ, что элементъ сжимаемой поверхности стружки cm находится въ извѣстной зависимости отъ элемента скалываемой поверхности ис‘, все зависитъ • отъ сопротивленія металла сжатію и срѣзыванію; вообще можно допустить, что ст=ас 5, а слѣдовательно

толщина стружки I

площадь стружки ш=; (асу', но ас—--------:—--------= -—у-,

sin р sin р

(см. черт. 3-й), а потому

01 =

'sill2 ß‘.

Что касается вида самой стружки, то онъ сильно зависитъ отъ угла рѣзанія; при маломъ углѣ рѣзанія сдвигъ элементовъ стружки

^незначительный, элементъ имѣетъ (}юрму трапеціи, и стружка получается болѣе плавнаго строенія (сливная стружка); при большемъ углѣ рѣзанія сдвигъ элементовъ относительно другъ друга значительный, связь между элементами слабая, и видъ самихъ элементовъ стружки переходитъ въ треугольный. Въ обоихъ случаяхъ поверхность стружки, прилегающая къ рѣзцу, имѣетъ блестящій видъ, и поверхность обра-•батываемаго предмета не имѣетъ особенно ззмѣтныхч. шероховатостей.

2і Стружка хрупнихъ металловъ.

(Твердая бронза, чугунъ).

При малыхъ углахъ рѣзанія и при значительной толщинѣ снимае маго слоя, 1 > 3 іиTu. рѣзецъ сначала углубляется въ металлъ при тѣхъ же условіяхъ, какъ и при рѣзаніи вязкихъ металловъ, но послѣ нѣкотсраго углубленія рѣзца, элементъ не скалывается, а отламы-.вается, при чемъ элементъ стружки получаетъ совершенно иную форму (фиг. 4). Часть металла, лежащая ниже острія рѣзца, вырывается, и .потому обработанная поверхность предмета получается негладкая.

Только иногда, когда металлъ очень хорошъ, элементы стружки не откалываются совершенно, а остаются связанными между собой и образуютъ цѣлую стружку (фиг. 5) Послѣдняя стружка, обратно стружкамъ скалыванія, имѣетъ неровную поверхность, прилегающую къ рѣзцу, и гладкую вогнутую поверхность и называется стружк ою надлома. Очевидно, стружка нацлома усадки не даетъ. При углахч. рѣзанія отъ 55° до 65° и при толстомъ снимаемомъ слоѣ получается только стружка надлома, при тонкихъ слояхъ рѣзанія получается иногда и смѣшанная стружка. Если же уголъ рѣзанія измѣняется отъ 75° до 90°, то при тонкихъ слояхъ рѣзанія получается исключительно стружка скалыванія. Слѣдовательно при обработкѣ хрупкихъ металловъ, чтобы получить гладкую поверхность, нужно брать рѣзецъ съ большимъ угломъ рѣзанія отъ 75° до 90° и снимать тонкій слой. При обработкѣ вязкихъ металловъ уголъ рѣзанія рѣзца на чистоту отдѣлки предмета особаго вліянія не оказываетъ. На чистоту обработки металлической поверхности большое вліяніе оказываетъ форма рѣжу-,щаго ребра рѣзца. Такъ какъ толщина стружки при рѣзцахъ съ прямолинейнымъ рѣжущимъ ребромъ постоянна, а давленіе на рѣзецъ достигаетъ своей максимальной величины періодически, то очевидно, что и наибольшая величина давленія на рѣзецъ для одинаковой но -сѣченію стружки будетъ наблюдаться одновременно, отчего рѣзецъ будетъ испытывать наибольшія колебанія. Если же рѣжущіе края рѣзца закругленные, то давленіе на рѣзецъ въ различныхъ мѣстахъ

стружки будетъ колебаться различію, для одного сѣченія стружки по рѣжущей грани рѣзца давленіе будетъ максимальное, для другого— минимальное, т. е. часть давленія будетъ взаимно компенсироваться, и въ результатѣ рѣзецъ съ закругленнымъ рѣжущимъ ребромъ будетъ работать спокойнѣе, съ меньшимь дрожаніемъ, вслѣдствіе чего обра-батываемая поверхность получаетъ, болѣе гладкую поверхность.

Сопротивленія при рѣзаніи металловъ.

Для практики весьма важно выяснить величину сопротивленія,, которое надо преодолѣть рѣзцу при различныхъ условіяхъ работы, т.

е. при различномъ матеріалѣ, толщинѣ стружки, углѣ рѣзанія и скорости перемѣщенія самого рѣзца. Выясненіемъ этого вопроса весьма многіе занимались, и однимъ изъ первыхъ былъ Кокиль. Опыты производились Кокилемъ на токарномъ станкѣ; такъ имъ высверливались отверстія, при чемъ вращался обрабатываемый предметъ, самое же сверло удерживалось неподвижнымъ при помощи рычага. ГІо величинѣ нагрузки на рычагѣ и судили о преодолѣваемомъ сопротивленіи. Аналогичные опыты надъ сверленіемъ были произведены офицеромъ французской артиллеріи К л а ре ива л е мъ, съ тою только разницею, что работа измѣрялась пружиннымъ, динамометромъ. Опыты болѣе обстоятельные были произведены Жосселемъ въ 1864 году на казенномъ французскомъ заводѣ въ Jndret.

Цѣлью изслѣдованія было опредѣленіе наивыгоднѣйшей формы рѣзца. Работа, идущая на снятіе стружки, опредѣлялась какъ разность работъ, измѣряемыхъ при помоши динамометра для рабочаго и холостого хода станка; слѣдовательно предполагалось, что потеря на вредныя сопротивленія въ станкѣ въ обоихъ случаяхъ равна; не су Тшествуетъ никакихъ сомнѣній, что при такомъ способѣ опредѣленія величина работы, необходимой для снятія стружки, получится больше дѣйствительной, ибо къ послѣдней прибавится еще нѣкоторая долл вредныхъ сопротивленій станка. Подобный недостатокъ присущъ всѣмъ опытамъ, гдѣ только примѣнялся приводный динамометръ. Опыты Жосселя въ свое время имѣли громадное значеніе и по сіе время встрѣчаются ссылки на нихъ, хотя сравненіе ихъ съ опытами позднѣйшаго времени показало, что нельзя относиться къ нимъ съ полнымъ довѣріемъ, ибо встрѣчаются факты, вполнѣ противорѣчащіе послѣднимъ опытнымъ даннымъ. Опыты профессора Т и м е *) произведены въ 1868—69 г. г. на Луганскомъ заводѣ съ цѣлью опредѣленія сопротивленія, металловъ и дерева рѣзанію. Работа производилась на

*) Тиле. Сопротивленіе металловъ и дерева рѣзанію. 1870.

•строгальномъ станкѣ. Необходимое усиліе измѣрялось довольно просто: на концѣ вала станка, на которомъ сидятъ шкивы, былъ надѣтъ свободно рычагъ, сцѣпляющійся при помощи собачки съ храповикомъ, заклиненнымъ на томъ же валу; при испытаніяхъ ремень со шкива сбрасывался и на концѣ рычага вѣшался грузъ; постепенно увеличивая грузъ, достигали то<ю момента, когда столъ начиналъ двигаться и, слѣдовательно, начиналось образованіе стружки. Зная грузъ, длину рычага и зубчатую передачу, можно вычислить необходимое усиліе для приведенія стола въ движеніе. Давленіе на рѣзецъ, необходимое для снятія стружки, будетъ меньше вычисленнаго, ибо сюда вошли вредныя сопротивленія станка. Профессоръ Т и м е поправлялъ полученные результаты, вводя коеффиціентъ полезнаго дѣйствія станка равный 0,60; но коеффиціентъ полезнаго дѣйствія станка сильно измѣняется во время работы, а посему и полученные окончательные результаты измѣренія давленія на рѣзецъ не могутъ быть точными. Въ 1873 году была опубликована книга Гартинга „Versuche ueber Leitung und Arbeite—Verbrauch der ’Werkzeugmaschinen“, въ которой изложены результаты его испытаній надъ различными машинами-орудіями при посредствѣ динамометра. Опредѣлялось количество работы, необходимое для снятія извѣстнаго вѣса металлической стружки. Затѣмъ въ 1892 году были произведены въ Харьковѣ профессоромъ Зворыкинымъ *) весьма обстоятельные опыты съ этою же. цѣлью. Профессоръ Зворыкинъ бралъ для опыта обыкновенный строгальный станокъ съ постоянной скоростью рабочаго движенія. Рѣзецъ прикрѣплялся къ одному плечу колѣнчатаго рычага, другое колѣно котораго упиралось въ поршень гидравлическаго цилиндра. Съ цилиндромъ соединялся индикаторъ, который давалъ не только величину нажатія на рѣзецъ, но и колебаніе этихъ нажатій въ теченіе процесса рѣзанія. Вредныя сопротивленія станка здѣсь не могли оказать никакого вліянія на результаты измѣреній; исключалось и вліяніе тренія въ самомъ динамометрическомъ приборѣ, ибо приборъ предварительно провѣрялся на особой машинѣ для испытанія матеріаловъ; для ряда опредѣленныхъ давленій на брусокь, укрѣпленный на мѣстѣ рѣзца, отмѣчалось соотвѣтствующее сжатіе пружины; это и давало возможность провѣрить съ большой точностью, какимъ дѣйствительнымъ давленіямъ на рѣзецъ соотвѣтствуютъ различныя положенія карандаша на индикаторной діаграммѣ. Въ томъ же году появилось извѣстіе объ опытахъ Г ауснера **), работавшаго въ Австріи. Въ его методѣ оп-

*) «Работа и усиліе, необходимые для отдѣленія металлическихъ стружекъ». Москра 1893. „Техническій сборникъ и вѣстникъ промышленности“ за 1893 годъ.

**) Mittheilungen des technologischen Gewerbe-Masdiinen in Wien, 1893, S. 117.

редѣлеьія сопротивленія стружки вліяніе вредныхъ сопротивленій станка было совершенно исключено. Строгальный станокъ, который' опъ бралъ, получалъ движеніе отъ привода, и скорость рѣзанія не была постоянной. На столѣ станка помѣщалась особая станина, въ направляющихъ которой передвигались параллельные тиски съ зажатымъ въ нихъ кускомъ матеріала, подвергавшагося обработкѣ. Отъ давленія рѣзца тиски перемѣщались и сжимали пружину, помѣщевную между тисками и выступомъ станины. Сжатіе пружины записывалосч діаграммнымъ аппаратомъ. При опредѣленіи сопротивленія стружки приходилось вводить поправку только на треніе тисковъ по направляющимъ станины. Сѣченія самой стружки были крайне незначительными (1,57 q mm maximum).

Въ 1896 году въ „Zeitschrift des Oesterreichischen Ingenieure und Arcliitecten Vereins* *) появилось описаніе опытовъ Селлегрена, профессора въ Стокгольмѣ. Для Своихъ опытовъ онъ бралъ токарный' станокъ и простой динамометрическій приборъ Съ суппортомъ станка соединялся неравноплечный рычагъ, вращающійся около горизонтальной оси; на маломъ плечѣ рычага укрѣплялся рѣзецъ, давленіе на который уравновѣшивалось пружиной, дѣйствующей на большое плечо рычага; по сжатію пружины вычислялось усиліе, нужное для снятія' стружки. Опыты особенно интересны въ томъ отношеніи, что скорость рѣзанія измѣнялась въ очень большихъ предѣлахъ. Далѣе въ 1906 — 7 году были опубликованы весьма обширные опытныя изслѣдованія по вопросу о рѣзаніи металловъ, произведенныя въ теченіе 25 лѣть на разныхъ заводахъ Америки Тэйлоромъ. Тайлоръ задался цѣлью установить зависимость экономичности обработки металловъ рѣзаніемъ отъ различныхъ факторовъ, входящихъ въ составъ этой обработки, и этимъ дать возможность, при началѣ какой либо работы наста нкѣ, впередъ выбрать инструментъ (рѣзецъ), величину подачи, глубину рѣзанія и скорость рѣзанія, необходимые для минимальной затраты энергіи и времени, что непосредствено вліяетъ на экономичность производства.

По изслѣдованію Тай лора на конечный результатъ работы наг станкѣ вліяютъ 12 перемѣнныхъ величинъ, а именно слѣдующія:

а) качество металла, подвергаемаго рѣзанію;

в) діаметръ предмета;

с) глубина рѣзанія;

сі) толщина стружки;

е) упругость предмета и инструмента;

*) S. 473.

f) форма или контуръ рѣжущаго края инструмента, величина угла рѣзанія и угла зазора;

g) химическій составъ стали, изъ которой сдѣланъ инструментъ, и способъ термической обработки, которой онъ подвергался;

И) подвергается ли инструментъ охлажденію водой;

і) продолжительность рѣзанія, въ теченіе котораго инструментъ можетъ работать безъ наточки;

k) давленіе стружки на инструментъ;

l) предѣлы, въ которыхъ можно измѣнять скорость и подачу въ машинѣ;

т) рѣжущая и питающая сила станка.

Все изслѣдованіе онъ раздѣлилъ на двѣ части:

A. Опредѣленіе посредствомъ ряда опытовъ главныхъ законовъ рѣзанія.

B. Отысканіе математическаго выраженія для этихъ законовъ, которое должно быть на столько просто, чтобы могло примѣняться въ обыденной практикѣ.

Изъ своихъ изслѣдованій Тай лоръ сдѣлалъ слѣдующіе наиболѣе важные выводы и заключенія:

1) рѣзецъ съ округленной вершиной при данныхъ условіяхъ можетъ итти еъ гораздо большей скоростью рѣзанія и, слѣдовательно, производитъ гораздо больше работы, чѣмъ старый рѣзецъ съ острой вершиной;

2) большое питаніе, сопровождаемое по необходимости .медленной скоростью рѣзанія, производитъ больше работы, чѣмъ малое питаніе съ большей скоростью рѣзанія;

3) сильная струя воды, направляемая прямо на стружку въ томъ мѣстѣ, гдѣ она отдѣляется отъ обрабатываемой поверхности рѣзцомъ, позволяетъ увеличить скорость рѣзанія и, слѣдовательно, количество производимой работы отъ 30 до 40%;

4) толщина стружки имѣетъ гораздо больше вліянія на скорость обработки, чѣмъ какой либо другой изъ элементовъ рѣзанія. Практи -ческій результатъ этого свѣдѣнія выразился въ томъ, что въ текущей практикѣ нашихъ заводовъ введены были рѣзцы съ длинными, прямыми рѣжущими ребрами, которые позволяли намъ работать съ грубой подачей при той же скорости рѣзанія, какая достигалась при рѣзцахъ съ закругленными ребрами рѣзанія и при маломъ питаніи; такимъ образомъ для значительной части работы старое правило-грубая подача и малая скорость рѣзанія замѣнились новымъ—грубая подача и большая скорость рѣзанія.

Нѣкоторые изъ своихъ выводовъ Тайлору удалось облечь въ математическія формулы. Формула, дающая зависимость между скоростью рѣзанія, величиною подачи и глубиною рѣзанія при работѣ надъ сталью нормальными рѣзцами съ закругленными вершинами, имѣетъ слѣдующій видъ:

• ('-ад

V—-

J'\ 5

J2_ + 2+H2r

32 Г

48 32 г

JJ

2_Lnnri/4Ö"“_L 0,8 (32 г)

5+0,06/32 г+й_ (32^+40

въ которой означаютъ:

V—нормальную скорость рѣзанія въ футахъ въ минуту,

F—подачу рѣзца въ дюймахъ,

I) — глубину рѣзанія въ дюймахъ, г — радіусъ закругленія вершины рѣзца,

с — постоянную, зависящую отъ твердости обрабатываемаго металла и качества рѣзца, при чемъ С тѣмъ меньше, чѣмъ тверже металлъ, и тѣмъ больше, чѣмъ слабѣе рѣзецъ.

Для работы надъ чугуномъ выведенная формула имѣетъ подобную же структуру.

Зависимость между скоростью рѣзанія и толщиной стружки выражена формулой

2'’ t Я

гдѣ t означаетъ толщину стружки въ дюймахъ. Зависимость между скоростью рѣзанія и шириною стружки слѣдующая:

т/. 12,22

V =-------j

Х'зТ

гдѣ У—скорость рѣзанія въ фут./минут. при 20-ти минутной длительности рѣзанія и L—ширина стружки въ дюймахъ.

Двѣ послѣднія формулы имѣютъ такой видъ, который удобенъ для логарифмированія; благодаря этому эта часть изслѣдованія работы Т а й л о р а имѣетъ наибольшее значеніе, такъ какъ въ результатѣ получилась счетная линейка, дающая точное математическое выраженіе вліянія на скорость рѣзанія такихъ факторовъ, какъ форма рѣзца, толщина и ширина стружки, качество обрабатываемаго рѣзцомъ металла, продолжительность рѣзанія и т. п.

Эта часть изслѣдованій Тай лора позволяетъ быстро устанавливать нормальный срокъ, въ который данная работа должна быть исполнена рабочимъ, и выплачивать рабочимъ преміи за болѣе быструю работу. Выгода отъ введенія счетныхъ линеекъ гораздо больше, чѣмъ отъ введенія всѣхъ другихъ усовершенствованій, взятыхъ вмѣстѣ, такъ какъ благодаря этимъ счетнымъ линейкамъ и достигается главная цѣль, изъ-за которой и были предприняты въ 1880 году Тай лоромъ изслѣдованія, —взять контроль и управленіе ходомъ дѣла изъ рукъ большого числа рабочихъ и передать его вполнѣ въ руки адми-нистраціи мастерскихъ.

Наконецъ въ 1902 и 1903 году были произведены опыты предыдущаго характера въ Манчестерѣ, въ Англіи. Опыты производились совмѣстно восемью наиболѣе выдающимися англійскими заводами, -среди которыхъ были Армстронгъ, Витвортъ и К°, Викерсъ и Максимъ, Джонъ Браунъ и К°, Томасъ Фиртъ и сыновья и др., къ которымъ присоединилось Манчестерское Общество Инженеровъ- и Манчестерская Муниципальная Техническая Школа; послѣдняя была представлена д-ромъ J. Т. N і с о I s о іі! о мъ, составившимъ окончательный докладъ объ этихъ испытаніяхъ подъ заглавіемъ „Опытъ съ динамометромъ для рѣзцовъ самоточпи“. („Experiments with а Lathe Pool Dynamometer“).

Въ 1901 году комиссія союза нѣмецкихъ инженеровъ произвела рядъ аналогичныхъ испытаній, опубликованныхъ въ „Zeitschrift des Vereins Deutscher Ingenieure“ въ № отъ 28 сентября 1901 года. Въ бюллетенѣ № 2 Университета въ Иллинойсѣ былъ опубликованъ въ 1905 г. результатъ испытаній, произведенныхъ профессоромъ Брекин-рифнемъ и Генри Дэрксомъ, по вопросу о рѣзаніи металловъ.

Результаты, полученные вышепоименнованиыми изслѣдователями, не вполнѣ согласуются между собою. По наблюденіямъ однихъ, величина работы, необходимая для снятія одного килограмма стружки, не зависитъ отъ толщины самой стружки, тогда какъ по испытаніямъ другихъ, эта зависимость существуетъ; а именно оказывается, что для снятія одного килограмма стружки тратится тѣмъ меньше работы, чѣмъ толще снимаемый слой. Точно также большинство наблюдателей утверждаетъ, что сопротивленіе рѣзанію не зависитъ отъ скорости движенія рѣзца, что также мало вѣроятно,—а priori можно допустить, что надо повысить усиліе, если надо произвести значительную деформацію за предѣломъ упругости, съ особенно значительной скоростью Подобное разногласіе выводовъ, конечно, объясняется недостаточностью опытовъ, а съ другой стороны —неоднородными условіями, при которыхъ производились опыты.

На основаніи такимъ образомъ полученнаго матеріала были сдѣланы попытки построить теорію рѣзанія, которая сводила бы сложное явленіе рѣзанія къ элементарнымъ формамъ сопротивленія матеріаловъ и въ то же время дала бы возможность установить аналитическую связь между отдѣльными процессами рѣзанія. Однимъ изъ первыхъ-выступилъ на этомъ поприщѣ профессоръ Т и м е, который создалъ теорію рѣзанія на основаніи своихъ собственныхъ наблюденій. Затѣмъ, пользуясь опытными данными Ж о с с е л я, была предложена теорія;-рѣзанія профессоромъ Гадолинымъ. Вскорѣ послѣ этого профессоръ Афаизсьевъ предложилъ свою теорію рѣзанія, опираясь почти исключительно на опыты Т и м е. Наконецъ, послѣдней теоріей въ этой области является теорія профессора Зворыкина,, которая, по моему мнѣнію, наиболѣе близко согласуется съ результатами очень точныхъ и многочисленныхъ опытовъ, какъ его, такъ и другихъ, а посему я считаю нужнымъ привести его теорію здѣсь, хотя бы и въ нѣсколько сокращенномъ видѣ.

Теорія рѣзанія. Вообразимъ, что рѣзецъ клиномъ вдавливается въ металлъ и сжимаетъ нѣкоторую часть послѣдняго по площадкѣ ah (фиг. 6). Измѣреніе, перпендикулярное къ плоскости чертежа, пусть равно единицѣ. На клинъ дѣйствуетъ сила Р, подъ дѣйствіемъ которой рѣзецъ подвигается впередъ, но этому движенію-противодѣйствуетъ сила сжатія металла на площадкѣ ab; пусть послѣдняя сила будетъ равна Q и напрвлена нормально къ поверхности ab. Сила Q въ свою очередь вызываетъ силу тренія Qf, направленную параллельно передней грани клина. Кромѣ этого рѣзецъ при работѣ прижимается къ обрабатываемой поверхности предмета ас, вызывая сопротивленіе II и связанное съ нимъ треніе Ilf. При равновѣсіи всѣхъ силъ проекціи послѣднихъ на оси координатъ равны нулю, т. е.

Р= Qf cosot -f Qsinot -f Ilf,

11= Qcos at—Qfsma,

P=^[9/cos2+siiia (1—f2)\ (1)

Какъ только сила нажатія клиномъ на поверхность ab достигнетъ извѣстной величины, такъ сейчасъ же произойдетъ скалываніе стружки по нѣкоторой поверхности. Скалываніе, конечно, произойдетъ по плоскости наименьшаго сопротивленія металла, а значитъ и сила R, дѣйствующая на рѣзецъ въ этотъ моментъ, должна имѣть наименьшую-величину. На элементъ стружки аЬЫ дѣйствуютъ двѣ силы Q и Qf.. Разложивъ эти силы на силы, дѣйствующія въ плоскоски скалыванія («/.•) и перпендикулярно къ ней {МП), получимъ (фиг. 7)

Ла!, = Qc.os [9()—{'xJr^')]-\-Qf&m[90—(з4-[3')] = C?[sm (a-H?')+/cos(a4-i3')],

Bm„ = Q{f sinCa-j-^')—cos(a-f'? )J-

Сила Auk стремится сдвинуть элементъ стружки въ плоскости ак,. чему препятствуетъ напряженіе сдвига и треніе частицъ о друга, вызываемое дѣйствіемъ силы 1іШц- При равновѣсіи должно существовать слѣдующее равенство:

но извѣстно, что

üli l ~f- Вт и / —А.ак)

ак=

I (толщина стружки) SkTf •

а слѣдовательно, подставляя вмѣсто усилій Аак и Вт» ихъ величины,, имѣемъ

Q[ff sin (a-f Э')—/' cos (a+ß')]=<? [sin (а 4 ß'H/ ccs(a-f ß')L

ЫП p

откуда

IT

^ sin іЗІ8Іп(а+р,)+/со8(а4-р')—ff sin(a4-?04/cos(a+ji')]

= _ VT

[U—//') Sin (H^+fZ+ZV-osCa+^sinp’-

Вставляя полученное значеніе Q въ (формулу (1), имѣемъ:

р=_________ IT [i?/cos(a4-J—;2)sina]__________ .«у

[(і ff) sin (я-f-ß )4-(/4“Г)С08(а + ^ )] sin [i1 .

Въ послѣднюю формулу входитъ и только въ знаменателѣ; опредѣлимъ значеніе этого угла при условіи, что въ моментъ скалыванія" стружки усиліе Г имѣетъ наименьшую величину, а для этого необходимо, какъ это видно изъ формулы (В), чтобы знаменатель для нѣкотораго значенія имѣлъ максимальную величину, т. е. первая, производная знаменателя по [3' должна равняться нулю.

sin [3'(/—ff) cos(ot—[—рі')— (/"—{—/')sin [3* sin(a-j-ß/)4*(I—/f)cos [3' sin(a4-ß>

+ С/Ч-/У cos [3' cos {?+$)' = (),

(J—ff)sin(a4-^')4 (/+/') cos(a4-^')=W,

откуда

Если значеніе коеффиціента тренія замѣнить соотвѣтствующими тангенсами угловъ тренія 'f и rf', то формула перепишется такъ:

х / . г.о/4 tangf-j-tang'-f'

taug (а+^')=— 01..иL_

1 1—tang'f .tang'f

т. е.

ol+2}'=1M°—Of-f'A р=90°—

(5)

При такомъ значеніи [Т знаменатель получаетъ дѣйствительно максимальную величину, ибо вторая производная его по [Т при / и /' меньше 1 будетъ отрицательна. Дѣйствительно [Т=180о —я —$ (см. фиг. 7); подставляя это значеніе угла во вторую производную знаменателя, получимъ: (і — ff) cos [— (ot -j— t3)] — (f f) sin [ — (я -f- 2 t3)] = il—ff) cos (a + 2$) + (f 4- f) sin (я -f 2?).

Послѣднее выраженіе, при f и /" меньшихъ единицы, меньше нуля, ибо я —J— 2t3> 180° Значеніе величинъ cf и 'f' не извѣстны, но

опытные данные позволяютъ для чугуна взять <р=23°45' и cf'=20°15', что соотвѣтствуетъ 0,44 и 0,34.

Теперь измѣняя уголъ я, найдемъ въ формулѣ (5) различныя значенія.

я= 45° 55° 05° 75° 90°,

134,5° 139,5° 144,5о 149,5° 157°;

по наблюденіямъ Зворыкина:

«+$=134,5» я Я 153°,

т. е. значеніе я f ß весьма близко совпадаетъ съ вычисленными по формулѣ, что указываетъ на весьма удачный выборъ угловъ <р и <р'. Теперь вставивъ значеніе ср и <р' въ формулу (3) получимъ:

Р=

/Т (6>,&9созя-|-6>,<ЭД6‘8Іпя)

sin I 08—0Д5 sin ^6*5-1-* cos

вообще P есть нѣкоторая Дя).Т.е.

«о

Изъ послѣдней формулы ясно видно, чго давленіе на рѣзецъ Р зависитъ отъ угла рѣзца (я): чѣмъ больше этотъ уголъ, тѣмъ больше усиліе, необходимое для образованія стружки. Особенно убѣдительны въ этомъ отношеніи опыты Зворыкина, гдѣ углы рѣзанія измѣнялись въ широкихъ предѣлахъ, большихъ, чѣмъ можно встрѣтить въ завод-

ской практикѣ. Общій характеръ зависимости можно видѣть изъ слѣдующей таблицы*):

Уголъ 45° 60° 55° 60° 65° 70° 75° 80°. 85° 90°

Сопротивленіе 1 1,07 1,16 1,23 1,32 1,42 1,53 1,65 1,78 1,94

Изъ таблицы видно, что сопротивленіе возрастаетъ почти пропорціонально возрастанію угла рѣзанія. Можно считать приблизительно, что увеличеніе угла рѣзанія на 1° даетъ повышенія сопротивленія на 2%.

Въ формулѣ (6) такъ подобраны 'f и что она даетъ величину наименьшаго усилія, которое должно быть приложено къ рѣзцу, чтобы снять стружку, толщиною ет/ш и шириною 1 >піт. Т здѣсь коеффи-ціентъ крѣпости матеріала при скалываніи, для чугунасо11,2 для бронзых 16,2, для желѣзаоо23,2 и для сталиоо29,2, на q mm. Хотя изъ послѣдней формулы (6) и слѣдуетъ, что желательно употреблять рѣзцы съ возможно ’малыми углами рѣзанія, но на практикѣ рѣдко берутъ рѣзецъ съ угломъ меньше 50°, такъ какъ рѣзецъ съ болѣе острымъ угломъ заѣдаетъ, т. е. стремится врѣзаться въ глубь металла и потому обробатываемая поверхность получается крайне неровной. Въ нѣкоторыхъ случаяхъ, при особенно твердыхъ металлахъ, чтобы получить гладкую поверхность, приходится брать /.а не менѣе 90°, хотя это крайне невыгодно.

Тайлоръ на основаніи своихъ наблюденій относительно угла рѣзанія рѣзца пришелъ къ слѣдующимъ заключеніямъ:

a) Для рѣзанія чугуна и твердыхъ сортовъ стали съ содержаніемъ углерода около 0,45°/о рѣзецъ долженъ имѣть уголъ рѣзанія 68° при заднемъ углѣ рѣзца 8°.

b) Для рѣзанія мягкихъ сортовъ стали съ содержаніемъ углерода менѣе 0,45°/о уголъ рѣзанія рѣзца долженъ быть 61° при той же величинѣ задняго угла рѣзца (/_?).

c) Для отбѣленнаго чугуна—86—90° при той же величинѣ задняго угла рѣзца.

d) Для стали съ твердостью, равной твердости бандажной стали, «=74°.

e) Въ мастерскихъ, обрабатывающихъ преимущественно мягкіе сорта стали съ содержаніемъ углерода 0,10 — 0,15°/° экономичнѣе /_а держать менѣе 61°.

*) Таблица составлена на основаніи опытовъ проф. Зворыкина, при чемъ вмяты среднія значенія величины сопротивленія для жесткихъ и вязкихъ металловъ, принимая, что сопротивленіе при я=45° равно 1;см. „Механическая Технологія“ проф. Г а т-ц у к а. стр. 20.

По мнѣнію доктора Никольсона при выборѣ угла рѣзанія для рѣзца необходимо всегда останавливаться на болѣе остромъ изъ нихъ, но могущимъ однако предохранить рѣзецъ оть искрашиванія.

Какъ видно изъ формулы ((>) въ выраженіе Р совсѣмъ не вошелъ задній уголъ рѣзца (£у)»—слѣдовательно, съ теоретической точки зрѣнія, его величина на процессъ рѣзанія вліянія не оказываетъ. Тѣмъ не менѣе этотъ уголъ необходимъ, иначе рѣзецъ, опираясь широкой поверхностью на обрабатываемую поверхность, будетъ сильно царапать, а иногда и заѣдать ее, особенно если остріе рѣзца притупится. Въ практикѣ задній уголъ обыкновенно колеблется отъ 3 до 15°. При современныхъ большихъ скоростяхъ рѣзанія необходимо серіозно позаботиться о свободномъ отдѣленіи самой стружки, чтобы она не защемлялась между тѣломъ рѣзца и рѣжущей гранью его, а также не упиралась бы въ державку; съ означенною цѣлью рѣзецъ ставится всегда съ нѣкоторымъ наклономъ по отношенію къ оси обрабатываемаго тѣла.

Величину этого наклона рѣзца, по мнѣнію Никольсона, желательно имѣть около 30° для того, чтобы уменьшить величину силы боковой подачи рѣзца; такъ по изслѣдованію Никольсона при наклонѣ рѣзца къ оси обрабатываемаго предмета въ 30° сопротивленіе боковой подачи измѣняется отъ 1 — Ю°/0, а’при уклонѣ въ 15° сопротивленіе боковой подачи вырастаетъ до 12—20% отъ полнаго давленія на рѣзецъ. Затѣмъ но наблюденіямч» Тайлора указанный наклонъ рѣзца къ оси обрабатываемаго тѣла необходимъ для того, чтобы уменьшить стремленіе стружки отталкивать рѣзецъ отъ обрабатываемаго тѣла, чѣмъ больше будетъ это отталкиваніе (дрожаніе рѣзца), тѣмъ неправильнѣе будетъ отдѣлка издѣлій. Эта неправильность особенно замѣтна въ тѣхъ случаяхъ, когда рѣзецъ и его державка не особенно прочны, и когда глубина стружки мѣняется вслѣдствіе неправильности формы обрабатываемаго предмета. Для обычной мелкой мастерской величина угла наклона рѣзца къ обрабатываемому предмету, по мнѣнію Тайлора, колеблется около 8°.

Значеніе скорости. Вопросъ относительно вліянія скорости на величину сопротивленія стружки срѣзыванію долгое время оставалось недостаточно выясненнымъ. Большинство изслѣдователей про изводили опыты при скоростяхъ очень незначительныхъ, мало отличныхъ для нуля, почему и незамѣчали особеннаго вліянія скорости на сопротивленіе рѣзанію. Впрочемъ, Жессель, на основаніи своихъ опытовъ, пришелъ къ заключенію, что сопротивленіе рѣзца быстро уменьшалось съ увеличеніемъ скорости, достигало минимума при скоростяхъ меньшихъ, чѣмъ обычно примѣняется на практикѣ, а дальше шло опять

•быстрое увеличеніе сопротивленія. Если взять за ось абсциссъ скорость, а за ось ординатъ работы, соотвѣтствующія одному и тому же вѣсу снятыхъ стружекъ, то законъ измѣненія работъ выразится кривой по формѣ, довольно грубо, подходящей къ параболѣ; за параболу эту кривую принимала, и покойный профессоръ Гадолинъ, въ изслѣдованіяхъ котораго эта зависимость играетъ очень важную роль. Таковъ конечно будетъ законъ и измѣненія усилій сопротивленія рѣзанію.

Пробѣлъ въ свѣдѣніяхъ по части вліянія скорости заполненъ* недавно Селлегреномъ опытамъ котораго можно придать большое значеніе, такъ какъ методъ наблюденія его заслуживаетч, полнаго довѣрія, чего нельзя сказать относительно опытовъ Жесселя. Скорость рѣзанія у Селлегрена измѣнялась въ значительныхъ предѣлахъ (отъ 11,5 mm до 53,7 m m). Селлегренъ нашелъ, что увеличеніе скорости для латуни и чугуна влечетъ за собою незначительное пониженіе сопротивленія; въ предѣлахъ скоростей, встрѣчающихся въ практикѣ, это уменьшеніе составитъ 3 —4°/0. При вязкихъ металахъ, напримѣръ—желѣзѣ, наблюдалось повышеніе сопротивленія и тоже незначительное, не больше чѣмъ въ первомъ случаѣ, въ предѣлахъ практики приблизительно до Г2°|0.

Въ 1908 году подъ моимъ руководствомъ г.г. студентами Уфтюжа-нинымъ и Ѣздаковымъ въ механическихъ мастерскихъ Томскаго Технологическаго Института были произведены дипломныя работы по опредѣленію вліянія скорости рѣзанія металловъ на коеффиціентъ рѣзанія.

Предварительно посмотримъ, какіе элементы, кромѣ заданнаго, вліяютъ на скорость рѣзанія металловъ въ порядкѣ ихъ относительной важности. Чтобы лучше охарактеризовать относительную важность этихъ элементовъ, Тайлоръ даетъ для каждаго изъ нихъ цифры, представляющія отношеніе между низшимъ и высшимъ предѣлами скорости, поскольку на ней отражется вліяніе каждаго элемента; съ этими предѣлами и приходится считаться въ повседневной практикѣ.

а) Качество обрабатываемаго металла, т. е. его твердость или другія качества, вліяющія на скорость. Отношеніе равно 1 въ случаѣ полузакаленной стали или отбѣленнаго чугуна къ 100 въ случаѣ мягкой малоуглеродистой стали.

в) Химическій составъ стали, изъ которой приготовленъ рѣзецъ и •его тепловая обработка. Отношеніе равно 1 въ случаѣ рѣзцовъ изъ отпу- . скающейся стали къ 7 въ случаѣ лучшихъ быстрорѣжущихъ рѣзцовъ.

с) Величина питанія. Толщина стружки измѣряется въ то время, когда металлъ сохраняетъ свою первоначальную плотность, а не толщина дѣйствительной стружки, металлъ которой частью уже раздробленъ. Отношеніе равно 1 въ случаѣ толщины стружки въ 3/16"> къ •31/2 въ случаѣ толщины въ !/W'.

d) Очертаніе или контуръ рѣжущаго ребра рѣзца главнымъ образомъ потому, что это вліяетъ на толщину стружки. Отношеніе равно 1 въ случаѣ рѣзца для нарѣзыванін винтовой рѣзьбы къ 6 въ случаѣ плоскаго широкаго рѣзца.

e) Поливается ли рѣзецъ обильно струей воды или другей охлаждающей жидкостью. Отношеніе равно 1 въ случаѣ рѣзца, работающаго въ сухую, къ 1,41 въ случаѣ рѣзца, охлаждаемаго водой.

Г) Глубина рѣзанія, или половина той величины, на которую уменьшается діаметръ обрабатываемаго предмета. Отношеніе равно 1 при глубинѣ рѣзанія въ '//.

g) Продолжительность рѣзанія, т. е время, въ которое рѣзецъ работаетъ безъ переточки. Отношеніе равно J въ случаѣ рѣзца, за" тачиваемаго каждые і'/2 часа, къ 1,207 въ случаѣ рѣзца, затачиваемаго каждыя 20 минутъ.

Іі) Углы рѣзанія и задній уголъ рѣзца. Отношеніе равно I въ случаѣ угла рѣзанія въ 68й къ 1,023 въ случаѣ этого же угла, равнаго 61°

і) Податливость обрабатываемой вещи и рѣзца вслѣдствіе дрожанія. Отношеніе равно 1 въ случаѣ дрожанія рѣзца къ. 1,15 въ случаѣ примѣненія рѣзца, работающаго безъ дрожанія.

Вк| агцѣ это можетъ быть сказано такимъ образомъ:

а) Твердость обрабатываемаго предмета 1: 100;

в) Химическій составъ рѣзцовой стали 1: 7.

c) Толщина стружки 1: 37».

d) Очертаніе рѣзца 1: 6.

e) Охлажденіе рѣзца 1: 1,41.

f) Глубина рѣзанія 1: 1,36 (Ѵз" и 7sw)-

g) Продолжительность рѣзанія 1: 1,297 (11 *2 часа и 20 мин.).

1і) Углы рѣзанія и зазора 1: 1,023 (68° и 61°).

і) Податливость рѣзца и обрабатываемый вещи

1 (при дрожаніи): 1, 12 (отсутствіе дрожанія).

Приступая къ работѣ опредѣленія зависимости коеффиціента рѣзанія отъ скорости рѣзанія металловъ, мы задались цѣлью разрѣшить два вопроса:

а) Какъ вліяетъ скорость рѣзанія на коеффиціентъ рѣзанія при обработки различныхъ металловъ?

в) Какое вліяніе при этомъ оказываетъ глубина рѣзанія и различная подача?

Для того чтобы отвѣтить на эти вопросы, былъ произведенъ рядъ опытовъ по обработкѣ рѣзаніемъ чугуна, желѣза и латуни. Такъ какъ въ этой работѣ перемѣннымъ факторомъ .должна быть только скорость

рѣзанія, то остальныя величины предполагали постоянными, выбирая ихъ на основаніи опытныхъ данныхъ, выработанныхъ въ разное время.

Металлы для обработки брались болѣе или менѣе однородными, напримѣръ, чугунныя болванки были спеціально для этого отлиты и отличались плотностью и равномѣрнымъ строеніем-ь. Желѣзо употреблялось сварочное отъ одного прута, и его можно было считать настолько однороднымъ, насколько удовлетворительна была прокатка. Опытовъ съ латунью было сдѣлано сравнительно немного, и они ограничились обработкой одной болванки изъ тѣхъ, которыя употребляются для работъ въ мастерскихъ Института.

Работа производилась на центровомъ токарномъ станкѣ съ приводомъ отъ отдѣльнаго электрическаго двигателя и механической подачей ходовымъ винтомъ. Станокъ былъ совершенно изолированъ отъ другихъ, и наблюденія за поглощаемой мощностью были вполнѣ обезпечены въ своей правильности, что было необходимо, такъ какъ въ связи съ главной работой желательно было попутно опредѣлить коеф-финіентъ полезнаго дѣйствія станка.

Инструменты (рѣзцы), по химическому составу, употреблялись обыкновенные, углы рѣзанія для различныхъ металловъ были наивыгоднѣйшіе. Для измѣненія скорости, кромѣ ступенчатаго шкива и перебора, въ распоряженіи былъ добавочный приборъ Polysius’a, который позволялъ мѣнять скорость въ большихъ предѣлахъ, но который впослѣдствіи пришлось выключить, такъ какъ при большой нагрузкѣ въ немъ получалось довольно значительное скольженіе ремня между фрикціонными тарелками и, слѣдовательно, неравномѣрная работа.

Приборомъ для измѣренія давленія на рѣзецъ служилъ пружинный динамометръ простого устройства, показанный на прилагаемомъ чертежѣ фиг. 8 таб. IV. Динамометръ прикрѣпленъ къ верхней доскѣ суппорта и передвигается вмѣстѣ съ суппортомъ отъ ходового винта. Фотографія № 1 изображаетъ токарный станокъ, снятый вмѣстѣ съ динамометромъ для указанныхъ испытаній.

Прежде чѣмъ приступить къ опытамъ, этотъ динамометръ былъ провѣренъ, и нанесена новая точная шкала для отчетовъ нагрузки. При производствѣ опытовъ велись наблюденія за нагрузкой при каждой скорости и опредѣлялось число оборотовъ обрабатываемаго предмета въ минуту. Діаметры обрабатываемыхъ предметовъ до и послѣ проходаѵрѣзца измѣрялись съ точностью до 0,02 m/m. Число оборотовъ вч, минуту измѣрялось съ помощью счетчика оборотовъ и секундомѣра, а затрачиваемая энергія съ помощью ваттметра.

Самое производство опытовъ велось слѣдующимъ образомъ: установивъ точно болванку и промѣривъ начальный ея діаметръ, пускали

О •!.-«

станокъ въ ходъ и послѣ нѣсколькихъ отсчетовъ числа оборотовъ и нагрузки на рѣзецъ, мѣняли скорость, постепенно переходя отъ меньшихъ къ большимъ, или наоборотъ, и все время слѣдя за приборами. Полученные такимъ образомъ отсчеты давали возможность опредѣлить коеффиціеитъ рѣзанія для данной скорости и самую скорость рѣзанія по формуламъ:

,, Г ~<1.п

А= , ѵ= пг. > w СО

»

гдѣ с» есть поперечное сѣченіе снимаемой стружки въ квадратныхъ

(1'(ъ с/] , 1

миллнм.= - 9 '. I — подача,

j>—нагрузка на рѣзецъ въ Мдг,

7і—число оборотовъ въ минуту и Л—средній діаметръ снимаемаго слоя.

Послѣ цѣлаго ряда подобныхъ опытовъ и по полученіи различныхь значеній для коеффиціента рѣзанія, при соотвѣтствующихъ скоростяхъ, изъ вышеприведенныхъ формулъ были построены кривыя, для чего брались значенія всѣхъ рядовъ отсчетовъ, наиболѣе характерно выражающія искомую зависимость.

В е л и ч и н ы, п о л у ч е н н ы я изъ опытовъ, и построенныя по нимъ к р и в ы я.

А. ЧУГУНЪ

1 Т а б ;і и ц а о т с ч е т о и ъ.

62,0 90 14,11 39 т 40.90 0,2 124 0 248 250,0

63,5 76 — — — — ' 256.0

64,5 58 — — — — — 260.1

65,5 -10 — —. — — — 964,1

66,5 36 — — — — — — 268.1

67,5 21) — ... — — — — 273,8

68.0 21 — — 275,8

0,104

0,162

ЙШ

0.098

0,077

0,062

0,051

1* п <'о <1, / 5 0) 0) -fh, г— 60

65,0 90 44 , 50 42, И -Я W р 43, 32 и в я я. 0,2 0,236 275,4 і 0,203

67.5 76 — — — — — 286,0 0,171

6s* >> 58 — — — — — 290,3 0,131

60,5 •17 — — — — 294,5 0.106

70.5 37 — — — — — 298,7 0,083

71,5 28 — — — — — 303.0 0,065

72,0 24 — — — — 305.1 0,054 і і

2 -я к р Н и а н.

I 1 т — '■ ■ ч . І "»."ГЧ? » -

р II 1 <Іа it , (1 / о О) /.=

..... .і,ѵ! З-я крива я.

75,0 91 1 39,6(3 36,54 38,10 0,2 1,56 0,312 243,8 0,180

76,5 76 1 — — — — — 245,2 0,150

77,5 57 і — — — — — — 2484 0,130

78,5 4(5 — — — — — — 251,6 0,091

79,0 36 і — — — — — 253,2 0,071

79,5 29 ■ — — — — — 244,8 0.057

80,0 24 і “* j — — — 25(5,4 0.019

См. діаграмму коефф. рѣзаиія—табл. черт. IV.

2 Таблица отсчетовъ

Р ' 1 п d0 1 it, 1 <1 і 1 1 і „ 0 со *= Р Ш 7Zllfl I 60' ’

1-я К ]> и в а я.

58 0 88 29,20 27,17 28.18 0.2 1,02 0,204 284,3 0,129

58,5 75 — — 286,8 0,110 I

59,0 (56 — — — — — 289,2 0,082

59,5 46 — — — — — — 291,7 0,068 1

60,0 36 — — — — — — 294,1 0,053 1

61,0 28 — — — — — — 299,0 0,041 1

61,5 24 — — — — — 301,5 0,035 ; 1

2-я кривая

65,(і 87 30.54 29,20 29,87 0.4 0,07 0,268 207,1 Ч 0,135 j

56,0 74 — — — — — — 209,0 0.115

56,5 55 — — — — — — 210,8 0,085 tr

57,0 45 — — — — — — 212,7 0.070 1

57,5 36 — — — — — 214,4 0,056

58,0 28 — — — — — — 216,4 0.043

58,5 24 — 218,3 0,037

3 я к р и в а я.

73,5 85 30,00 30,54 31,17 0.4 1.23 0,492 194,4 0,140

74,5 70 — — — — — — 151 4 0,116

75,5 52 — — — — — — 153,4 0,086

76,5 43 — — — — — — 155 5 0,081

77,5 35 — — — — — — 157,5 0,058

78,0 28 — — — — — 158,7 * 0,046

78,5 ! 22,5 — — — — — — 159,5 0,037

г См. діаграмму коефф. рѣзанія—табл. IV.

И. Ж Е Л Ѣ 3 О.

См. діаграмму—табл. черт. IV.

4 Таблица отсчетовъ.

р н (10 1 (1, <11 .0 (О /=р

— т (О

1-я кривая.

49,5 24 30,82 ; 29,88 30,35 0,4 0,188 0,388 203,3 0,038

47,5 28 1 — — — — 252,0 «,047

46,5 36 1 — — — — 247.3 0,057

45,5 40 — — — — 242,0 0.073

45.0 57 1 — — 239 3 0,090

45,0 71 — — — — 239.3 0,120

46,0 90 1 — — 241,7 0,142

Тихоновъ.

© © X M f ifi t» X r“ S5 ©©©©©->»-„ o'© ©"o'©r© ©

-t-h-sas ю со со со -r >o i>- © — 21 CCOOOO-CI о*о ©''©©cf© ©~

X =

X

X

a

X

© X iS CO © t> ©^

cc x" c: o' -c"

®H~'-'©esc:csas

ci ci я ci - - r. ^

01, I I ©

l I

Cl , ,

‘5 I I ©

I'll

a, © *

oc

oi

2-111111

*1

I1 ! ! ! I !

5-1 I I I I I

CO

H II 11 I I

OI

Ir I I I I I I I

CM

-♦*

©

icf

I I ! I I I I

ci Я Ä 5 f2 S

"f Ci ^ w ‘C Q N 04 СІ 00 -r ».O t>* Ci у*

О >C »C iC »C w о съ г^іС* ^ со* яс cf

C4 »C iC »o »c_>c

гсГ >ocf ~ cf cf c*

CI

04

См. діаграмму—табл. черт. IV.

Таблица отсчетовъ

и Г

и

о

О

см

I ! I I I I 1

О

О

I I

I I

СО

01

ОІ

со

of

01

I I I I

1 I II

III!

сГ

ОІ

I і I I I I I

о

о

MOC^M'-CO-fO

---- -■ t> cs е- о

СЧ СЧ СО -*• »C I

©.»С иС О >0 о с>© о яГс-' «е «р гс*«с S >с »с" СМ М СЧ 'S СЧ (М сч сч сч

•I I I I I I I

-і- о - с- р ^ сч ОІ СО ^ 1C 1> X I-

о о OjCO »c^o о cf сГ сГоо со і>Г і^г ^

04 Ol Ol Ol Ol С4 СЧ ОІ

IC IC IC IC — *— w ' • О о

'с * Ъ» Ic'p Vj 'о

*—* IC

IC CO C« w -4 CI >ьччсг. X

I I

03

s

IO

IIIII-?

cn

till со 1 1 ° со

till 1 1 w НА

х

1 1 1 1 1 ° "С

1 1 ІО S

и

1 1 1 і ) £-> \ і о о р р

Mill

о

w

H<*

о

00

pl 4-JU ^ JP* ро JO

*0 С< С»^С **о с* ІЛ с»

іс со с* сг ^ — іс

-чі X - I

1C X СІ

ІО

II II II ъ

•X

II I II I й

ji- ■ р» со со с.Іс іс О ->•] с*

С ѵЛ ^ 4-

— 1C

1C СО С* X р н- -4 О І5СХ

I I I

I I I

ГС

о

о»

ІС

J*

S

со

ІС

ІС

I

р

Ö

о

I I

.о

Ы

г.

Mill

о

іо

II I ! I

ъ»

»

р

X

М М I 2

мм

о

I "о

X

I I

о

I ~

I о

to

-о

о

•«*

£

5*

»• **^ **» *+» p 4-рір- pi С1СС-І

Ъ»Ъ« о Ъ»"©**пЪ "о

Тм

71

*с

се

00

р

за

I

S I

__________I

сэ

н

р

сч

и

S

с

р

о

ч

о

ч

о

ч

о

X

а5

>

н

<<

£

г

аз

а:

X

•<

I

ч

S3

X

га

чэ

ч

на •4 СО »4 СЛ 4!а СО іс ІС 4*сзсп»4сз^4®4~ II М 1 . lü ІС «W

Sk.

1 1 1 1 1 1 ’ • ! а.

111111*0} 0

4**

ГС

II 1 1 1 1 |Г %

1 1 1 1 1 1 1 «о со

X і

X

II II М 1 Іо •с НМ

S

НА и 1'

М II 1 II § р Of

X !,

о h

II II II 1 ь і с 1 £

X

I

OOQCCO

рс со to р JX

\с СЛ 0J*O'-*j'ct

СО СО СО СО IC ІО ІО X С5 4* w -4 р»

сс сс со «’с: со*®

м м и м Фк СО

4* со со со со со

JO ST ® *0 4** Й

ісѴіѴі'Ьс ос V

?5*

S ! *0

О О О О О ’

со с*; X X •:

— іСн-

т** 1 ' С

■И- ю со

О ОС осс

СО С’ X

с: с» с«

осс

ictctctotctctotc QOOwOÖ^»-* 0С4*С34*С300ь*СЛ Ѵз'и-^'н* 4^ Ѵі'о'сі

JT- р ррр со о

- ä5P®o^' о : X о со іс

-4 — C« 4- Ю ІС СО -ѵЗ

I ъ*

; II

еі -с

и

ft

о а-

*

0 ВОКФФИЦІКНТѢ РѢЗАНІЯ МЕТАЛЛОВЪ.

/ Р -гіп

г н ''о <1 1 0 f ш U) ~ оо'

1 і 4-я к р и пая.

і 20,0 I 20,5 205 28,50 20,14 27 47 0,2 1.03 0,200 97,0 0,379

170 — — — 99.5 0 152

1 20,75 90 . — — 100,7 0,129

21,(Ю 57 — — — 102.0 0.082

21,25 37 — — — — 103.2 0,053

21,25 21 — — — — — . 103.2 0,034

См. діаграмму- —табл. черт. 1 V. * 1

7 Т а б л и ц а о me т о в ъ

Р // ''о 1 <1 / 1 1 о 1 (О *=-Р СО 00

1-я к р и в а я.

18,0 174 20,24 25,08 25,00 0.2 0,58 0,110 155,2 0,231

18,5 90 — — — — — — 159.5 0,120

19,0 *57 — — — — — — 103& 11.075

19.5 37 — — — — — — 108.1 0,019

19,5 24 — — — — — 108.1 0,032

2-я к р II в а я.

18,0 174 25,08 23.80 ! 24.47 0.2 0,58 0.122 147.5 0.221

19,0 91 ■ — — — = — — 155.7 0.1 10

19.25 70 — — — — — — ! 157.8 0.097

19,5 58 — — — — — ' - _ і 100.0 0.071

19,75 37 — — — — ; 101.8 0,0 И

19,75 24 1 101,3 0 030

- 3-я к р и в а я.

, 30,0 174 20.80 21,90 22.88 0.2 0,98 0,90 1327 0.2О9

: 20 5 90 — — _ — . 135,2 0.107

; 20.0 70 — — — — — — ! 132.7 0.090

20.0 07 — — -* — — — — : 132,7 0.938 .

20 5 37 — - — — — — - 135.2 і і.і 14 1

27,2 24 — — — — — 137,8 0,029

См. діагр.— табл. IV.

Для таблицъ приняты слѣдующія обозначенія:

Р— давленіе на рѣзецъ въ kk/r; н—число оборотовъ въ минуту; <lQ—діаметръ болванки до обточки въ m/m; діаметръ болванки послѣ обточки въ m'in; г?—средній діаметръ снимаемаго слоя; I—вели-

чина подачи въ ш/пі; о—глубина рѣзанія въ ш/ш; со—площадь снимаемой стружки въ дтш, А”—коеффиціентъ рѣзанія въ khjr/gmm. и ѵ—скорость на окружности средняго діаметра снимаемаго слоя.

Общій взглядъ на кривыя, выражающія зависимость коеффиціента рѣзанія отъ скорости рѣзанія, даетъ возможность замѣтить, что, вообще, коеффиціентъ рѣзанія металловъ уменьшается съ увеличеніемъ скорости. Кривыя чугуна латуни особенно характерно выражаютъ это пониженіе (табл. IV). По даннымъ опытовъ съ чугуномъ паденіе коеффиціента рѣзанія при увеличеніи скорости приблизительно на 0,100 melr. выражается слѣдующимъ процентнымъ отношеніемъ:

Кривая 1, табл. IV . . . . 6,60%

Я о — 7 П IV . . . . 5,56%

»? » IV . • • . 3,48%

•^1 п IV . . . . 5,56»/0 1

И з, „ IV . . . . 6,30®, о 1

Какъ видно изъ приведенныхъ цыфръ и кривыхъ, на паденіе коеффиціента рѣзанія вліяетъ глубина рѣзанія и величина подачи; при увеличеніи глубины рѣзанія коеффиціентъ рѣзанія падаетъ медленнѣе, а съ увеличеніемъ подачи —быстрѣе. Это положеніе даетъ возможность сказать, что выгоднѣе работать съ большей подачей, нежели съ значительной глубиной рѣзанія при одной и той же скорости.

Кривыя желѣза (табл. 4, кривая 1, 2, 3) даютъ нѣкоторую особенность въ сравненіи съ кривыми других'ь изслѣдованныхъ металловъ. Кривая I, табл. 4, при скорости въ 0,100 metr. имѣетъ точку, выражающую минимальное значеніе коеффиціента рѣзанія, а затѣмъ, съ увеличеніемъ скорости далѣе, поднимается. Кривая 3, таблица 4— характеризуетъ тоже самое, но при большей скорости и большей глубинѣ рѣзанія. Во 2-й кривой таб. 4 ясно этой точки нѣтъ, но есть точки перегиба. Кривыя табл. 3 общимъ видомъ сходны между собою, но отличаются отъ кривыхъ табл. 4 тѣмъ, что имѣютъ по двѣ характерныхъ точки: первая показываетъ частный minimum при скорости около 0,150 metr. въ сек., которая еще можетъ быть взята при обычной работѣ, а вторая — частный maximum. О кривыхъ табл. 5 нельзя вывести опредѣленныхъ заключеній, но въ общемъ онѣ сходны по своему виду съ кривыми табл. 4 и 3.

Кривыя латуни (табл. 6, кр. 1, 2, 3, 4 и таб. 7, кр. 1, 2, 3) по характеру сходны съ кривыми чугуна, но паденіе коеффиціента рѣзанія съ увеличеніемъ скорости не такъ значительно.

Нѣкоторыя изъ вышеприведенныхъ кривыхъ даютъ вмѣстѣ съ тѣмъ наглядное понятіе о вліяніи глубины рѣзанія и величины подачи на

коеффиціентъ рѣзанія. Сравнивая кривыя табл. 1, мы видимъ, что съ небольшимъ увеличеніемъ глубины рѣзанія 2-ая кривая идетъ значительно ниже 1-ой, что указываетъ на паденіе коеффиніента рѣзанія; при дальнѣйшемъ увеличеніи глубины рѣзанія кривая 3-я идетъ еще ниже, но разстояніе между кривыми уже не такъ значительно. Разсматривая кривыя, можно уловить, что, при одной и той же скорости и глубинѣ рѣзанія, но двойной подачѣ, кривая 3-я табл. 2 идетъ много ниже, нежели кривая 2-я табл. 1.

Попытки найти аналитическую зависимость между коеффиціентомъ рѣзанія и скоростью рѣзанія для чугуна и желѣза, хотя и имѣлось для этого большое количество опытовъ (около 400j, не привели ни кт, какимъ результатамъ, и поэтому приходится остановиться на мнѣніи Тайлора, который совершенно отрицаетъ существованіе какого-либо опредѣленнаго закона.

Полное отрицаніе этого закона, надо полагать, все-таки преждевременно, въ виду того, что точный отсчета, необходимыхъ данныхъ для выводз вышеозначенныхъ зависимостей пока не возможенъ, такъ какъ для опредѣленія усилія на рѣзецъ большое значеніе имѣетъ непостоянная рѣжущая способность рѣзца. По мѣрѣ производства опыта рѣзецъ притупляется, и ш^>фиціентъ рѣзанія повышается за с четь уменьшенія работоспособности рѣзца, При работѣ съ латунью, послѣднее явленіе было особенно ярко замѣтно. Сопротивленіе латуни рѣзанію меньше, чѣмъ другихъ металловъ, и такимъ образомъ рѣжущую способность рѣзца можно было считать болѣе постоянной, и попытка облечь опыты съ латунью въ аналитическую форму привела къ

слѣдующей формулѣ:

10

К .у ѵ=а—const., гдѣ а—найденная нами постоянная величина, равна 213,35; I: — коеффиціентъ рѣзанія и ѵ—скорость рѣзанія.

Для сравненіи получ ■иныхъ коеффииіентовь рѣзанія изъ опытовъ и формулы мы можемь о., давить слѣдующую таблицу (изъ табл. 7):

' скорость. К получеп. иль опыта. К= а 10 у г

49 108,1 108,00

70 103,8 104,12

120 159,5 159,19

231 155.2 152,45

При разсчетѣ станковъ по обработкѣ металловъ, чтобы не поставить рѣзецъ въ тяжелыя условія работы, скорость рѣзанія берутъ въ извѣстныхъ предѣлахъ; при работѣ рѣзца является сила тренія рѣз-

ца объ обрабатываемый предметъ и отдѣляемую стружку; работа силы тренія возростаетъ со скоростью рѣзца; слѣдовательно, чтобы предохранить рѣзецъ отъ нагрѣванія, а главное—его лезвіе отъ быстраго затупленія, надо брать подлежащую скорость для перемѣщенія рѣзца. Нормальная скорость рѣзанія колеблется на практикѣ въ слѣдующихъ предѣлахъ:

Закаленый чугунъ Твердая сталь. .

Чугунъ . . . . Желѣзо . . . . Мѣдные сплавы .

35 m/tu въ секунду 50 m/m „

75 m/m „

100 m/m „

124 in'm „

Въ зависимости отъ условій работы рѣзца скорости эти измѣняются, напримѣръ: для фрезъ, гдѣ рѣзецъ не все время находится въ соприкосновеніи съ металломъ, а имѣетъ время для охлажденія, скорость рѣзанія берутъ гораздо больше вышеприведенной.

Приведу для полноты таблицу Rose**), которой можно пользоваться при выборѣ скоростей.

Діаметръ оЛтачинаемаго

предмета. Сталь. Же.тѣло Ч утупъ. Проста. Мѣдь.

25 m/m и менѣе . 100 175 190 600 1750

отъ 25 m/m до 50 т/т 90 125 175 500 —

отъ 50 т/ш до 75 тОп 99 » *9 W 99

50—100 . . . . # п 19 150 400 V

50—125 . . . . « , 99 4 * » 1500

75-150 . . . . • Iя* г* /О п •9 99 *

100—150 . . . . • , п 115 125 350 1100

125-300 . . . . • , л У) — — 1100

150 — 300 . . . . . , — 100 100 30 99

300 — 500 . . . . • — 90 100 750

Тайлоръ на основаніи своихъ многочисленныхъ опытовъ для своихъ нормальныхъ рѣзцовъ изъ самозакаливающейся стали состава, ванадія 0,24°/,, вольфрама 18,19°/0, хрома 5,47%, углерода 0,674%. марганца 0,11% и кремнія 0,043%, даетъ слѣдующія данныя для скоростей рѣзанія; при этомъ въ таблицахъ, сверху обозначенъ верхній наименьшій размѣръ рѣзца, а другой размѣръ рѣзца вертикальный въ 1— 1% раза больше перваго; рѣзецъ имѣетъ закругленную рѣжущую кромку.

*) См.—Механическая Технологія профессора Гатцука, стр. 3-1—3'».

**) С«.-Механическая Технологія Ганрилеико, стр. ЗВ (Теорія рѣзанія).

Фиг. 9, 9 а, 9 Ь, Таб. IV изображаютъ форму нормальныхъ рѣзцовъ Тайлора для различныхъ случаевъ обработки; при этомъ фиг. 9 изображаетъ рѣзецъ для рѣзанія чугуна и твердой стали; фиг. 9 Ь— для рѣзанія стали мягкой и средней твердости. Если работа рѣзанія металла производится съ охлажденіемъ рѣзца, то ранѣе приведенныя скорости рѣзанія для простыхъ углеродистыхъ рѣзцовъ могутъ быть увеличены на 20% для стали и желѣза и на 10% для чугуна:

V : . X n JC 8E 'сл _ X о *c K | ?

CC £'» •*■1 X CC CC i JO)-1 p p CC C* •*.! +•* x :o cc

. Ы м* *4C

4-. CC CC ^1 о г: ü

1 .to Ф- cS -i -1 “ X to — ;c «<1 Ф

f -o'cico c: ^ -I 5

U, X 4- -1 X 0« X

CC W C* ►—* С» *4^ X X

i‘ wlo C X CO v1 “'l 4— -J Д -.

M M _

tO Ю X X . C«Mli - 4- X j

CC_ X to to CO 1C/ ІС Iw i

•i 1 - 3.18 t>C k—i 8 sJ ' »X» •6 X

...Ä^ IC j-* p C j-* p p CC w* **-1 >*■*• С* *0 4— X - c ir cr cr

&j3§ *vl 4- Cf X CC Г. w C1 p* CC 1C X c* 1C c ^ cf о Д r

1C 1C 4- vC CC 4- -.1

4~p ^ -ѵГ^Ъ CHÜX ^ CC Wvl

^ и CC ^ 1C CC CC IC CO C 4- LC СЛ 1

Чс'сс It- to "o< x -1 o; 4- I! It !l

с

I

to

КОКФФИЦІКІІТЪ РѢЗАНІЯ МЕТАЛЛОВЪ.

I

jr. ф- Ѵ| 1, £ ОС IC 1 Г ё w* %ѵ$ J ~ я ос * Ж 5 Е‘ ' ? Глубина

* К to "• о о Yx'sb'f-" j4 u tc -*■ С р * х У ^ і1 "** •UXW-CC э 1ІОДІІМП !П. Ш 111 г; X X — оо -оо х х оо оо

і .! tC ОС j'Vl № ІС ОСІС Л. й Й й ё й C« & £ Й fc Й с- ^ »1‘КІЙ V ‘с оо 'г- 'с* х ?с ’— "ос 1с ч у г у и ь. _ О

lw 1 ю іс 3> :5 & •] -.1 ІС С'~1 ti — — tc іс г ~ ■— г: іс оо ^ *Г» х — ^ ?. Среінііі міс'Ъс'Ъ*:-: м г: чупнъ. • ч £■5 і: of •< »

j х Г* С*- 0.' 50 X С ІО со ‘оо“:;' іс Ъс'^і r.xs-i'3 1 оо 3 tc г, £ Твердый х'ос с> соТсІс г. іс ;іЪ 'оо чугунъ. н — *< -• ’ р

2 x.

•? -‘j: р 1 -|1-* осЪ1 — Г»Ь-J 5x5::» Ф- ОС }С *-» с с YxW^ V]“.—'•c'C''”'! л. ѴГ-* ОСС'-Г— 5X3ÖCO СО X X 05 ОО 1 Подача въ nijin

Vj*Vx+-i: м IC tc ІС ft- 51 X іс р^-* jX w» С* Сі 1C “О іс іс IC tc 1C ОС с- СО іс іс ос ос с» ~ Г С < 05 OOJXJC ОС X ICJO — X Мягкій чѵгунъ. с т. И

f: —• ^ tC |! ^ ^ 1C 1C гс — сс с* ~л Іссс^ІхЪЪ “ —1 —‘ —‘ ІС ОС — — 1C 00 — І С 4— "■! 50 “■ *—* '— СО — j- • р С' Х'Х'оо'' 'оі — ос X 05 с» Средній чугунъ. • н V — 57» X сс W? р

г t *-» *-* Ф ОО ОО X •— Л. ta-k С» г. -ѵі ^ ю с: U-k 1—k 1—k —*■ >—1 ІС С.-ЫСЧХ Ä X ^ — с< о Твердый X*

і Ъ> ф* ä с: tc с* ~ 'C-i'1-k С'ГС' СС ІС ІС с» wi ^1J—1 1 чугунъ. со

—

при обработкѣ чугунныхъ. издѣлій.

СЪ

; cejc — о о

і VfL* Сс'Ъ’ѴіѴ-

Г- X х ^ tr

"* •■* 1C 1C W

С’ :£ 1C -О X сг

Чг'гіЪі ѴіХиѴі

іі — — — tC

Ь ^ Іі 4^

•г 'х 'іс 'хіс X

л* wi Ä X -* «**

'rbVrcft- tc"b»

X

tc

Ч09

X

X ІС — С? О ^ ІС 1C ~ О С I ^ ІС ІС -* С О

9!х5^^

— tc tc іс *- с*

•чі к-* О* ^ Ml -U.

*“>1 Ь-* ІС С ^1 Г: X X Г

— іс гс іс ** г:

V 4* X “О ь-

~1 ~ ІС -О ~ X X *- ^

іс іс сс сс о» сг

"* ^ ^ *ѵ] ^ ^1

г

S

іс *- -о w х іс г: іс іс ct съ 1 — іс ~ іс г: с:

« - IC Іу X JTJC С* рѵ^1 •>! ^1 W 1C * м

— - — іс с: I — — — rc іс і* je іс »*>)Сіо с с; с» XJD» іс ІхѴ-ѴіЪс Vnclc'icVj^:

£і с: х іс с* січхс^х г.мх с с» ;с

*-іс tc ос ьсѴг VfL* і$ be

с: ю ^ с с

мМСчѴл. X X 12 іГ

jt^-JCC J.C *— с^с

Ѵі *-Ѵс~С‘*ѴіѴі*

сг. сс 5: er -.г

-* tO ІС ІС С»

го іс -о X с

^■* Іу ІС Іу 4» WI

о; х іс er — іі

tC ••! ■**> С і> ~ X X -1 Іі

ІС ^ W 1C

> — W !£• С» X О - І “■ -1

Іі — X ІС ІІ

іс і; х er er ~

і< гі х — *-"л і< to'ce

- с. ^1 х іс О!

■qo ~'~Гіс''--

МІ>ХХ-

І< СІ *^І — ІС X

'Ѵх'ес х'іэ'*—

Ji

'Ч

1C 1C 1^ Сі С1 ѵ»

«• W»

г£

«кі

2

. т I

— ^ — N-» 1C се г іс **- х L « іс хІе'-і'Ъ

с» -о х ; с •.*

‘ЪѴсі'Ъі'' эо

8 tc tc *“■ W « r: r f з S K » 3- * = —' 25 *'

*— 1C 'С »"-V Г.ХХС - ^ І0 tC j-* J3 JC cl X X ^ ■* '^w'i£~C7,Vl'w-Г. X X r -c Подача въ ш in

—» — *-* tc «С ІС tc 4- Г. С *^1 4- ^'-іхЧс'ісІс и- ч c w i; c ІсЪ^Гг. tc 1C w ^ c> oo tc. i> cc "bi er rCtr'“ be Мягкій ^ § чугунъ. 3 “ £ s

c: ~i x3 cop -1 X - - ?. ~l *^V."lr x “ “ ^ tc. 'bc'b'bc c»""— Средній * -з чугунъ. 2 £ '5 2

t: ^ ц- с ч - m *,l С» t—L +* c* c: -j о іо << І. Твердый * =

~ —'■• - хсг'іс'іо v* w( » tc X чугунъ. ®

12,7 Іі СВ — ^ 05-сг~ 1 _ в; C« S а? LC з X h Глубина і . Э*‘ 'S*

X ІС -*■ с о -УІС-СС

VfxaSW4* гіхосі'г1“ Подача вь m,m X I-

^ * ГІ ~ -Ь ■* «-* іо к іс ^ Мягкій Л з:‘ о 7?

с» с» — — -»1 ІО С» ‘С г: іс сі чугунъ. роп: net. сцъ

*-» *■* ^ tc ххэюч- Средній 2 ь—

-J ІО С< ~ <4 іс х с: сс і< — х чугунъ. 1 S’ Н Ё

ІС •*— С* С5 ІГ С’ с» г: с іс Твердый • а 1

з х сіѴі іс, х ь- tc, кех чугунъ. 5Г1 II

I

3

k

5

5

3

W

4

f

I

o>

32 '\ И. Тихоновъ.

-

1 _ Норма.нный рѣзецъ Нормальный рѣзецъ *1*"

Глубина 1 г Скорость рѣзаніи вь met. минуту. Глубина 4- Скорость рѣзаніи въ met. минуту.

4 рѣзанія въ m 111 м cd г cd »=t о •= tä ’£ * и ?• £ ъ г"-< “ 5 Р ^ >» 0. 2т» Сч О г :га 3 і п * >. Г* Т рѣзаніи въ ш'т ь «Г п с « tf ■Z >• J5 >* г-5 ~ •’S fi S X О 1ч О г 2.-* «7 с » >• н =• 1

9,52 0.4 0J9 1,59 2.38 3,18 4,76 43,9 33,8 24.4 Г9'9 17,2 14 21.9 16.9 12,2 9,9 8,6 7 12,8 9,8 7.1 а,8 5 4.1 9,52 0,4 0,7!) 1,59 2,38 45.7 34^5 24.7 20 22.9 17ІЗ 12.3 10 18,4 10,1 7.2 5,8 і-

12,7 0.4 0,79 1,59 2,38 3,18 41.2 31.7 22,9 18.7 13,1 20.6 15'9 11,5 ‘•м • 6,6 12 9.3 6.7 5,5 3.8 >

Нормальный рѣзецъ 6/8" Нормальный рѢЗ'-ЦЪ

. 2,38. 0,4 0,79 1,59 2,38 3,18 65.8 48.8 33,6 26.9 23 32,9 24.4 16,8 13.5 11.5 19.2 14.2 9.8 7.9 6,7 2,38 0,4 0,79 ‘•59 2,38 3,18 62,8 44.8 2!),7 23,2 19,5 31.4 22.4 14.9 1L6 9.8 18.3 13Л 8.7 6.8 5,7

3,18 0,4 0,79 1,59 2,38 3,18 61 45.1 31,7 25.2 21.2 30.5 22.6 15,8 12,0 10,6 17,9 13,2 9.2 7.3 6,2 3,18 0.1 0,79 1,59 2,:38 3,18 9.52 -і2.1 28.1 оо‘ 1-2,7 29,6 21,1 11.2 и; 6,4 17.3 12.3 8,3 6,5 3,7

4,76 0,4 0,79 1,59 2,38 3,18 55,8 41.2 28'7 23, 19,6 27.9 20,'9 14,3 11,5 9,8 20,7 12 8,4 6.7 5.7 4,70 0,4 0,79 1,5!) 2,38 55.5 3!), 26,2 20.6 27.7 19,5 13,1 10,3 16.2 11.'5 7,7 6

. ' 6,35 0,4 0,79 1,59 2,38 52,1 38.4 26.8 21.5 і 20,1 19.3 13.4 10,7 15,3 11,2 7,8 6,3 6,35 0.4 0,7!) 1,5!) ч. 52,7 37,2 25, 26,3 18‘0 12,5 15,4 10.9 744

9,52 : 0,4 0,79 1,59 47,6 35,4 24,3 23,7 17.6 12І2 13.8 ю'з 7,1 * . . ' Г . •

; і. • . «•:/ - -. > : < , ” і і ■ ! ;■ V. »г *.ѵ : Г* -ГІ • • *і

Вліяніе размѣровъ стружки.

Большинство изслѣдователей, занимавшихся опредѣленіемъ сопротивленія рѣзанію, принимало, что усиліе пропорціонально ширинѣ стружки. Въ 1908 г. Н. Н. Савинъ*) своими опытными изслѣдованіями въ лабораторіи С. Петербургскаго Политехникума подтвердилъ послѣднее предположеніе.

Что касается вліянія толщины стружки на коеффиціентъ рѣзанія, то по изслѣдованіямъ разныхъ наблюдателей эта зависимость выражается различно.

По Ioessel’io усиліе пропорціонально L2 и L (L толщина стружки),

я Тиме Я я L и L/ , гдѣ к > 1, но значительно < 2,

я Hartig’y И » L*, гдѣ х<\

» Hassner’y У) УУ Lr, гдѣ х>\,

и Зворыкину Я V L-§', при чемъ для хрупкихъ ме-

талловъ показатель х имѣетъ

тенденцію увеличиваться до

а для пластичныхъ уменьшается

* до 4-.

я Taylor’y я я Т 3 ,14 L — для чугуна, L-jj- для стали.

Саввинъ нашелъ, что •

1) стружки подчиняются закону подобія,

2) давленіе на рѣзецъ пропорціонально ширинѣ стружки и толщинѣ ея, а слѣдовательно и площади сѣченія стружки.

Для выясненія вышеупомянутой зависимости между коеффиціентомъ рѣзанія и толщиною стружки въ 1909 году въ механическихъ мастерскихъ Томскаго Технологическаго Института подъ моимъ наблюденіемъ студентами Михаиломъ Тауберомъ и Петромъ Тюленевымъ были произведены опытныя изслѣдованія на строгальномъ станкѣ завода Chemnitzer Maschienenfabrik, при чемъ для измѣренія давленій на рѣзецъ употреблялся особый динамометръ нижеописываемаго устройства.

*) Н. Савинъ, «О сопротивленіи рѣзанію металловъ».

Къ суппорту строгальнаго станка (фотографіи 2 и 3) привертывается четырьмя болтами подушка Д къ которой въ свою очередь неподвижно и тоже болтами прикрѣплены рычагъ С и брусъ I). Въ послѣднемъ имѣются соотвѣтствующіе прорѣзы для пропуска рычага F и помѣщенія шаровыхъ подшипниковъ Е. Помощью этихъ подшипниковъ рычагъ F съ очень незначительнымъ треніемъ вращается около оси ЕЕ'. Болѣе детально устройство этой части динамометра показано на помѣщенной фиг. 9с. таб. IV. Подвижной рычагъ F при своемъ отклоненіи отъ своего первоначальнаго положенія удерживается на из’ вѣстномъ разстояніи отъ неподвижнаго рычага С пружиной G, закрѣпленной между верхними концами упомянутыхъ рычаговъ. Въ нижней части рычага F имѣется коробкообразное уширеніе S, въ которое вставляется оправка Р, служащая для закрѣпленія рѣзца. Оправка f свободно надѣта на шплинтъ О, вставленный въ щеки коробки S; вслѣдствіе чего при холостомъ ходѣ рѣзецъ съ оправкой нѣсколько откидывается отъ обстрагиваемаго предмета и свободно скользитъ по его поверхности. Въ рабочее положеніе оправка и рѣзецъ приводятся собственнымъ вѣсомъ и натяженіемъ пружинки Т.

Очевидно, что при строганіи сила сопротивленія матеріала рѣзанію будетъ оказывать давленіе на рѣзецъ и тѣмъ вызоветъ отклоненіе рычага F отъ первоначальнаго его положенія и дастъ растяже-женіе пружины. Эти отклоненія рычага F и растяженія пружины G будутъ пропорціональны давленіямъ на рѣзецъ, а потому и могутъ служить для непосредственнаго ихъ измѣренія. Съ этою цѣлью на неподвижномъ рычагѣ С^имѣется стрѣлка L, свободно вращающаяся около своей оси. Стрѣлка L шарнирно соединяется съ тягой Л, могущей вращаться около шурупа V, ввернутаго въ подвижной рычагъ F. Такимъ образомъ стрѣлка L отклоняется одновременно съ рычагомъ F, при чемъ нижній конецъ ея указываетъ соотвѣтственныя этимъ отклоненіямъ давленія на рѣзецъ, нанесенныя на дугѣ Ж, которая, въ свою очередь, прикрѣплена неподвижно на рычагѣ С.

Введеніе рычаговъ I и К, видныхъ на прилагаемыхъ фотографіяхъ 2, 3, было обусловлено желаніемъ примѣнить особый приборъ для снятія діаграммъ измѣненія давленія на рѣзецъ въ зависимости отъ его хода, но такъ какъ эти усилія при снятіи стружки одной и той же толщины почти не мѣнялись за время каждаго наблюденія, то и не явилось надобности примѣнять этотъ приборъ.

Для уравновѣшиванія движущихся массъ динамометра былъ введенъ между верхними концами рычаговъ F и С масленный буферъ М, видный на прилагаемыхъ фотографіяхъ 2 и 3 и показанный схематически въ разрѣзѣ на фиг. J0, табл. IV. Это желѣзный точеный

сл

КОЕФФИЦІКНТѢ РѢЗАНІЯ МЕТАЛЛОВЪ.

цилиндръ съ плотно пригнаннымъ поршнемъ, соединенный шарнирно помощью ушка на днищѣ съ верхнимъ концомъ рычага С. Штокъ поршня этого цилиндра, проходя черезъ привернутые къ послѣднему крышку и сальникъ, прикрѣпляется шарнирно съ рычагомъ F помощью навинченной на конецъ штока цилиндрической гайки съ особыми ушками. Обѣ полости цилиндра впереди и сзади поршня соединяются кранами X съ общей коробкой у (см. фот. 3), въ которую черезъ отверстія Z, закрываемыя пробками, наливается масло. Такимъ образомъ при строганіи верхній конецъ рычага F, разстягивая пружину, отклоняется и тянетъ за собою поршень буфера. Поршень же при этомъ сжимаетъ масло, находящееся передъ нимъ, и выдавливаетъ его черезъ краны въ общую коробку. Этимъ достигается плавное отклоненіе рычага F и стрѣлки С отъ ихъ первоначальнаго положенія при строганіи и такое же плавное возвращеніе ихъ обратно при холостомъ ходѣ станка. Во время производства опыта обращалось вниманіе, чтобы въ буферѣ не было воздуха. При соблюденіи этого условія 1) нельзя было оттянуть верхній конецъ рычага F, когда краны X были закрыты; 2) при открытыхъ кранахъ во время самого наблюденія отклоненіе стрѣлки совершалось постепенно безъ замѣтныхъ дрожаній и толчковъ.

Градуированіе прибора производилось послѣ установки его на строгальномъ станкѣ такимъ образомъ: къ столу станка былъ прикрѣпленъ блокъ (черт. 11, табл. IV), черезъ который перекидывался стальной канатъ, одинъ конецъ котораго соединялся съ динамометромъ помощью желѣзной пластинки съ вырѣзами, надѣтой на призматическій кусокъ желѣза (черт. 12, таб. IV) и вставленной въ оправку прибора вмѣсто рѣзца, а на другой—навѣшивались грузы. При этомъ замѣчалось отклоненіе стрѣлки L по дугѣ М, на которой непосредственно и наносились соотвѣтствующіе этимъ отклоненіямъ дѣленія въ килограммахъ. Разстояніе а (чер. 12) между срединой толщины упомянутой пластинки и нижней плоскостью оправки равнялась 20 m/m, т. е. длинѣ выступающей изъ оправки части рѣзца. Это было сдѣлано для того, чтобы по возможности соблюсти равенство плечъ, на которыя дѣйствуютъ силы натяженія каната при градуированіи и сила давленія на рѣзецъ при строганіи испытуемаго бруска.

Относительно описаннаго динамометра можно сказать, что онъ простъ по устройству, но, къ сожалѣнію, обладаетъ нѣкоторыми существенными недостатками: 1) въ немъ не вполнѣ устранено треніе, которое, не поддаваясь учету, вліяетъ на результатъ опытовъ и уменьшаетъ чувствительность прибора; 2) вмѣстѣ съ измѣненіемъ положе нія рычага F мѣняется также положеніе рѣзца относительно обстро-

гиваемаго предмета, т. е. мѣняется уголъ рѣзанія, что, конечно, тоже должно сказываться въ конечныхъ результатахъ.

Изслѣдованія производились съ двумя матеріалами: чугуномъ и литымъ желѣзомъ. Изъ чугуна была отлита толстая квадратная плита съ размѣрами 618X618 m/'m, а для опыта съ желѣзомъ былъ взятъ брусокъ трехъ дюймоваго квадратнаго сѣченія длиною въ 618 тп/т. Въ обоихъ случаяхъ предварительно былъ снятъ поверхностный слой.

Рѣзцы показанной на черт. 13, табл. IV формы были приготовлены изъ стали Rapid. Лезвіе ихъ держалось очень хорошо и всего лишь одинъ разъ за все время опытовъ потребовало незначительной поправки. Для чугуна рѣзецъ обладалъ угломъ рѣзанія въ 55°, заднимъ угломъ наклона вгі 6°, при чемъ рѣжущая кромка, будучи перпендикулярна къ направленію движенія рѣзца, составляла съ горизонталью уголъ въ 25°. Соотвѣтственные углы рѣзца для строганія желѣза составляли 50°, 7° и 30°. Опыты съ чугуномъ и желѣзомъ велись при неизмѣ-няюіцейся скорости рѣзанія, которая вычислялась такимъ образомъ1 длина обстрагиваемаго бруска равнялась 618 m/m и это разстояніе рѣзецъ всегда проходилъ въ 4 секунды, слѣдовательно— скорость хода въ 1 секунду = —4—= 0,1545 метр.

Фотогр. 4.

’ Разсчетъ подачи за одинъ ходъ рѣзца основывался на слѣдующемъ: ходовой винтъ а (фотогр. 4), служащій для передвиженія суппорта по

горизонтальному направленію, перпендикулярному длинѣ станка, имѣетъ ’ на 25 m/m длины 4 витка,

зубчатое колесо Ь имѣетъ 18 зубцовъ,

п Г> С » п ?

» и б )) ^0 „

Слѣдовательно—при полномъ оборотѣ колеса Ь суппортъ подвигается поперекъ стола на ^Г>=6,25 m/m, и въ это время зубчатка С совер-18

шаегъ Б0 своего полнаго оборота. При поворотѣ на одинъ свой зубецъ колесо С дѣлаетъ, очевидно, лишь Б0 своего полнаго оборота, въ то же время колесо Ь, а вмѣстѣ съ нимъ и ходовой винтъ а повернутся на 18 всей окружности, а поэтому суппортъ съ рѣзцовъ передвигается

въ сторону на -.jg—=0, 347ос0,35 m/m отъ прежняго положенія. Очевидно. что при поворотѣ колеса О на 2 зубца и подача увеличится вдвое, • г> 25

т е. будетъ=—д—=0,694эс 0,7 m/m. При опытахъ съ желѣзомъ примѣнялась только одна подача въ 0,35 m/m, а при испытаніи съ чугуномъ одни наблюденія велись съ подачей въ 0,35, а другія съ 0,7 m/m

Ширина стружки, снимаемая за время каждаго оиыта до обстро-гиванія, измѣрялась непосредственно на поверхности изслѣдоваемаго металла, а затѣмъ довольно точно разсчитывалась по подачѣ и числу ходовъ, сдѣланныхъ за это время рѣзцомъ. Это число ходовъ рѣзца за все время снятія стружки извѣстной ширины отмѣчалось числомъ зубцовъ колеса е, мимо которыхъ при этомъ прошла защелка Л. Умноженіемъ послѣдняго числа на вышеупомянутую подачу и опредѣлялась вся ширина стружки, снятая за одно наблюденіе.

Измѣреніе толщины стружки во время самихъ опытовъ производилось помощью простого ресмуса и рейки съ нанесенными на ней дѣленіями въ миллиметрахъ и устанавливаемой отвѣсно на платформѣ строгальнаго станка. Помощью этихъ приборовъ опредѣлялись вы-

л

соты повышенія обстрогиваемой поверхности надъ плоскостью платформы до и послѣ каждаго опыта.

Разность отчетовъ и давала толщину снимаемой стружки.

Болѣе точная величина толщины стружки, принятая при построеніи ниже помѣщенныхъ діаграммъ, разсчитывалась по вѣсу металла, собраннаго во время каждаго наблюденія.

Для производства каждаго опыта поверхность испытываемаго бруска сравнивалась, на ней отмѣчалась ширина стружки, которую предполагалось сострогать, и измѣрялось упомянутымъ способомъ превышеніе

этой поверхности надъ платформой станка. Эта послѣдняя устанавливалась въ положеніе, соотвѣтствующее началу снятія стружки. Въ то же положеніе приводился и суппортъ съ рѣзцомъ посредствомъ винта а (фотогр. 2, 3). Затѣмъ опускался рѣзецъ суппортнымъ рѣзцомъ ниже обстрагиваемой поверхности на величину приблизительно равную толщинѣ той стружки, которую предположено было снять. При этомъ защелка d ставилась въ рабочее положеніе, и зубцы шестерни е, между которыми она въ этотъ моментъ стала, замѣчались мѣломъ. Послѣ всего этого станокъ пускался въ ходъ перекидываніемъ ремня съ холостого шкива на рабочій, снималась стружка намѣченной ширины и замѣчались показанія динамометра. Какъ только рѣзецъ доходилъ до нанесенной на металлѣ черты, станокъ останавливался, при чемъ всегда эту остановку производили во время холостого хода рѣзца такъ, чтобы рѣзецъ по остановкѣ находился внѣ испытываемаго бруска. Остановивъ станокъ, замѣчали, гдѣ тогда была защелка d и сколько зубцовъ по шестернѣ е она прошла съ момента начала опыта. Эго число, какъ было ранѣе указано, опредѣляло собой число ходовъ рѣзца и служило для точнаго разсчета ширины снятой стружки. Наконецъ опредѣлялась высота превышенія остроганной поверетности надъ платформой стола, и взвѣшивалась снятая во время опыта стружка.

Всѣ наблюденныя и измѣренныя величины записывались въ особыя таблицы, помѣщенныя здѣсь въ концѣ. Незаполненныя во время самаго наблюденія графы этихъ таблицъ заполнялись послѣ результатами соотвѣтствующихъ разсчетовъ. •

Всѣ наблюденія были раздѣлены на группы.

Результатомъ каждой группы опытовъ было составленіе діаграммъ, представляющихъ зависимость между полнымъ давленіемъ на рѣзецъ и толщиной стружки. ІІри вычерчиваніи этихъ діаграммъ по оси абсциссъ откладывались различныя толщины стружекъ, а по оси ординатъ соотвѣтствующія имъ давленія. Сопоставляя кривыя, относящіяся къ одному и тому же матеріалу и одной и той же подачѣ, и вычисляя по ихъ ординатамъ для различной толщины стружки (черезъ каждую 0,1 m/щ) среднія ординаты, вычерчиваемъ по послѣднимъ кривую, дающую среднюю зависимость между наблюдаемыми перемѣнными. Эти то послѣднія кривыя и принимались за выражающія искомую зависимость измѣненія давленія на рѣзецъ въ связи съ перемѣщ ной толщины стружки.

О

S3

СЧ

X

S

о

с

<и .

•г; >і 5 Си

5 й >» я

Непосредственное измѣреніе толщины Опредѣленіе толщины стружки по вѣсу. *) 6 «

Отчеты по рейкѣ. X 03 і * Ширина стружки к о X S

X >4 1 , 0

1 До опыта Послѣ опыта. Приближ« толщина. Число хо рѣзца. Си Н KJ * U . £ S CQ X Измѣренная непо-средств. Вычислеь на по по дачѣ. Точная т щина. № Опыта Усиліе пі метру.

Непосредственное измѣреніе толщины. Отчеты по 5 рейкѣ.

Опредѣленіе толщины стружки по вѣсу.

Ширина стружки'

1 30 101,7 101,1 0,6 57 49,5 20 19,95 0,6 \ ! 19' 110 107,0 105,3 1,7 60 142,6 20

2 30 101,7 101,1 0,6 57 45,8 20 19,95 0,56 20 114 107,0 105.2 1,8 57 144j2 20

3 45 105,6 104,8 0,8 57 71,8 20 19,95 0,87 21 92 105,2 103,9 1,3 56 106,4 20

4 45 105,6 104,8 0,8 58 72,8 20 20,30 0,85 22 88 105.2 103,9 1,3 57 107,6 20

5 60 107,0 105,8 1,2 58 102.0 20 20,30 1,22 23 146 107,0 104,8 22 56 164,0 20

6 60 107,0 105,8 1,2 58 99,3 20 20,30 1,18 24 140 107,0 104,8 2,2 57 170,5 20

7 70 104,8 103,4 ІА 58 118,8 20 20,30 1,40 25 32 103,8 103,5 0,3 50 18

8 72 104 8 103,4 М 57 110,0 20 19,95 1.33 26 36 104,0 103,5 0,5 51 - 18

9 94 105,6 104,0 1,6 58 156,8 20 20,30 1,85 27 172 103,5 101,4 2Д 55 20

10 96 105,6 104,0 1,6 56 153,4 20 19,60 1,87 28 168 103,5 101,4 2,1 57 1 880)0 20

11 146 106,9 104,0 2,9 57 247,0 20 19,95 2,95 29 32 1 QQ 104,0 103,7 0,3 55 19

12 150 106,9 104,0 2,9 58 243,0 20 20,30 2,89 30 28 Г° 104,0 103,7 0.8 55 ) 6Ѵ 19

13 110 105,0 102,8 2,2 57 184,4 20 19,25 2,23 31 58 105,3 104,2 1,1 29 45,5 10

14 115 105,0 102,8 ’ 2,2 55 180.3 20 19,95 2,26 32| 122 104,2 102,0 3 29 93,6 10

15 68 102,6 101,9 0,7 57 78,2 20 19,95 0,95 33 106 104,2 102,2 2,0 30 84,5 10

16 68 102,6 101,9 0,7 53 76,63 19 18,55 1,01 34 78 104,2 102,9 1$ 26 54,2 9

17 48 101,9 101,3 0,6 57 50,1 20 19,95 0,60 35 44 100,5 99,9 0,6 28 25,7 10

18 48 101,9 101,3 0,6 52 45,6 19 18,20 • 0.60 7 36! 128 99,4 97;2 2,2 28 94,5 10

І в; У я я я 9ХЧ

21,0

19.95 19,(50

19.95 19,60

19.95 17,50 17,85

19.25

19.96

19.25

19.25

10.15

10.15 10,5

9,10

9.8

9.8

1,(54

1,75

1,31

1,30

2,02

2,07

2.38

2.38 0,41 0,41 1,08 2,23 1,95 1,44 0,63 2,33

s

о

аз

о

се

егі

') При опредѣленіи толщины стружки по вѣсу было принято: удѣльный вѣсъ чугуна 6,7 и длина испытуемаго бруска 618 injin.

№ опыта. * 1 Усиліе по динамо- метру. Непосредственное измѣреніе толщины. 4 Ш і Опредѣленіе толщины стружки , но вѣсу. № опыта. 1 Усиліе по динамометру: Непос измѣре Отчет pef редственное ніе толщины. 1 Число ходовъ рѣзца. Опредѣленіе толщины стружки по вѣсу.

Отчетъ по рейкѣ. 05 1 І и г ? ІІ* >3 і с ° Приближенная толщина. 1 ! Вѣсъ стружки. Ширина стружки ■ і я і о sow S в cL5 “ 5 о 1 5 s. a S « S s и со s Точная толщина. ъ по ікѣ. Приближенная толщина. Вѣсъ стружки. Ширина стружки Точная тол-1 щи на.

Число ходс рѣзца. 1 Измѣрен- 1 ная непо-средствен. = § <U ~ 2 с • 5 5 х т 2 си « 32 X Ч

До опыта. Послѣ опыта, і

1 156) 103,8 101,5 2,3 29 349,0 21 20,3 2,14 27 176 106,8 104,5 2.3 22 142,0 15 15.4 2 22

2 170 163 Ю.%8 101,5 2,3 27 19 18,9 2,14 28 1п6,8 105,0 1,8 21 1 ОЛЙ и 15 14,7 1,68

3 100 103,8 103,0 0,8 21 61,5 14 14,7 1,01 29 126),й 106,8 105,0 1,8 22 j 2-UOjö 15 15,4 1,68

4 110 103,0 102,0 1,0 22 65,2 15 15,4 1,07 30 154 106,8 104,8 2,0 21 123.5 15 14,7 2,00

5 130 104,3 103,1 1,2 29 20 20,3 1,29 31 106 106,8 105,5 1,3 22 80,5 15 15,4 1,26

6 130 104,3 103,1 1,2 28 £ 1 20 19,6 1,29 32 118 106,8 105,3 1,5 21 97,2 15 14,7 1,60

7 36 101,1 100,9 0,2 56 20 19,6 0,31 33 188 99,4 97/2 2W> 22 142,8 Іо 15,4 2,23

8 36 101,1 100,9 0,2 57 ои,и 20 19,6 0,31 34 170 99,4 97,7 1,7 22 119,4 15 15,4 1,87

9 46 100,9 100,4 0,5 27 20 18,9 0,45 35 150 99,4 98,0 і,4 22 99,0 15 15,4 1,55

10 46 юо;э 100,4 0,5 27 /и,* 20 18,9 0,45 36 128 99,4 98,3 і,і 23 78,8 16 16,1 1,24

11100 101,3 100,4 0,9 26 20 18,2 0,91 37 110 106,8 105,8 1,0 22 64,2 15 15,4 1,00

12100 101,3 100,4 0,9 28 20 19,6 0,91 38 94 99,8 99,1 0,7 15 31,1 10 10,5 0,72

із'юо 101,9 100,6 1,3 28 20 19,6 1,19 39 70 106,6 100,1 0,5 22 37,3 15 15,4 0,59

141106 lUö 101,9 100,6 1,3 28 ХУод) 20 19,6 1,19 40184 104,3 102,2 2,1 22 128-1 15 15,4 2,01

1б'і64і 103,2 101,1 2,1 28 326,0 20 19,6 2,01 41 140 104,3 1103,0 1,3 22 83,5 15 15,4 1,31

16'172 ІОо 103,2 101,1 2,1 28 20 19,0 2,01 42 100 99,4 98,7 0,7 15 32,7 10 10,5 0,75

171140 104,6 103,1 1,5 27 20 18,9 1,49 43 85 106,8 106,3 0,5 22 36,8 15 15,4 0,58

18142 141 104,6 103 Д 1,5 27 1 5о} і 20 18,9 1,49 44 212 105,6 103,1 2,5 15 95,05 10 10,5 2.28

19 162 т,і 101,5 1,6 29 267,0 20 20,3 1,64 45 202 105,3 103,1 2.2 22 128,5 . 15 15,4 7,00

20-166 164 103,1 101,5 1fi 27 19 18,9 1,64 46 174 105,9 104,2 1,7 15 76,1 10 10,5 1,10

21 36 99,9 99',4 0,5 21 53,3 15 14,7 0,42 47 140 106,3 104,9 1,4 15 58,4 10 10,5 0,83

22 40 38 99,9 99,4 0,5 22 15 15,4 0,42 48 122 106,8 105,7 1,1 22 69,5 15 15,4 3,55

23 70 100,1 9^4 0/7 22 15 15,4 0,90 49 108 105,3 99,4 0,9 22 52,8 15 15,4 5,81

24 72 71 100,1 99,4 0,7 21 1 І^СІ 15 14,7 0,90 50 78 98,0 97,3 0,7 22 32,5 15 15,4 2,16

25 86 100,4 99,4 1,0 22 1 40 О 15 15,4 1,16 51 ПО 98,3 97,4 0,9 22 54,7 15 15,4 0,10

26 88 о7 Щ4 99,4 1,0 22 1*0,0 15 15,4 1,16

КОЕФФИЦІЕНТѢ РѢЗАНІЯ МЕТАЛЛОВЪ.

н 3 с О % <Ь £ Непосредственное измѣреніе толщины. r« СО О к( О к 2 « s * тѣ Опредѣленіе тол по в шины стружки ѣсу. *) стружки) ^ ІО £ о X •Ч п 35 О 2 СЗ § * s 2 5 ' с s m £ 5 ЬЗ № опыта. 1 Усиліе по динамо метру. Непосредственное измѣреніе толщины. Число ходовъ рѣзца. Опредѣленіе толщины стружки по вѣсу.

Усиліе по диі метру. 11 Отчеты по рейкѣ. Приближенная толщина. •, ^ирина Отчеты го рейкѣ. 5 і Вѣсъ струж- і ки. Ширина стружки Точная толщина.

>» О- н U Р U S S2 X Измѣренная непо-средствен. Приближені толщина. Измѣренная непо-средствен. Вычисленная по но дачѣ. '

« ь 3 с: О О 4 1 Послѣ опыта. До оныта.І. Послѣ опыта. 1

103,8 102,3 1,0 33 s 11 11,55 1 21 29 118,0 118,3 0,3 27 13,8 10 9,45 0,30

2 140 [ 103,8 102 3 1,5 — — — 22 123 110,8 115,7 1,1 25 48,92 9 8,75 1,10»

3 122 103.8 102,5 1,3 29 S 9 9,15 23 150 117.0 110,1 1,5 25 63,4 9 8,75 і'5()

4 92 103,8 102,8 1,0 29 9 9,15 24 100 118,3 117,3 1,0 28 40,81 10 9,80 1,0

О 82 і 10,0 103,0 0,8 29 ca со 9 9,15 25 84 118,3 117,5 0,8 оѵ 27,75 8 7,70 0,75

101,4 99,4 2,0 21 m 8 7,35 20 78 118,3 117,7 0,0 21 25,13 8 7,35 0,70

7 1801 Ю2,2 100,2 2,0 24 X 8 8,30 27 50 116,1 115,7 0,4 22 17,78 8 7.70 0,48

8 150 102,2 100 7 1.5 29 >> 9 9.15 28 78 110,5 115.9 0,6 10 20,34 0 5.00 0,74

9 138 102,2 100,9 1,3 22 8 7,70 29 140 117.2 110,0 1/2 21 46,59 8 7І35 1Д0

10 150 102,G 101,1 1,5 28 >» 10 9,80 30 150 117,5 110,0 1,5 20 60,5 9 9,10 1,51

11 124 102,6 101,4 1.2 28 P 10 9,80 '31 225 115,3 113,1 2,2 10 58,75 0 5,60 2,18

12 50 100,7 100,3 0,4 25 о 9 8,75 32 195 115.3 113,3 2,0 20 63,0 7 7Д> і'87

13 64 100,9 103,3 0,G 18 7. 0,30 33 170 115 3 113.7 1,6 24 66,67 8 8,40 1,05

14 88 101,2 100,3 0,9 22 7 7,70 34 160 115,3 113,8 1,5 24 61,41 8 8,40 і'52

15 19'» 118,9 117,0 1.9 19 59,5 '< 0,05 1,85 35 150 117,7 110,3 1,4 14 33,83 г> 4,90 1,43

Hi 140 119,4 117,9 1.5 27 64.0 10 9,45 1,40 3(5 150 112,8 111,5 1,4 12 29,0 5 4,20 1,43

17 120 119,4 118,2- 1,2 27 50,04 30 9,45 1,23 37 112 112,8 111,8 1,0 21 38,5 7 7,35 1,09

18 104 119,4 118.5 0,9 28 441,34 10 9.8 0.98 38 88 113,0 1 2,1 0,9 24 8 8,40 0,88

19 78 119,4 118,8 0,0 20 30,84 10 9,1 0,84 39 78 113,0 112,2 0,8 18 23,2 7 6.30 0,77

20 58 119,4 1 118,9 0,5 18 <8,72 0 0,3 0,02 [44. I і 10 113,5 113,0 0,5 20 20,8 10 9'10 0,47

) При опредѣленіи толщины стружки по вѣсѵ было принято: удѣльный вѣсъ желѣза 7,8 и длина испытуемаго бруска G18 mm.

1 5

и

о

се

і о

! S5

: Ь=

I

ТАБЛИЦА IV

для вычисленія ординатъ кривой f (діаграммы А, табл. IV) искомой зависимости между давленіемъ на рѣзецъ и толщиной стружки при строганіи чугуна съ подачей въ 0,35 m|m.

X & >* Си н U а 23 S £ Давленія на рѣзецъ, взятыя изъ діаграммъ А, какъ ординатъ кривыхъ. 1 Общая сумма давленій для одной ТОЛЩИНЫ. Число слагаемыхъ Среднее давленіе на рѣзецъ-ордината иском.кривой. Площадь поперечнаго сѣченія стружки. Коеффиціентъ рѣзанія (давленіе на 1 кв. m/m въ klgr)

ч >2 ' m|in а Ь Ш с Л

0,3 13 17 23 32 85 4 21,25 0,105 200

ОД 19 22 29 37 — 107 4 26.75 0,140 191

0,5 24 27 36 43 — 130 4 1 32,5 ; 0,175 186

0,1і 30 32 42 48 — 152 4 38,о ! 0,210 181

о/7 35 37 48 54 46 220 5 44,0 0,245 179

$ 41 42 54 59 49 245 5 49,0 0,280 175

ОД 46 47 61 65 52 271 5 і 54,2 0,315 172

ІДІ 60 52 67 7L 5(5 296 5 1 59,2 0,350 169

1*. 55 56 74 78 59 322 5 ! 64,4 0.385 167

1^2 59 62 81 85 65 352 5 ' 70,4 0,420 1о8

1,3 64 69 88 91 70 382 5 76,4 0,455 168

1,4 70 75 93 97 76 411 5 82,2 0,490 168

1,5 75 79 99 103 81 437 5 87,4 0,525 166

1,6 80 84 105 108 87 464 5 92,8 0,560 166

1,7 86 88 111 116 92 493 5 98,6 0.595 166

1,8 91 93 118 125 98 525 5 105,0 0,630 167

1Д 96 98 126 134 103 557 5 111,4 0,665 167

Йо 100 102 134 144 109 589 5 117,8 070) 168

£і 105 107 143 152 115 622 5 124,4 0,735 169

2-2 109 112 152 159 120 652 5 130,4 0.770 170

2,3 114 117 161 166 126 684 5 136,8 ! 0.805 170

2,4 119 123 170 173 132 717 5 113.4 0,840 171

ТАБЛИЦА V

для вычисленія ординатъ кривой т (діаграмма В) искомой зависимости между давленіемъ на рѣзецъ и толщиной стружки при строганіи чугуна съ подачей въ 0,7 m/m.

S V Stf £ Давленія на рѣзецъ, взятыя изъ я ЕЗ Г*» X • >я о я О Ч о У ■g.S ьс

>» О. Н діаграммы В какъ ординаты »5 е- «•* о Я 3 н S gas ч о о-2 * Ё * о >> я и е

5,2« «ч I В а. я

X X g кривыхъ. о « О « 4 1 ч О 1 1 S* о «5« ^ (fl о л u 3.5 Я а а Я с ~ ■8* * р-

ч о н и и і к 1 |й° о я 2 ■* § ! J і 5-fe я 8a|S X X I s ■fr* " 0*3 сс о » *

m/m. О о чі sr 1 1 W я я Д KJ * (0^

1 0,9 I 71 94 104 112 381 4 95,25 ! 0,63 152,8

1,01 - 87 104 108 117 416 4 104 0,70 148,6

М 1 104 113 117 122 456 4 114 0,77 148

1,2 1 91 113 122 125 130 584 5 116,8 0.84 139

1,3 I 103 123 130 132 138 626 5 105,2 ! 0,91 116

1,4 ! 111 133 135 139 146 624 5 132,4 0.98 135

1,5 : 114 142 1*40 146 154 696 5 1 139,2 1.05 132,6

1,6 і 118 158 145 153 162 736 5 1 147,2 1,12 131,4

I»7 і 127 165 150 159 170 771 5 ■ 154,25 ; 1,19 129,6

1,8 ! 137 166 154 166 180 803 5 160,6 ; 126 126,7

1,9 1 145 167 158 173 191 834 5 1 166,8 1 1,33 125,4

2,0 1 154 168 163 183 202 870 5 1 174. 1 1І40 124,3

2Д 1 164 — 168 186 206 1 724 4 ; 181 1,47 123,1

2,2 I 175 — — 188 208 1 571 8 ! .190,3 1 1,55 122,8

ТАБЛИЦА VI

для вычисленія ординатъ кривой t (діаграммы О) искомой зави-

симости между давленіемъ на рѣзецъ и толщиной стружки при строганіи желѣза съ подачей въ 0,35 m/m.

1 Толщина стружки 1 въ m/m. Давленія на рѣзецъ, взятыя изъ діаграммы С какъ ординаты кривыхъ. Общая сумма этихъ давленій для одной толщины. Число слагаемыхъ. Среднее давленіе на рѣзецъ ордината искомой кривой Площадь поперечнаго сѣченія стружки. Коеффиціентъ рѣзанія давленія на 1 кв. мм. въ klgr.

п 0 Р г S

0,3 1 — 29 29 1 29 0,105 276,2

0,4 38 50 43 131 3 43,6 0,140 311,4

— 47 49 57 53 і 206 4 1 51,25 0,175 292,9

0.6 — 56 60 64 65 245 4 61,25 0,210 291,7

0>7 — 66 72 72 78 287 4 71,75 0,245 292*9

0,8 82 74 82 80 88 386 5 77,2 0,280 275,7

0,9 88 88 88 88 97 449 5 89,8 0.315 235,1

1,0 92 105 100 102 106 505 5 101 0,350 888,6

1,1 103 112 114 112 117 558 5 111,6 0,385 294'

1,2 112 118 124 123 127 604 5 120,8 0,420 287,6

1,3 122 128 136 138 140 664 5 132;8 0,455 292,1

1,4 132 140 147 144 148 711 5 142,25 0,490 290,4

1,5 142 152 158 150 156 758 5 151,6 0І525 288,8

1,6 151 163 167 — — 481 3 160,3 0,560 28б;2

1.7 161 173 176 — — 510 3 170 0.595 286,4

1.8 171 185 187 — — 543 3 18L 0,630 287,8

1.9 180 — 198 — — 378 2 189 0,665 284*2

2,0 190 — 208 — — 398 2 199 0,700 284>3

2,1 — — 218 — — 218 1 218 0,730 298,6

2,2 , 228 ■ 228 1 228 0,770 297,4

Какъ видно изъ прилагаемыхъ ниже діаграммъ (таб. IV и таб. II), эти кривыя очень мало отходятъ отъ прямой, наклоненной къ оси абциссъ. Нѣкоторыя уклоненія отъ этой прямой можно, навѣрное» объяснить несовершенствомъ измѣрительнаго прибора и недостаточ’ ной точностью способа изслѣдованія.

Во всякомъ случаѣ, разсматривая вышеупомянутые діаграммы, возможно принять, что въ среднемъ давленія на рѣзецъ измѣняются прямо пропорціонально толщинѣ стружки, а такъ какъ при веденіи извѣстной группы опытовъ и построеніемъ къ нимъ относящихся кривыхъ было положено въ основу условіе неизмѣняемости подачи, то слѣдовательно можно сказать, что давленія на рѣзецъ измѣняются прямо пропорціонально площади поперечнаго сѣченія снятой стружки.

Вліяніе механическихъ свойствъ матеріала.

Что касается зависимости коеффиціента рѣзанія отъ механическихъ свойствъ матеріала, то сравнивая сопротивленіе стружки для разныхъ металловъ (при одинаковыхъ условіяхъ), находимъ, что коеффиціентъ рѣзанія не пропорціоналенъ ни сопротивленію металловъ разрыву, ни сопротивленію срѣзыванію. Напримѣръ, на основаніи опытовъ Зворыкина, профессоромъ Гатцукомъ составлена слѣдующая таблица, изъ которой ясно слѣдуетъ, что никакой пропорціональности не существуетъ, какъ это утверждаетъ Гартъ *):

' Чугунъ, j Бронза. Свар. жел !лит. жел. 1

Сопротивленіе разрыву kilgWqmm .... 10,2 13,8 31,1 35,9

Сопротивленіе срѣзыванію kilgrjqmm . . . 11,2 16,2 1 23,2 29,2

Коеффиціентъ рѣзанія для толщины струяс- • і ки — 1 m/m ! 56,7 1 50,5 ! 105,6 ! 1 1 159,2

Отношеніе коеффиціента рѣзанія къ сопротивленію разрыву 5,5 3.6 3,4 4,4

Отношеніе коеффиціента рѣзанія къ сопро- j тивленію срѣзанія 1 5 3,1 4,3 5,4

Изъ опытовъ Гауснера оказалось, что при строганіи трехъ сортовъ желѣза съ различнымъ содержаніемъ углерода отъ 0,17% до 0,48%,

*) См. «Мехапическую Технологію» Гатцука, стр. 42.

слѣдовательно—металловъ довольно различной твердости и, весьма вѣроятно, различныхъ по сопротивленію разрыву, получался коеффи-ціентъ рѣзанія одинаковой или вѣрнѣе, колебаніе его были настолько незначительны, что ихъ можно цѣликомъ отвести къ погрѣшностямъ опыта.

На основаніи позднѣйшихъ наблюденій, произведенныхъ по обработкѣ металловъ рѣзаніемъ, пользуясь услугами рѣзцовъ изъ самозакаливающихся сортовъ стали, можно съ увѣренностью сказать, что нѣтъ опредѣленной зависимости между коеффиціентами рѣзанія и прочими механическими коеффиціентами металла. Общая сводка всѣхъ этихъ наблюденій приведена въ нижеслѣдующей таблицѣ:

і я Н Д ES Механич. свойства Химическій составъ металла

Мѣсто Рѣзцы, кото » г—* О Г"* Си Д 1 въ мет. въ *7 )•

производ. Матеріалъ. рыми ра- Си CS - X Д * СО а Д ьО О д ъ ч 5 я •2 Ѣ 1 я J я э сс о ■£ о* а ‘5 ь о і- С. Si.

опытовъ. бота. іи. а ^ о ->» т «0 5*5 5 я а. го о? 2^ Си '—■ ,*0 я э 5 * ■ • a О 53 Мп.

Си а іэ аз Іа, ä ^ е* а 1 ** Л ° £ * >- I К

Манчестеръ Мягкая ко- Разные со- " 1

1903 г. ванная времен. анг- 1

сталь глійск. рѣз- 476 1,39 33,8 18000 4220 29 ; 0.20 0,055 0,605

цы изъ само- і 1

Кован. сталь закаливаю- 5

.средней щейся стали 17(ХЮ 4500

твердости. съ содержан. хрома, воль- 4,76 1,59 24,4 * 10,28 0,086 0,650

Твердая ко- фрама или

1 ван. стал*-. молибдена 4,76 1,59 12,5 23600 7320 II 14 0,51 0, L11 0,792

Wm. Söllers Отожжонная Аналогич-

С° средней ныхъ же

твердости рѣзцовъ, но 4|/Ь 1,59 19,5 19500 4920 30 0,34 0,183 0,600

Филадельфія коианая съ содержа-

1902 г. сталь. ніемъ хрома и вольфрама.

Мягкій чуг. Рѣзцы изъ

Wm. Söllers ЦИЛИНЛр. быстро рѣ-

С° 330т/іи со жушей стч-

снятойверх. ли съ содерж.

корой. хрома, воль- 4,76 1.59 45,2 7310 — — — 1,91 —

Тоже, носрѣ фрами или

зала^ьнаруж. молибдена. 73101

кора. •1,76 1,59 23,2 — — — 1,91 —

Твер чугун. того же раз- 1 1

Филадельфія мѣра, но со • 1

1902 г. держ. 15°/0 ,

стальн. лому 1 4,76 1,59 1,37 112301690 — — 1,91 —

полый со стѣнкою 1

50m/m • 1 1

, * *а Подача въ т/т Площадь стружки. і Нормальная скорость рѣзан- въш,'ш j Давленіе стружки въ kg/qcm. Механическ- свойст.метал. Химическій составъ талла въ °/о. ме-

Глубина рѣз; въ ш/т. IX л ;‘3 « 'S rt д 00 Я ■Ѳ-з » 'О о-5“ X и '3 Iй S ш -Ѳ-кЙ •Ѳ-Р £ ÄK Й> О и и Я и ; Связанный углеродъ. і j Графитъ. Si Мп

• Манчестеръ 1900 г:

Мягкій чугунъ. 4,76 1,59 0.08 30.5 7450 890 4220 К°02 0,459 2.603 3,010 1,180

Средній чугунъ '4,76 1,59 0,0742 14,9 13200,! 1760 6880 3,305 0,585 2,720 1,703 0,588

Твердый чугунъ 4,76 1,59 0,0757 9,8 12930 1250 І 6600 3.025 ' 1,150 1.875 1,7890,848

Коеффиціенты рѣзанія, вычисленные различными авторами, сильно разнятся между собою, причину такого разногласія надо искать въ неточностяхъ самихъ опытовъ, а также и въ различныхъ побочныхъ обстоятельствахъ, иногда сильно вліяющихъ на коеффиціентъ рѣзанія.

Для большей наглядности, приведу сравнительную таблицу *) коеф-фиціентовъ рѣзанія.

Матеріалы. Фишеръ. Ришаръ. Гартъ. Тиме. Зворы- кинъ. Гауснеръ-

Чугунъ 70—120 75—90 60-75 52—64 ' 52-62 60-86

Желѣзо сварочное (і10 —170 125-150 90-112 99—107 93—105 І28—14І 109-11

Желѣзо литое Твердая сталь і 160—240 125-270 152-183 —

Бронза . — 65-80 — 49—02 50-60 47-61

Красная мѣдь — — — — — 60

*) Коеффиціенты рѣзанія даны пъ kgr. на кв. m.m. Данныя проф. Фишера— результатъ сравненія опытовъ Тиме, Смита, Гауснера и Гартинга; но ошибкѣ Фишеръ взялъ числа Тиме безъ поправки на коеф. полезнаго дѣйствія станка: см. „Zeitschrift des Ver. d. deusch. Jngeineure“, 1897, № 18, стр. 505.

Даниыя Ришара (G. Richard) взяты изъ труда: „Traite des machines utiles“,, стр. 1, стр. 203.

Данныя Тиме взяты изъ основъ машиностроенія т. 1, вып. 1, стр. 408 и поправлена на коеф. полезнаго дѣйствія станка 00Ѵ- Данныя Гарта вычислены на основаніи его примѣровъ.

Данныя Зворыкина соотвѣтствуютъ толщинѣ стружки въ 1 m/ш и угламъ рѣ занія, обычно встрѣчающимся на практикѣ, но нѣсколько округлены.

Числа Гауснера—среднія изъ наблюденій, относящихся къ обычной заводской: практикѣ; см. „Механическую Технологію“ проф. Гатпука, стр. 46.

Профессоръ Гатцукъ совѣтуетъ при опредѣленіи давленія на рѣ-

зецъ для толстыхъ стружекъ брать: для чугуна 60

klgr

qmm.

для желѣза

klj/

сварочнаго или мягкаго литого около 100 а для бронзы, том-

. q mm.

kiff

пака и красной мѣди 60-----—. Помножая эти величины на площадь

q mm.

сѣченія стружки въ кв. m/m, получимъ приблизительное значеніе усилія въ klg., необходимаго для отдѣленія стружки. При углѣ рѣзанія рѣзца а>70 и толщинѣ стружки тоньше 1 m/m. коеффиціентъ рѣзанія придется нѣсколько увеличить.

Коеффиціентъ рѣзанія металловъ при обработкѣ послѣднихъ рѣзцовъ изъ самозакаливающейся стали нѣсколько отличенъ отъ ранѣе приведенныхъ данныхъ и на основаніи позднѣйшихъ данныхъ, приведенныхъ Тайлоромъ, колеблется въ слѣдующихъ предѣлахъ (Поляковъ, стр. 26, таб. X):

Коеффиціенты рѣзанія при рѣзаніи стали, чугуна и желѣза.

Мѣсто нроизвод- Давленіе стружки на

ства испытаній. рѣзецъ въ kg/qcm.

Давленіе, необходимое для питанія рѣзца.

Давленіе*), I отжимающее' рѣзецъ въ ] гор. направл. отъ обрабог.

Вліяніе скорости рѣзанія на давленіе стружки.

Дугун, Сталь Мягкое 1 °/о °/о Давленіе на рѣ-

желѣзо зецъ слегка

Манчестеръ. уменьшается съ

Проф. Никольсоні. 7450 17000 — 0°/о до 20°/о 18°/и—78°/о увеличеніемъ

ДО ДО отъ давленія отъ давленія скорости рѣза~

13200 23600 стружки на стружки НІЯ.

і 1 рѣзецъ. на рѣзецъ.

Германія 7000 15900 11000 Равно

Г. Фишеръ до ДО до давленію 1 —

12000 23900 16900; на рѣзецъ

Америка изслѣдо- 1 1 Никакихъ замѣт-

ванія Тайлора. 4900 16900 ныхъ измѣненій

ДО ДО — Равно въ давленіи на

13900 20800 давленію рѣзецъ даже при

на рѣзеці. удвоенія скоро-

сти.

Томскъ, 3 го августа 1909 г.

*) Давленіе отжимающее рѣзецъ въ горизонтальномъ направленіи отъ обрабо-тываемаго предмета.

QOvjv.jI *

ООъЛ- ч.

і'гьрѵЗылОі /ѵѵооті5о(мбѵ уѵго а^аммьиЛЬ Я* fWKxbs/wm,W

/^ѵѵі&ѵ&ка. упоСт<ѵ<>е>и-и<&ѵ<а. /ко <^оу^^му.-а^Ь ^с' і^ѵ^аДлоѵі^/

'ѴпеХЛ

ГѴЛАІЛ/.

g6 er s t; i 1

\o І

g6 О

dl

<%WMyyfr'-/x:itvyyl

О)

п

лХо^(ХХА\Лѵг^ Л.

fл> ОрсрлмС’.і'пфі/ /йрмЬбѵх/Ъ О--' jo О Cj. (L. ліо*\лсам■ -/ их\ осм>Ьс№ли./ѵ>ѵСііхм#цбі Ml*

/Ѵі^гѵ ßbM^b lUpsxppo'Cv [A/ba/bowh Л* оп&лчго/

^0<ѴОр/.'л/Уѵ'/УХ&Ѵ І ;лСУ.Л^ СеѵѵО'.' -ѵкЭ/ oct^obcu^d b'^- yvvOsMA/.'}i‘ 5 "

^)лалгь{УСьм-ллЫ /Гоѵ

/Vl^vwiWVicu<tl€/: 0^г<^гтат<5ѵ' ри(іглЬ&/х/Ь /Ѵѵ. Ii.jrx.b. ,,n<kwe.ix>^W лг<ѵ ас^^Ьа^//і/. /mo&./vwvy&v' ^Д:

/WfWV p/UMfb Л/^'ѴЦ^ѴсО'Ѵѵ' /І^ѴмЛ^>0/И.<к' ^ ОѴИМ ' 'г<Ѵ ^ О-.-г^і'ИСи'ѵі/бѵ' /й^лл^ютл /Ѵѵѵ /UvcvK-cC/ггі'йѵ' /to ос+ юблмл/м- ѵпа&мл ул£л Л/у:.

с, Таблица II.

/УІрилДѵЛЛоѵѵЛс: а) С^г^лнЛуумѴ Д^ѵ.ікях/Ь ]Уі:0. рß- осѵѵоі>а.и.ги. /іѵил&Аишл J$.\]\-i/npwpAjvfo

л^и/іртэсм/ ц^/Ьа/ЛЪ Jft йѵгбѵто./.

С^О<^ЛЛМЛл-ѵгМ' jl^JvbcA\' У>/.',С\ C'Zbv(jaOMJ\AA, [УѴьО&ЖьГЛ{Л‘ А'1 ѴГ-\

Къ статьѣ Т- И- Тихонова: „О коэффиціентѣ рѣзанія металловъ“.