CC BY
12НОВЫЙ МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫХ ВАКУУМНЫХ ЭЛЕКТРОПЕЧЕЙ
СОПРОТИВЛЕНИЯ
Э. Н. Мармер , С. А. Новожилов
Member of International Editorial Board
Вакуумные печи сопротивления используются в различных технологических процессах важнейших отраслей промышленности, например, в атомной, авиакосмической, инструментальной, подшипниковой, а также в буровой и специальных отраслях.
К основным технологическим процессам следует отнести:
- спекание из порошков тугоплавких металлов, высокотемпературных карбидов, нитридов, оксидов, а также высоколегированных сталей и сплавов, в том числе из нанопорошков;
- дегазацию изделий из тугоплавких металлов и различных сплавов, а также из оксидов;
- термообработку изделий из сталей и сплавов, включая отжиг и закалку, отжиги изделий из тугоплавких металлов, оксидов;
- рафинирование углеродных материалов, включая наноразмерные порошки.
Поэтому до 90-х годов прошлого столетия вакуумные печи сопротивления как в СССР, так и за рубежом развивались в семь раз быстрее, чем остальные печи сопротивления, вместе взятые.
В 70-80-е годы XX века в СССР было разработано более 20 серий и изготовлено более 9 тысяч вакуумных печей сопротивления.
В России и за рубежом изготавливались и изготавливаются различные вакуумные электропечи сопротивления, эксплуатирующиеся при температурах от 1300 до 3000 °С. Однако до сих пор отсутствуют объективные методы сравнения теплотехнических параметров таких печей. В связи с этим потребитель иногда выбирает конструкции, в которых завышены расходы электроэнергии и охлаждающей воды.
Для объективного сравнения теплотехнических параметров промышленных вакуумных печей сопротивления Э. Н. Мармером и С. А. Новожиловым предложен критерий Кмн, который закономерно связывает между собой три основные характеристики: тепловые потери Рпот, температура Т и полезный объем V и может быть представлен в виде формулы [1]:
К = Р /Т • V
мн пот I '
где Р — в кВт; Т — в °С; V — в м3.
пот
На основе этого критерия разработан метод анализа теплотехнических характеристик с по-
мощью матрицы, в которую вносятся тепловые характеристики печей, разработанных различными фирмами. Параметры вновь разрабатываемых или модернизированных печей, помещаемые в эту матрицу, дают возможность определить теплотехнический уровень этих печей по сравнению с уже разработанными.
Анализ этих данных дает возможность сформулировать требования для создания вакуумных электропечей различного назначения с минимальными тепловыми потерями, что обеспечивает сокращение расходов электроэнергии и, соответственно, охлаждающей воды, тем самым повышая экономическую эффективность вакуумных технологических процессов.
Этот метод дает также возможность рекомендовать некоторые разработанные печи для модернизации с целью уменьшения тепловых потерь.
Результаты анализа тепловых параметров печей с различными видами теплоизоляции позволяют выбирать наиболее выгодный вариант для конкретного технологического процесса.
Значения Кмн подсчитаны для 210 типов вакуумных электропечей в зависимости от размеров полезного объема от 0,5 до 1400 дм3 и температур от 1300 до 3000°С.
Рис. 1 и 2 и соответствующие таблицы, построенные в результате анализа 210 типов вакуумных печей сопротивления, являются матрицей, в которую можно вносить параметры вновь разрабатываемых печей, а также рекламные данные печей различных фирм, как отечественных, так и зарубежных, сравнивая их между собой.
Полученные значения фактически отражают качество теплоизоляции печей, особенно при сравнении двух основных групп печей с экранной и объемной теплоизоляциями. Кроме того, имеется возможность дать оценку ее качества в печах, изготовленных фирмами различных стран.
Естественно, что теплоизоляция в таких печах должна быть оптимальной, поскольку при сравнительно тонкой теплоизоляции будет наблюдаться увеличение теплопотерь. В то же время при завышении толщины слоя теплоизоляции снижаются скорости нагрева и охлаждения, увеличиваются капитальные затраты как на саму теплоизоляцию, так и на размеры корпу-
Статья поступила в редакцию 19.01.2007 г.
The article has entered in publishing office 19.01.2007.
0
3 4
6 8 10 14 20 30 40 60 100 140 200 300 400 600 800 1000 1400 lgV, дм3
Рис. 1. Зависимость Кжн (до 1,4) от полезного объема печи по зонам: 1-я зона — 6 типов; 2-я зона — 17 типов; 3-я зона — 43 типа; 4-я зона — 75 типов; 5-я зона — 8 типов
К
мн
сов и прочих сопутствующих элементов печи, а также снижается ее производительность.
Как правило, инофирмы, рекламирующие свою продукцию, используют оптимальную толщину теплоизоляции, поэтому, используя разработанный критерий К [1], можно производить сравнение предлагаемых печей.
Подсчитанные значения К для 210 типов печей, представленные в табл. 2 и 3 и на рис. 1, 2, показали, что с ростом полезного объема V значения К снижаются. Выявлена линейная за-
мн
висимость Кмн от логарифма полезного объема: Кмн = A + B lg V.
Изменения К в зависимости от полезного
мн
объема представлены на рис. 1 для К = 0,05-1,4 и на рис. 2 для Кмн = 1,5-11.
Полученные значения можно условно распределить по зонам, границы которых представлены на рис. 1 и 2 и в табл. 2 и 3. Каждая зона характеризуется уровнем тепловых потерь печей, разработанных различными фирмами.
Первая зона (рис. 1) включает высокоэкономичные печи 5-6 типов. В основном это печи фирмы «Linn» (Германия), теплоизоляция которых состоит из высокотемпературного слоя на основе графитового волокна (гибкого или твердого) с добавлением при более низких температурах слоя из волокнистых материалов на основе оксида алюминия. Аналогичная теплоизоляция была использована фирмой «Consanc» (США) в вакуумных индукционных печах, работающих при температурах до 2800°С.
Кмн = (0,575 - 0,665) - 0,33lgV для V = 3-60 дм3
К„
9
8
5
4
3
2
Вторая зона (рис. 1), в которой используются печи с компактной теплоизоляцией высокого качества на основе углерода, — 17-18 типов печей.
Кмн = (1,26- 1,68) -0,51^ при V = 3-400 дм3
Третья зона (рис. 1) объединяет 43 типа печей с теплоизоляцией на основе графита повышенного качества.
Кмн = (1,38- 1,58) + 0,49^ для V = 3-1400 дм3
Четвертая зона (рис. 1) включает 75 типов печей. Среди них наблюдается значительный разброс, определяемый недостаточным качеством объемной твердой теплоизоляции, а также некоторым количеством печей с экранной теплоизоляцией. Из этих данных следует, что печи с экранной теплоизоляцией практически не раз-
0,5 0,7 1,0 1,4 2
3 4
6 8 10 14 20 30 40 60 80 100 140 200 300
дм3
Рис. 2. Зависимость К (до 10) от полезного объема V печи по зонам: 1-я зона — 12 типов; 2-я зона — 9 типов; 3-я зона — 7 типов; 4-я зона — 12 типов; 5-я зона — 8 типов
Таблица 1
Значения критерия Кмн (1,5—11) от объема рабочего пространства
Зоны и количество Полезный объем, 3
Формула критерия, кВт/м2град
дм
1-я зона, 17 типов Кмн = (3,6 - 5,2) - 4,9lgK 0,5-10
2-я зона, 9 типов к -Г^мн = (5,2 - 7,5) - 4,9lgF 0,5-16
3-я зона, 7 типов Кмн = (7,5 - 8,3) - 4,9lgF 0,5-25
4-я зона, 12 типов Кмн = (8,3 - 9,8) - 4,9lgF 0,5-50
5-я зона, 8 типов К = (9,88 - 11,4) - 4,9lgK 1-150
рабатывались для образцов с полезным объемом выше 400 дм3.
Кмн = (1,58 - 1,75) + 0,49^К для V = 3-1400 дм3 Пятая зона (рис.1) дает представление о специальных печах (8 типов) с экранной теплоизоляцией, к числу которых относятся сверх-высоковакуумные печи с прогреваемыми корпусами и металлическими уплотнениями, для которых Кмн существенно выше:
Кмн = (1,58- 1,75)+ 0,48^ при V = 10-500 дм3 Для высоких значений К = 1,5-11 кВт/ (м3-град), представленных в табл. 1 и на рис. 2, также выделены пять зон. Изменения К для каждой зоны представлены в табл. 1.
Следовательно, если значение Кмн задаваемого полезного объема печи будет больше рекомендуемых в табл. 1 и 2, то необходимо уменьшать тепловые потери как за счет изменения
конструктивных особенностей теплоизоляции (толщина, метод крепления и др.), так и за счет замены на материал с более низким коэффициентом теплопроводности [2]. Поэтому основное внимание при анализе значений Кмн должно быть сфокусировано на определении тепловых потерь. Расчеты тепловых потерь для каждой вновь разрабатываемой печи могут быть сделаны по величинам коэффициентов теплопроводности в соответствии с рекомендациями различных авторов, в первую очередь, трудов А. Д. Свенчанского [3]. Однако такие расчеты, как правило, трудоемки, и в них не учитываются реальные конструктивные особенности печей.
Анализ работы различных типов вакуумных электропечей показывает, что кроме критерия К может быть использована величина удель-
мн
ной поверхностной мощности. Она представляет собой отношение тепловых потерь при номинальной температуре к площади периметра, ограничивающего полезный объем, рд . Однако эта величина менее универсальна, чем Кмн.
Более высокие значения Кмн представлены на рис. 2 и в табл. 2, из которых видно, что такие значения Кмн соответствуют печам с размером рабочего пространства меньше 100 см3. Тем не менее, целесообразно выделить среди 46 типов печей аналогичные зоны, у которых Кмн составляет от 1,5 до 10 кВт/(м3-град).
Следует отметить, что количество типов печей, представленных на рис. 1 и в табл. 1-3, отличаются на 13 позиций от количества проанализированных типов в табл.5, поскольку отдельные параметры, например, Кмн >11 или полезный объем V > 1400 дм3, не соответствовали выбранным масштабам для рис. 1 и 2.
Известно, что добиться снижения теплопо-терь в печах с экранной теплоизоляцией невоз-
Таблица 2
Зависимость выбранного полезного объема от Км для различных зон на рис. 1
До 1,45
Критерий Кмн для различных зон качества и количество печей в зоне, кВт/м3град
объем, дм3 1-я зона 2-я зона 3-я зона 4-я зона 5-я зона
(6 типов) (17 типов) (43 типа) (75 типов) (8 типов)
4 0,38-0,42 0,95-1,07 1,07-1,28 1,28-1,45 более 1,5
8 0,28-0,34 0,8-0,92 0,92-1,14 1,14-1,3 1,3-более 1,5
12 0,21-0,28 0,71-0,83 0,83-1,05 1,05-1,21 1,21-1,39
16 0,17-0,24 0,65-76 0,76-0,98 0,98-1,14 1,14-1,32
25 0,1 -0,17 0,56-0,67 0,67-0,89 0,89-1,06 1,06-1,22
40 0,03-0,1 0,47-0,58 0,58-0,8 0,8-0,96 0,96-1,09
60 менее 0,01-0,07 0,37-0,49 0,49-0,68 0,68-0,85 0,85-1,01
100 — 0,26-0,38 0,38-0,6 0,6-0,77 0,77-0,95
200 — 0,11-0,22 0,22-0,45 0,45-0,61 0,61-0,79
300 — 0,02-0,15 0,15-0,37 0,37-0,54 0,54-0,71
400 — -0,07 0,07-0,3 0,3-0,46 0,46-0,65
600 — — ниже 0,01-0,2 0,2-0,38 0,38-0,55
800 — — ниже 0,01-0,15 0,15-0,31 0,31-0,51
1000 — — ниже 0,01-0,1 0,1-0,28 0,28-0,46
1200 — — ниже 0,01-0,05 0,05-0,25 0,25-0,41
1400 — — ниже 0,01-0,02 0,02-0,2 0,2-0,39
Таблица 3
Зависимость выбранного полезного объема от Кмн (1,5—11) от различных зон на рис. 2 (48 типов)
Полезный объем, дм3 Критерий Кмн для различных зон качества, кВт/ м3град
1-я зона (12 типов) 2-я зона (9 типов) 3-я зона (7 типов) 4-я зона (11 типов) 5-я зона (7 типов)
0,5 6,7-7,3 7,3-9 9-9,7 9,7-11 —
1,0 5,2-5,9 5,9-7,6 7,6-8,3 8,3-9,8 9,8 - больше 13
2,0 3,7-4,3 4,3-6 6-6,9 6,9-8,4 8,4-10
3,0 2,9-3,7 3,7-5,2 5,2-6 6-7,7 7,7-9,1
4,0 2,3-3,0 3,0-4,7 4,7-5,4 5,4-7,0 7,0-8,6
6,0 1,5-2,0 2,0-3,7 3,7-4,5 4,5-6,2 6,2-7,7
8,0 0,8-1,5 1,5-3,1 3,1-3,9 3,9-5,7 5,7-7,1
12 Менее 1 Менее 1-2,3 2,3-3,0 3,0-4,9 4,9-6,1
16 — — 1,6-2,5 2,5-4,3 4,3-5,6
25 — — Менее 1-1,5 1,5-3,4 3,4-4,7
40 — — — Менее 1-2,6 2,6-3,7
100 — — — — Менее 1-1,8
можно, поскольку увеличение количества экранов более семи практически не дает существенного эффекта. В то же время печи с объемной графитовой теплоизоляцией могут быть модернизированы без особых затруднений.
Необходимо обратить внимание на то, что в связи с бурным развитием нанотехнологий потребность в печах сравнительно малых объемов будет существенно возрастать, поскольку размеры изделий из нанопорошков металлов, карбидов, оксидов, нитридов, боридов будут существенно меньше, и для их спекания и термообработки преимущественно будут использоваться печи с полезным объемом 0,5-2 дм3.
Влияние температуры на критерий Кмн
Представленные в табл. 2 и 3 и на рис. 1 и 2 значения Кмн характеризуют параметры печей при номинальных температурах. Однако известно, что многие технологические процессы проходят при более низких температурах.
Для расчета экономической эффективности конкретной технологии необходимы данные по изменению тепловых потерь и критерия Кмн.
Большое разнообразие печей по номинальным температурам и полезным объемам не позволяет сделать такие расчеты для каждой печи без проведения необходимых опытов.
Проведенные нами эксперименты [5] на печах с полезным объемом до 30 дм3 дали возможность оценить уровень снижения тепловых потерь при уменьшении температур на 300-400 °С по отношению к номиналу. Для примера в табл. 4 приведены значения тепловых потерь печей с полезным объемом 16 дм3 с различными видами теплоизоляции. Аналогичные результаты получены для других печей с полезным объемом до 30 дм3, что позволяет принять следующие величины.
Снижение температуры на 300-400 °С от номинала (2200, 2000, 1800, 1600 °С) уменьшает тепловые потери для печей с объемной углеродной теплоизоляцией на 20-30 %, а для печей с экранной теплоизоляцией — на 40-50 %.
Для использования параметров руД и Кмн приняты следующие соотношения номинальной мощности, указанной в рекламах и статьях, с мощностью тепловых потерь:
- для печей с теплоизоляцией на основе углеродных материалов 25-30 %, т.е. Р = = 0,7-0,75Робщ;
- для печей с экранной теплоизоляцией 12-15%, т.е. Р = 0,85-0,88Р б .
' пот ' ' общ
На основании проведенных обобщений можно предложить методику расчета мощности вакуумных электропечей сопротивления для температур от 1300 до 3000 °С и полезного объема от 0,5 до 1400 дм3.
Таблица 4
Некоторые сравнительные параметры камерных печей объемом 16 дм3 с экранной (СНВЭ-2.4.2/16) и углеродной (СНВГ-16/16) теплоизоляцией (экспериментальные данные)
Температура, °С Мощность тепловых потерь, кВт Удельная поверхностная мощность, кВт/дм2 Критерий Кмн, кВт/м3град Снижение параметров по отношению к номиналу, %
СНВГ СНВЭ СНВГ СНВЭ СНВГ СНВЭ СНВГ СНВЭ
1600 16,1 29,7 0,40 0,75 0,63 1,16 100 100
1400 14,0 23,5 0,35 0,59 0,55 0,92 87 79
1300 12,6 20,4 0,31 0,51 0,49 0,8 78 69
Методика процесса включает следующие стадии:
1) основные параметры, получаемые от потребителей:
- температура, °С;
- полезный объем, м3;
- разрежение — вакуум, Па;
2) основываясь на требуемом полезном объеме рабочего пространства печи, можно определить по табл. 2 и 3 критерий Кмн. При этом величина Кмн будет определяться и финансовыми возможностями потребителей, поскольку затраты на теплоизоляцию будут различными;
3) зная значения температуры, полезного объема и критерия Кмн, подсчитаем тепловые потери:
Р = К IV, кВт;
пот мн
4) определив тепловые потери Рпот, можно подсчитать и общую мощность печи для двух основных категорий:
- в печи с объемной пористой, преимущественно углеродной, теплоизоляцией величина тепловых потерь, как ранее указано, составляет 7075 % общей мощности, и поэтому Робщ = 1,3Рпот;
- в печи с экранной теплоизоляцией тепловые потери составляют 85%, поэтому Робщ = 1,15Рпот;
5) полученную мощность потерь следует подтверждать параметрами материалов теплоизоляции и геометрическими размерами. Для печей на основе углеродной теплоизоляции этот выбор не представляет затруднений и в основном изложен в работе [2].
Для печей с экранной теплоизоляцией оптимальный критерий Кмн может быть выдержан только при комбинации экранов со слоями объемных твердых или порошковых материалов. Частично этот метод изложен в [4].
Практическое использование разработанного метода можно проследить на двух примерах.
Пример первый.
1. Полезный объем 300 дм3 (0,3 м3) при номинальной температуре 1600 °С, к которому можно отнести камерные печи с размерами 500 х 1200 х 500, 600 х 800 х 600 мм и др., а среди шахтных и элеваторных печей — 0500 х 1500, 0600 х 1000 мм и др.
2. По табл. 2 и рис. 1 определяем интервал значений К по зонам (рис. 1):
мн
-для второй зоны Кмн = 0,02-0,13 (среднее 0,08); мн
- для третьей зоны Кмн = 0,15-0,37 (среднее 0,26).
3. Определяем тепловые потери при графитовой теплоизляции:
-для второй зоны Рпот = 0,08 • 0,3 • 1600 = = 38,4 кВт; пот
- для третьей зоны Рпот = 0,26 • 0,3 • 1600 = = 124,8 Вт.
Следовательно, потери увеличиваются в 3,2 раза при использовании менее качественных материалов теплоизоляции.
4. Определение общей мощности печи:
- для второй зоны Робщ = 1,3 • 38,4 = 50 кВт;
- для третьей зоны Робщ = 1,3 • 124,8 = 162 кВт.
Второй пример.
1. Полезный объем 2 дм3 (0,002 м3) при номинальной температуре 2800 °С. Этот объем соответствует шахтным печам 0100, к = 250 мм; 080, к = 300 мм, а также камерным печам 100 х 200 х 100, 80 х 300 х 80 мм.
2. По табл. 3 и рис. 2 определяем интервал значений Кмн по зонам (рис.2):
-1-я зона — Кмн = 3,7-4,3 (среднее 4,0);
-2-я зона — Кмн = 4,3-6,0 (среднее 5,15).
3. Определяем тепловые потери при графитовой теплоизоляции:
- для первой зоны Рпот = 4 • 0,002 • 2800 = = 22,4 кВт; пот
-для второй зоны Рпот = 5,15 • 0,002 • 2800 = =28,8 кВт.
Следовательно, на 30 % выше.
4. Определение общей мощности печи:
-для первой зоны Робщ = 1,3 • 22,4 = 29 кВт;
-для второй зоны Робщ = 1,3 • 28,8 = 37 кВт.
5. При температуре 2800 °С нет материала, способного работать без испарения в вакууме. Обычно при кратковременных режимах используется среда аргона. При атмосферном давлении нейтрального газа увеличение мощности не будет превышать 10 % .
Таким образом, расчеты, проведенные для двух резко отличающихся вариантов, показали простоту определения мощности печей по предлагаемому методу.
Представляет интерес распределение рассмотренных 210 типов печей по основным странам, разрабатывающим и изготавливающим вакуумные печи сопротивления (при полезном объеме от 0,5 до 1400 дм3 и температурах от 1300 до 3000 °С).
Как видно из табл. 5, основными странами-поставщиками вакуумных печей сопротивления являются США, Германия и Россия. Их доля составляет 39, 20 и 18 % соответственно.
Таблица 5
Страны-изготовители вакуумных печей сопротивления
Количество Общее
Страны типов печей количество
Типы печей
Камерные Шахтные %
Россия 14 24 38 18,1
США 46 36 82 38,7
Германия 29 14 43 20,5
Франция 4 16 20 9,6
Япония 5 5 10 4,8
Лихтенштейн 2 3 5 2,6
Италия 3 — 3 1,4
Австрия 3 — 3 1,4
Швеция 1 — 1 0,5
Англия 1 — 1 0,5
Польша — 4 4 1,4
Итого 108 102 210 100
Заключение
1. Впервые применен аналоговый метод анализа больших масс однотипных явлений применительно к вакуумным печам сопротивления (около 200 типов), в котором в качестве матрицы использован разработанный нами критерий Кмн.
2. Выявлена закономерная связь между теплотехническими параметрами: температурой и тепловыми потерями с физико-техническими параметрами в виде полезного объема нагреваемого вещества, которая может быть аппроксимирована линейной зависимостью Кмн от логарифма величины полезного объема V и представлена формулой Кмн = А + В lgV, в которой А и В — коэффициенты для V в пределах 0,5-1400 дм3 в температурном интервале 1300-3000 °С.
3. Разработан метод оценки тепловых параметров вакуумных печей на основе созданной матрицы, которая позволяет проводить сравнительный анализ 210 типов вакуумных печей, разработанных фирмами 11 стран.
4. Представленная методика расчета тепловых потерь использует предложенный Э. Н. Мармером и С. А. Новожиловым критерий Кмн как для вновь разрабатываемых, так и для печей, рекомендуемых к модернизации в температурном интервале 1300-3000 °С при величинах полезного объема от 0,5 до 1400 дм3, а также ее использование проиллюстрировано двумя примерами.
5. Сравнение уровня тепловых параметров печей позволяет объективно проводить их ана-
лиз с целью участия в различных конкурсах и тендерах.
6. Четко выявлено преимущество объемной теплоизоляции по сравнению с экранной при идентичных технологических процессах.
7. Дана предварительная оценка развития вакуумных печей сопротивления для новых технологических процессов.
8. Оценен вклад различных стран в создание высокотемпературных вакуумных электропечей сопротивления различного назначения.
Список литературы
1.Мармер Э. Н., Лебедев A.B., Новожилов С. A., Попов A. Н. Высокотемпературные вакуумные электропечи сопротивления для термообработки и спекания и перспективы их развития // Сталь. 2005. №4. C. 115-119.
2. Мармер Э. Н. Материал для нагрева в вакууме. М.: Физматлит (в печати).
3. Свенчанский A. Д. Электрические печи сопротивления. М.: Госэнергоиздат, 1975.
4. Кац С. М. Высокотемпературные теплоизоляционные материалы. М.: Металлургия, 1981. С. 232.
5. Новожилов С. A. Оптимизация применения углеродных материалов в конструкциях высокотемпературных электропечей и разработка нового углеродного композиционного материала для нагревателей. Aвтореферат кандидатской диссертации. М., 2002.
Национальный Российский семинар «Получение альтернативных энергоносителей с помощью атомно-водородного цикла»
26-27 марта 2007, г. Саров, Россия
Организации-участники
• Научно-технический центр «TATA» (НТЦ «TATA»)
• Институт водородной экономики (ИВЭ)
• Международный научный журнал «Альтернативная энергетика и экология»
• Российский федеральный ядерный центр — Всероссийский НИИ экспериментальной физики (РФЯЦ-ВНИИЭФ)
• Институт экспериментальной газодинамики и физики взрыва РФЯЦ-ВНИИЭФ (ИФВ РФЯЦ-ВНИИЭФ)
• Институт теоретической и математической физики РФЯЦ-ВНИИЭФ (ИТМФ РФЯЦ-ВНИИЭФ)
• Научно-производственный комплекс РФЯЦ-ВНИИЭФ (НПК РФЯЦ-ВНИИЭФ)
• Институт проблем химической физики РАН (ИПХФ РАН)
• Институт катализа им. Г. К. Борескова, СО РАН
• Физический институт им. П. Н. Лебедева РАН (ФИАН РАН)
• Институт государственной противопожарной службы МЧС России
