Научная статья на тему 'Нормирование деформационно-прочностных характеристик кладки из опилкобетонных кирпичей'

Нормирование деформационно-прочностных характеристик кладки из опилкобетонных кирпичей Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

CC BY
72
17
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
ОПИЛКОБЕТОННЫЕ КИРПИЧИ / КЛАДКА / НОРМИРОВАНИЕ / УПРУГАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА / НАЧАЛЬНЫЙ МОДУЛЬ ДЕФОРМАЦИЙ / CHIPS-CONCRETE BRICKS / LAYING / RATIONING / ELASTIC CHARACTERISTIC OF LAYING / INITIAL MODULE OF DEFORMATION

Аннотация научной статьи по строительству и архитектуре, автор научной работы — Лихачева С. Ю., Лебедев М. А.

Предложен подход к нормированию деформационно-прочностных свойств кладки из опилкобетонных кирпичей. Установлены численные значения расчётного сопротивления кладки сжатию, ее упругой характеристики и начального модуля деформаций.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по строительству и архитектуре , автор научной работы — Лихачева С. Ю., Лебедев М. А.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

RATIONING

The rationing technique of deformation and durability properties of laying from chips-concrete bricks is offered. Numerical values of settlement resistance of laying to compression, the elastic characteristic of laying and the initial module of deformation are established.

Текст научной работы на тему «Нормирование деформационно-прочностных характеристик кладки из опилкобетонных кирпичей»

УДК 666.973.2

С.Ю. Лихачева - кандидат физико-математических наук, доцент

М.А. Лебедев - аспирант

E-mail: alomir@mail.ru

Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет НОРМИРОВАНИЕ ДЕФОРМАЦИОННО-ПРОЧНОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК КЛАДКИ ИЗ ОПИЛКОБЕТОННЫХ КИРПИЧЕЙ* АННОТАЦИЯ

Предложен подход к нормированию деформационно-прочностных свойств кладки из опилкобетонных кирпичей. Установлены численные значения расчётного сопротивления кладки сжатию, ее упругой характеристики и начального модуля деформаций.

КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: опилкобетонные кирпичи, кладка, нормирование, упругая

характеристика, начальный модуль деформаций.

S.Yu. Likhacheva - candidate of physical-mathematical sciences, senior lecturer

M.A. Lebedev - post-graduate student

Nizhny Novgorod University of Architecture and Civil Engineering

RATIONING ТECHNIQUE OF A DEFORMATION AND DURABILITY PROPERTIES OF A CHIPS-CONCRETE BRICK LAYING

ABSTRACT

The rationing technique of deformation and durability properties of laying from chips-concrete bricks is offered. Numerical values of settlement resistance of laying to compression, the elastic characteristic of laying and the initial module of deformation are established.

KEYWORDS: chips-concrete bricks, laying, rationing, elastic characteristic of laying, initial module of deformation.

Как и любая конструкция, здания из опилкобетона в пределах установленного срока службы должны обладать надлежащей надёжностью, которая обеспечивается при проектировании, возведении и эксплуатации. Согласно действующим нормам проектирования [1], расчёт строительных конструкций выполняется на основе метода предельных состояний. Предполагается, что при действии эксплуатационных нагрузок кладка стеновых конструкций работает при напряжениях, не превышающих предела конструктивной прочности, значения которого необходимо установить и нормировать для изучаемой кладки. Также необходимо определить закономерности зависимости между начальным модулем деформаций и расчетным сопротивлением кладки сжатию.

В результате ранее выполненного авторами вероятностного анализа опытных данных испытаний образцов кладки из опилкобетонных кирпичей доказана гипотеза о нормальном распределении предела прочности кладки при сжатии [2].

После построения границ доверительного интервала для математического ожидания и теоретической дисперсии предела прочности кладки при сжатии в работе [2] было получено выборочное значение коэффициента вариации VR , используемого при нормировании значений расчётного сопротивления кладки сжатию. Так как границы доверительного интервала для математического ожидания изменялись от 0,154 до 0,21, то для выполнения расчетов можно принять

с округлением VR = 0,2.

Для расчетной оценки предела прочности кладки из опилкобетонных кирпичей может быть использована физическая модель разрушения каменных кладок при сжатии [3]. Согласно этой модели предел прочности кладки при сжатии может быть определен из выражения

*Работа выполнена в рамках федеральной целевой программы «Научные и научно-педагогические кадры инновационной России» на 2009-2013 годы, финансируемой за счет средств федерального бюджета, выделяемых по направлению расходов «НИОКР», мероприятию 1.3 «Проведение научных исследований молодыми учеными - кандидатами наук и целевыми аспирантами в научно-образовательных центрах».

я=к, - я,+*,. я,,, (1)

где:

А А

^=—5—, к2 =------------(2)

1 А - Ат 2 А - Ае/

где:

А - площадь поперечного сечения элемента; А,, ААе/ - площади отрыва, сдвига и сжатия; Я, и Я-предельные сопротивления материала растяжению и сдвигу.

Условное нормативное сопротивление кладки сжатию определяется с обеспеченностью 0,98 согласно пособию [4] по формуле:

Яип = Яи - (1 -,я 'К) = 0,6Яи , (3)

где: ,я = 2,0 - коэффициент обеспеченности для доверительной вероятности 98 % при нормальном законе распределения предела прочности кладки; Уя = 0,2 - выборочный коэффициент вариации предела прочности кладки при сжатии, а яи может определяться как по формуле (1), хотя

авторами были рассмотрены и другие подходы к определению предела прочности кладки [2].

Расчётное сопротивление кладки сжатию при расчёте каменных конструкций по предельному

состоянию первой группы предлагается определять по формуле:

я = ^-ц(т) = 0,28яи , (4)

К

где: кв = 1,2-1,15 = 1,4 - коэффициент безопасности по кладке при сжатии, определяемый с

использованием коэффициента 1,2, учитывающего возможное снижение прочности кладки и коэффициента 1,15, учитывающего второстепенные факторы (ослабление кладки пустошовкой, гнёздами, небольшие отклонения стен и столбов от вертикали и т.п.); ц (т) = 0,65 - коэффициент длительного сопротивления кладки, установленный в работе [2].

Численные значения расчётного сопротивления кладки из опилкобетона приведены в табл. 1. Начальный модуль деформаций Е0 кладки связан с пределом прочности при сжатии яи зависимостью:

Е0 = а-яи . (5)

Зависимость (5) имеет исключительно большое значение при расчёте элементов каменных конструкций на продольный и продольно-поперечный изгиб. Между тем, для кладки из опилкобетонных кирпичей отсутствовала статистически достоверная связь Е0 (яи ) .

Таблица 1

Численные значения расчётного сопротивления опилкобетонной кладки

Марка кирпича Расчётные сопротивления сжатию, МПа

при марке раствора, кгс/см2 при прочности раствора, МПа

50 25 10 4 0,2 0

50 0,79 0,67 0,53 0,43 0,39 0,26

35 - 0,54 0,43 0,34 0,3 0,19

25 - 0,44 0,35 0,28 0,24 0,15

15 - - 0,25 0,2 0,17 0,09

На основе данных испытаний на центральное сжатие 6 серий опилкобетонных столбов была получена экспериментальная зависимость начального модуля деформаций от предела прочности кладки. С использованием этих данных проведён корреляционный и регрессивный анализ

механических свойств кладки. Основные числовые характеристики эмпирического распределения предела прочности и начального модуля деформаций кладки (выборочные средние значения Яи = уі

и Е0 = хі, выборочные дисперсии 82уі и 82хі, коэффициенты вариацииУк и УЕ) представлены в табл. 2.

Таблица 2

Основные статистические характеристики

Серия Число образцов в серии пі, шт. Числовые характеристики эмпирического распределения

Ru = У, , МПа E0 = X , МПа SJ, (МПа)2 SXi, (МПа)2 % % % %

С-1 4 0,8б 429 0,0021 449 б,04 4,94

С-2 4 0,9 б34 0,0151 3091 13,1 8,11

С-3 4 1,3б 122 0,00423 82б3 4,18 12,59

С-4 4 1,1б 1111 0,0154 13398 1,05 10,3б

С-5 4 1,84 1190 0,0353 28113 10,21 14,24

С-б 4 2,01 1520 0,0113 51800 б,35 5,0

При ограниченном объёме выборки (п<100) распределение коэффициента корреляции существенно отличается от нормального закона [5]. Использование преобразования Фишера, построение границ доверительного интервала для генерального коэффициента корреляции и методики парного регрессивного анализа позволили установить, что между начальным модулем деформаций и пределом прочности кладки при сжатии существует тесная корреляционная связь.

Проведенными исследованиями установлено уравнение регрессии в следующем виде:

Е0 = 777Яи - 203 . (6)

На рис. 1 представлен график полученной зависимости. Как видно, результаты испытаний образцов кладки двух выборочных серий с достаточной закономерностью укладываются на эмпирическую линию регрессии.

Rv, МПа

Эмпирическая линия

£0, МПа

____\__________і____і_________і____і____і_______________і____:_________

0 500 1000 1500

Рис. 1. Эмпирическая линия регрессии: 1 - образцы кладки размером 250x250x688 мм; 2 - образцы кладки размером 250x380x788 мм

Использование Б-критерия Фишера позволило установить, что линия регрессии (6) значима, а это означает, что математическая модель хорошо согласуется с экспериментальными данными.

С учётом зависимости (5) из уравнения регрессии (6) получим выражение для определения упругой характеристики кладки:

а = 777 - — . (7)

Значения упругой характеристики и начального модуля деформаций кладки для разных соотношений кирпичей и растворов приведены соответственно в табл. 3 и табл. 4.

Таблица 3

Значения упругой характеристики кладки для разных марок кирпичей и растворов

Марка кирпича Упругая характеристика а

при марке раствора, кгс/см2 при прочности раствора, МПа

50 25 10 4 0,2 0

50 100 б90 б10 б50 б30 5б0

35 - б10 б40 б10 590 480

25 - б50 б10 510 540 390

15 - - 550 490 440 1б0

Таблица 4

Значения начального модуля деформаций кладки для разных марок кирпичей и растворов

Марка кирпича Начальный модуль деформаций Е0, МПа

при марке раствора, кгс/см2 при прочности раствора, МПа

50 25 10 4 0,2 0

50 1910 1б50 12б0 1000 88б 525

35 - 1290 915 145 б43 334

25 - 1010 1б0 5б0 4б0 203

15 - - 495 350 2б4 53

Разрабатываемая на основе полученных закономерностей методика нормирования деформационных и прочностных свойств кладки из опилкобетонных кирпичей позволит повысить надежность конструкций зданий, расширить возможности использования таких кирпичей в малоэтажном строительстве.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. СНиП 11-22-81*. Каменные и армокаменные конструкции // Госстрой России. - М.: ФГУП ЦПП, 2004.

2. Отчет по НИР. Инв. № 01.20.0806638. Цепаев В.А., Лебедев М.А., Торопов А.С. Исследование прочности и деформативности кирпичной кладки из опилкобетона.

3. Соколов Б.С. Физическая модель разрушения каменных кладок при сжатии // Изв. вузов. Строительство, 2002, № 9. - С. 4-9.

4. Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП 11-22-81) / ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко Госстроя СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. - 152 с.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

5. Степнов М.Н. Статистические методы обработки результатов механических испытаний: Справочник. - М.: Машиностроение, 1985. - 232 с.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.