Научная статья на тему 'Нестационарный массоперенос в процессах коррозии второго вида цементных бетонов. Малые значения чисел Фурье, с внутренним источником массы'

Нестационарный массоперенос в процессах коррозии второго вида цементных бетонов. Малые значения чисел Фурье, с внутренним источником массы Текст научной статьи по специальности «Физика»

CC BY
44
15
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
КОРРОЗИЯ / БЕТОН / МАССОПЕРЕНОС / ВНУТРЕННИЙ ИСТОЧНИК МАССЫ / ПРОФИЛЬ КОНЦЕНТРАЦИЙ

Аннотация научной статьи по физике, автор научной работы — Федосов С. В., Румянцева В. Е., Касьяненко Н. С., Красильников И. В.

Проводится математическое моделирование процессов коррозии железобетонных конструкций, протекающих по механизму второго вида. Приведены краевая задача массопроводности и ее решение в области изображений по Лапласу. Представленные результаты расчетов по полученным выражениям для малых значений числа Фурье, косвенно свидетельствуют о том, что коррозия бетона определяется физико-химическими процессами, происходящими в поверхностных слоях.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по физике , автор научной работы — Федосов С. В., Румянцева В. Е., Касьяненко Н. С., Красильников И. В.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Нестационарный массоперенос в процессах коррозии второго вида цементных бетонов. Малые значения чисел Фурье, с внутренним источником массы»

УДК 620.193.4:691.32 С.В. Федосов, В.Е. Румянцева, Н.С. Касьяненко, И.В. Красильников

НЕСТАЦИОНАРНЫЙ МАССОПЕРЕНОС В ПРОЦЕССАХ КОРРОЗИИ ВТОРОГО ВИДА ЦЕМЕНТНЫХ БЕТОНОВ. МАЛЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ЧИСЕЛ ФУРЬЕ, С ВНУТРЕННИМ

ИСТОЧНИКОМ МАССЫ

(Ивановский государственный политехнический университет) e-mail: [email protected], [email protected], [email protected]. [email protected]

Проводится математическое моделирование процессов коррозии железобетонных конструкций, протекающих по механизму второго вида. Приведены краевая задача массопроводности и ее решение в области изображений по Лапласу. Представленные результаты расчетов по полученным выражениям для малых значений числа Фурье, косвенно свидетельствуют о том, что коррозия бетона определяется физико-химическими процессами, происходящими в поверхностных слоях.

Ключевые слова: коррозия. бетон. массоперенос. внутренний источник массы. профиль концентраций

Широкое применение бетона в строительстве обусловлено теми большими возможностями, которые предоставляет этот материал строителю.

На бетонные и железобетонные конструкции, эксплуатируемые в промышленных, гражданских, жилых, сельскохозяйственных зданиях, гидротехнических, мелиоративных и других сооружениях могут действовать агрессивные среды. Долговечность конструкции определяется стойкостью как бетона, так и арматуры к воздействию на них агрессивной среды.

Степень агрессивного воздействия жидких сред на бетонные и железобетонные конструкции определяется наличием и концентрацией агрессивных агентов, температурой, напором или скоростью движения жидкости у поверхности. Степень их агрессивного воздействия на бетон определяется специальными нормами по защите строительных конструкций от коррозии (СНиП 2.03.11-85). В зависимости от степени разрушения бетона при воздействии агрессивной среды различают слабо-, средне- и сильноагрессивные среды [1].

В работе [2] нами уже была представлена математическая модель диффузионного массопе-реноса в процессах коррозии второго вида цементных бетонов. В работе [3] было показано, что массообменные процессы в железобетонных конструкциях протекают за длительное время. При этом значения массообменного критерия Фурье, являющегося своеобразным «индикатором» процесса, оказываются равными менее 0,1. В работе [4] были рассмотрены массообменные процессы при малых значениях чисел Фурье (менее 0,1).

Математически задача массопроводности в стенке бетонной конструкции при химическом взаимодействии с агрессивным компонентом водной среды может быть представлена следующей краевой задачей:

дС ( х, t) д 2C ( х, t) qv ( x) ■ = k •----1--

dt

t> 0 0< x<5 (i)

dx2 p 6

C ( x, t)| т=0 = C o( x )

11=0 dC ( x, t)

- kpi

dx x=0

dC ( x, t)

= 0

dx

= qn

(2)

(3)

(4)

здесь: С(х,т) - концентрация «свободного гидро-ксида кальция» в бетоне в момент времени т в произвольной точке с координатой х, в пересчете на СаО, кг СаО/кг бетона; С0(х) - концентрация «свободного гидроксида кальция» в бетоне в начальный момент времени в произвольной точке с координатой х, в пересчете на СаО, кг СаО/кг бетона; к - коэффициент массопроводности (диффузии) в твердой фазе, м2/с; 5 - толщина стенки конструкции, м; х - текущая координата, м; т - время, с; ду(х) - источник массы вещества в результате химической реакции, кг/(м3-с); дп - плотность потока массы вещества из бетона в жидкую среду, кг/(м2-с); рб - плотность бетона, кг/м3.

Введем безразмерные переменные вида:

1 = С(х, х) - Со ; х = х; ^ = кХ;

9(x, FoÉ) =

Co

5

52

Po (x) =

^ qv ( x)52

; Ki * =

qn5

(5)

kC0p6 - kC0p6 *

где: Fom - массообменный критерий Фурье; Pom -модифицированный массообменный критерий Померанцева; Kim - модифицированный массообменный критерий Кирпичева; х - безразмерная координата; e(x,Fom) - безразмерная концентрация «свободного гидроксида кальция» в бетоне в точке с координатой х .

5

x

виду:

При этом система (2)-(5) преобразуется к ае(х, Fom) д 20( x, Fom)

dFom дх 2

Fom > 0; 0 < x < 1,

де(X. Fom )| Fom =0 =е0(X)

де( x, Fom)

+ Pom( x)'

дx

де( x, Fom)

dx

= 0

= Ki*

я к в(х; FoJ

0

-0,03

(6)

-0,06

(7)

-0,09

(8)

-0,12

(9) -0,15

t=0

0

+ x i Pom (x)c^vs (i - x)dx -

е( x, Fom) = Kim (1 ± x ))erfc

(i ± x)

(i ± x)

2jFo

- 2KCJ exp

+

+

1

^е 0(X)exp

4Fo„

" (1 ± x + x)2

,J%Fo

+ 2ßö~} Po'm(X)ierfc

4 Fom

'(i ± x+ X)"

(ii)

2^Fo

е^, Fom) = -2KiJF°m + -=L= }e 0 (X) exp p VPF°m 0

+ 2^Fo~m iPo'm(X)ierfc

0

x2

2^|F°

dX

dX + (i2)

Решение данной краевой задачи в области изображений по Лапласу [5] имеет вид:

е(_ = _ КС -ек^) + ^^ а +

5 • л[5 •

_-1 К©^ (х —^} Ра1, (Х>к75 (х _Х)сХ(10)

\ Я 0 Ял! Я 0

Опуская громоздкую процедуру перевода слагаемых полученного выражения в область оригиналов при малых значениях массообменного числа Фурье, приведем окончательную запись:

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 х Рис. i. Профиль безразмерных концентраций гидроксида кальция при: Kim*=i, Pom*=i, Fom: i - 0,00i; 2 - 0,005; 3 - 0,0i;

4 - 0,05

Fig. i. Profile of dimensionless concentrations of calcium hydroxide for Kim*=i, Pom*=i, Fom: i - 0.00i; 2 - 0.005; 3 - 0.0i;

4 - 0.05

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

Приведем некоторые результаты расчетов (рис. 2) по выражению (i2), т.е. покажем, как изменяется безразмерная концентрация «свободного гидроксида кальция» на поверхности бетонного изделия в агрессивной среде, в зависимости от критерия Fom, при различных значениях критерия Померанцева.

Рис. 1 иллюстрирует динамику полей безразмерных концентраций «свободного гидроксида кальция» по толщине конструкции. Расчеты выполнены для значения критерия Померанцева

*

Ро т =1. Отчетливо виден параболический характер профиля концентраций.

Из выражения (11) следует важный частный случай: значение безразмерной концентрации «свободного гидроксида кальция» на внешней границе бетонного изделия, при значениях Рот= =0,1 и менее:

4^о

0 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 Fo Рис. 2. Изменение безразмерных концентраций гидроксида кальция на поверхности бетонного изделия в агрессивной

среде, при: Kim*=1, Pom': 1 - (-1); 2 - 0; 3 - 1; 4 - 2 Fig. 2. Changing the dimensionless concentrations of calcium hydroxide on the surface of the concrete product in aggressive environments for Kim =1, Pom : 1 - (-1); 2 - 0; 3 - 1; 4 - 2

Полученные решения позволяют совместно с уравнениями химической кинетики производить расчеты профилей концентраций «свободного гидроксида кальция» в бетоне и находить условия, при которых эти концентрации достигают значений начала разложения высокоосновных соединений бетона: алита, белита, трехкальциевого алюмината и четырехкальциевого алюмоферрита, а значит, и переходить к дальнейшим этапам изучения и моделирования развития коррозионных процессов.

t=0

т

К

m

и

ЛИТЕРАТУРА

1. Степанова В.Ф. // Проблемы долговечности зданий и сооружений в современном строительстве: материалы Междунар. конф. СПб: Роза мира. 2007. С. 12-15; Stepanova V.F. // Problems of durability of buildings and constructions in modern building. Proceedings of Int. Conf. SPb: Roza mira. 2007. P. 12-15 (in Russian).

2. Федосов С.В., Румянцева В.Е., Касьяненко Н.С // Строительные материалы. 2008. № 7. С. 35 - 39; Fedosov S.V., Rumyantseva V.E., Kas'yanenko N.S. // Stroitel'nye materialy. 2008. N 7. P. 35-39 (in Russian).

3. Федосов.С.В., Румянцева В.Е., Касьяненко Н.С. // Вестн. отделения строит. наук. 2009. Вып. 13. С. 93 - 101;

Fedosov S.V., Rumyantseva V.E., Kas'yanenko N.S. //

Vestnik otdeleniya stroitel'nykh nauk. 2009. N 13. P. 93-101 (in Russian).

4. Федосов С.В., Румянцева В.Е., Касьяненко Н.С., Манохина Ю.В. // Вестн. гражданск. инженеров. 2011. № 1 (26). С. 104-107;

Fedosov S.V., Rumyantseva V.E., Kas'yanenko N.S., Manokhina Yu.V. // Vestn. grazhdanskikh inzhenerov. 2011. N 1 (26). P. 104-107 (in Russian).

5. Федосов С.В. Тепломассоперенос в технологических процессах строительной индустрии. Иваново. Изд-во ИПК «ПресСто». 2010. 364 с.;

Fedosov S.V. Heat and mass transfer in technological processes of building industry. Ivanovo: IPK «PresSto». 2010. 364 p. (in Russian).

Кафедра химии, экологии и микробиологии

УДК 691.321:620.197:66.021.3 С.В. Федосов, В.Е. Румянцева, И.В. Красильников, Н.Л. Федосова

ИССЛЕДОВАНИЕ ДИФФУЗИОННЫХ ПРОЦЕССОВ МАССОПЕРЕНОСА ПРИ ЖИДКОСТНОЙ КОРРОЗИИ ПЕРВОГО ВИДА ЦЕМЕНТНЫХ БЕТОНОВ

(Ивановский государственный политехнический университет) e-mail: [email protected]; [email protected]; [email protected]

В работе приведена математическая модель процесса коррозии первого вида цементных бетонов. Представлена математическая задача массопереноса в замкнутой системе «жидкость-резервуар» при наличии внутреннего источника массы в твердой фазе. Приведены полученные решения задачи, описывающие безразмерные концентрации переносимого компонента по толщине бетона и в жидкой фазе, позволяющие рассчитывать динамику и кинетику процесса. Описана методика определения коэффициента массопереноса и мощности внутреннего источника массы.

Ключевые слова: жидкостная коррозия, бетон, математическая модель, внутренний источник массы, профиль концентраций

ВВЕДЕНИЕ

В процессе эксплуатации любая конструкция подвержена воздействию окружающей среды, которая порождает различные коррозионные процессы в бетоне. Коррозия бетона представляет собой сложный физико-химический процесс, приводящий в конечном итоге к разрушению конструкции.

По общепринятой международной классификации, предложенной проф. В.М. Москвиным [1], коррозионное воздействие любых сред на бетоны подразделяют на три основных вида:

- к коррозии 1-го вида относят процессы, возникающие в бетоне при воздействии на него

вод с малой жесткостью, когда составные части цементного камня растворяются, вымываются и уносятся перемещающейся водной средой;

- к коррозии 2-го вида относят процессы, которые развиваются в бетоне при воздействии на него жидких сред, содержащих химические вещества, вступающие в обменные реакции с составными частями цементного камня, с образованием продуктов легко растворимых водой, либо аморфных, не обладающих вяжущей способностью в зоне реакции;

- к коррозии 3-го вида относят все процессы коррозии бетона, под действием жидких агрессивных сред, при развитии которых в порах, капилля-

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.