Научная статья на тему 'Исследование диффузионных процессов массопереноса при жидкостной коррозии первого вида цементных бетонов'

Исследование диффузионных процессов массопереноса при жидкостной коррозии первого вида цементных бетонов Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

CC BY
67
13
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
ЖИДКОСТНАЯ КОРРОЗИЯ / БЕТОН / МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ / ВНУТРЕННИЙ ИСТОЧНИК МАССЫ / ПРОФИЛЬ КОНЦЕНТРАЦИЙ

Аннотация научной статьи по химическим технологиям, автор научной работы — Федосов С. В., Румянцева В. Е., Красильников И. В., Федосова Н. Л.

В работе приведена математическая модель процесса коррозии первого вида цементных бетонов. Представлена математическая задача массопереноса в замкнутой системе «жидкость-резервуар» при наличии внутреннего источника массы в твердой фазе. Приведены полученные решения задачи, описывающие безразмерные концентрации переносимого компонента по толщине бетона и в жидкой фазе, позволяющие рассчитывать динамику и кинетику процесса. Описана методика определения коэффициента массопереноса и мощности внутреннего источника массы.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по химическим технологиям , автор научной работы — Федосов С. В., Румянцева В. Е., Красильников И. В., Федосова Н. Л.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Исследование диффузионных процессов массопереноса при жидкостной коррозии первого вида цементных бетонов»

ЛИТЕРАТУРА

1. Степанова В.Ф. // Проблемы долговечности зданий и сооружений в современном строительстве: материалы Междунар. конф. СПб: Роза мира. 2007. С. 12-15; Stepanova V.F. // Problems of durability of buildings and constructions in modern building. Proceedings of Int. Conf. SPb: Roza mira. 2007. P. 12-15 (in Russian).

2. Федосов С.В., Румянцева В.Е., Касьяненко Н.С // Строительные материалы. 2008. № 7. С. 35 - 39; Fedosov S.V., Rumyantseva V.E., Kas'yanenko N.S. // Stroitel'nye materialy. 2008. N 7. P. 35-39 (in Russian).

3. Федосов.С.В., Румянцева В.Е., Касьяненко Н.С. // Вестн. отделения строит. наук. 2009. Вып. 13. С. 93 - 101;

Fedosov S.V., Rumyantseva V.E., Kas'yanenko N.S. //

Vestnik otdeleniya stroitel'nykh nauk. 2009. N 13. P. 93-101 (in Russian).

4. Федосов С.В., Румянцева В.Е., Касьяненко Н.С., Манохина Ю.В. // Вестн. гражданск. инженеров. 2011. № 1 (26). С. 104-107;

Fedosov S.V., Rumyantseva V.E., Kas'yanenko N.S., Manokhina Yu.V. // Vestn. grazhdanskikh inzhenerov. 2011. N 1 (26). P. 104-107 (in Russian).

5. Федосов С.В. Тепломассоперенос в технологических процессах строительной индустрии. Иваново. Изд-во ИПК «ПресСто». 2010. 364 с.;

Fedosov S.V. Heat and mass transfer in technological processes of building industry. Ivanovo: IPK «PresSto». 2010. 364 p. (in Russian).

Кафедра химии, экологии и микробиологии

УДК 691.321:620.197:66.021.3 С.В. Федосов, В.Е. Румянцева, И.В. Красильников, Н.Л. Федосова

ИССЛЕДОВАНИЕ ДИФФУЗИОННЫХ ПРОЦЕССОВ МАССОПЕРЕНОСА ПРИ ЖИДКОСТНОЙ КОРРОЗИИ ПЕРВОГО ВИДА ЦЕМЕНТНЫХ БЕТОНОВ

(Ивановский государственный политехнический университет) e-mail: [email protected]; [email protected]; [email protected]

В работе приведена математическая модель процесса коррозии первого вида цементных бетонов. Представлена математическая задача массопереноса в замкнутой системе «жидкость-резервуар» при наличии внутреннего источника массы в твердой фазе. Приведены полученные решения задачи, описывающие безразмерные концентрации переносимого компонента по толщине бетона и в жидкой фазе, позволяющие рассчитывать динамику и кинетику процесса. Описана методика определения коэффициента массопереноса и мощности внутреннего источника массы.

Ключевые слова: жидкостная коррозия, бетон, математическая модель, внутренний источник массы, профиль концентраций

ВВЕДЕНИЕ

В процессе эксплуатации любая конструкция подвержена воздействию окружающей среды, которая порождает различные коррозионные процессы в бетоне. Коррозия бетона представляет собой сложный физико-химический процесс, приводящий в конечном итоге к разрушению конструкции.

По общепринятой международной классификации, предложенной проф. В.М. Москвиным [1], коррозионное воздействие любых сред на бетоны подразделяют на три основных вида:

- к коррозии 1-го вида относят процессы, возникающие в бетоне при воздействии на него

вод с малой жесткостью, когда составные части цементного камня растворяются, вымываются и уносятся перемещающейся водной средой;

- к коррозии 2-го вида относят процессы, которые развиваются в бетоне при воздействии на него жидких сред, содержащих химические вещества, вступающие в обменные реакции с составными частями цементного камня, с образованием продуктов легко растворимых водой, либо аморфных, не обладающих вяжущей способностью в зоне реакции;

- к коррозии 3-го вида относят все процессы коррозии бетона, под действием жидких агрессивных сред, при развитии которых в порах, капилля-

рах и других пустотах бетона происходит накопление малорастворимых солей, кристаллизация которых вызывает возникновение значительных усилий в стенках структуры цементного камня, ограничивающих рост кристаллических образований.

Следует заметить, что в естественных условиях редко встречается коррозия того или иного вида обособленно от остальных, но обычно наблюдается преобладание какого-либо одного вида и всегда можно проследить и учесть роль второстепенных для данного случая видов коррозии.

Известно, что за стабильность существования высокоосновных соединений бетона (алита, белита, трехкальциевого алюмината, четырех-кальциевого алюмоферрита) отвечает «свободный гидроксид кальция», содержащийся в порах бетона, поэтому будет логично прогнозировать срок службы изделия исходя из его количества в теле конструкции [2].

Работами нашей научной школы начат цикл публикаций, посвящённых теоретическому исследованию и математическому моделированию процессов коррозии бетонов, протекающих по механизмам первого и второго видов [3,4].

Исследования коррозионных процессов мы проводим с точки зрения теории массоперено-са. Законы массопереноса - общие для всего многообразия природных явлений, дают возможность рационального проектирования строительных конструкций в соответствии с режимами эксплуатации, оптимального подбора материала, оценки состояния конструкций. Поэтому, с научной и практической точек зрения, изучение процессов массопереноса, протекающих при коррозионной деструкции, является в настоящее время актуальной задачей.

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Математически, в системе «жидкость-резервуар», задача массопроводности в стенке бетонных конструкций при взаимодействии с агрессивным компонентом водной среды может быть представлена следующей краевой задачей:

ас(*,т) = к .^(xt)+qM, т>0, а)

дт дх рбет Начальные условия:

С (x'TLo = С (х'0) = C0

Граничные условия: дС(0,т)

(2)

дх

= 0,

Чп =

к •СС1Т] = t)-Ф4

Здесь: С(х,т) - концентрация «свободного Са(ОН)2» в бетоне в момент времени т в произвольной точке с координатой х, в пересчете на СаО, кг СаО/кг бе-

тона; С0(х) - концентрация «свободного Са(ОН)2» в бетоне в начальный момент времени в произвольной точке с координатой х, в пересчете на СаО, кг СаО/кг бетона; Ср(т) - равновесная концентрация на поверхности твердого тела, кг СаО/кг бетона; к -коэффициент массопроводности в твердой фазе, м2/с; в - коэффициент массоотдачи в жидкой среде, м/с; 5 - толщина стенки конструкции, м; х -координата, м; т - время, с; ду(х) - мощность объемного источника массы вследствие химических реакций, кг СаО/(м3-с); дп - плотность потока массы вещества из бетона в жидкую среду, кг/(м2-с); рбет - плотность бетона, кг/м3.

Баланс массы переносимого компонента между твердой и жидкой фазами определяется законом сохранения масс:

- S • рбе

. к .дСы=у

• Рж

дСж (т)

(5)

дх дт

В этом уравнении: левая часть - количество переносимого компонента через внутреннюю поверхность резервуара S, м2 в единицу времени; правая часть - приращение массы компонента в объеме жидкости Уж резервуара, м3 за единицу времени; Сж(т) - концентрация Са(ОН)2 в жидкости в момент времени т, в пересчете на СаО, кг СаО/кг жидкости; рбет, рж - плотности бетона и жидкости, соответственно, кг/м3.

Знак «-» указывает на уменьшение концентрации компонента в бетоне.

Полагаем, что равновесие в системе подчиняется линейному закону Генри:

Ср (т) = шСж (т), (6)

где: ш - константа Генри, кг жидкости/кг бетона.

Для упрощения понимания решения воспользуемся критериями подобия и переведем уравнения в безразмерный вид. Тогда, математически задача массопереноса в системе «жидкость-резервуар» в безразмерном виде может быть представлена следующей системой уравнений с начальным и граничными условиями:

дг (х,^ )_д2 г (х,^)

dFOm

дх2

-- Po

Z (X,Fom )

0 £ х £ 1, Fom > 0, (7) С0 - С(х,т)

m I FOm =0

C0

= 0

т=0

dZ (x,FOm)

дХ

= 0

(3) _L

(4)

Bi

dZ (x, FOm )

дх

= [ Z, (FOm )- Z ( Х, FOm )][

dZ ж (Fom )= K dZ (x,Fom )

dFOm

Km =

m • S d Рбе,

дх m • G,

бет

Уж

Рж

G.ж

(8)

(9) (10)

(11) (12)

x=0

x=1

где: Еот = кт/82 - массообменный критерий Фурье; Б1т = р -8/к - массообменный критерий Био; Рот* = ду -82/к -С0 - рбет - модифицированный критерий Померанцева; х = х/ 8 - безразмерная координата; 2 (х,Еот) - безразмерная концентрация

переносимого компонента по толщине бетона; 2р (Рот) - безразмерная равновесная концентрация на поверхности твердого тела; 2ж (17от) - безразмерная концентрация переносимого компонента в жидкой фазе; рбет, рж - плотности бетона и жидкости, соответственно, кг/м3; т - константа Генри, кг жидкости/кг бетона; Кт - коэффициент, учитывающий характеристики фаз; Обет - масса бетонного резервуара, кг; Ож - масса жидкости в резервуаре, кг.

Решая систему уравнений (7)-(12) в полном виде, получаем выражения, позволяющие рассчитывать динамику и кинетику процесса коррозии первого вида цементных бетонов в замкнутой системе «жидкость-резервуар» при наличии внутреннего источника массы в твердой фазе (13), (14).

Таким образом, выражения (13) и (14) позволяют в совокупности производить расчеты динамики массопереноса целевого компонента из внутренних слоев конструкции к границе раздела фаз; а также определить кинетику перехода этого компонента через границу раздела фаз и переход от границы раздела в объем жидкости в резервуаре.

В качестве примера некоторые результаты расчетов по полученным выражениям приведены на рис. 1, 2. Кривая 1 рис. 1 иллюстрирует динамику безразмерных концентраций переносимого компонента в отсутствие источника, т.е. построена по 1 и 2 слагаемым выражения (13). Кривая 2 этого же рисунка показывает вклад в профиль концентраций внутреннего источника массы, т.е. построена по 3 слагаемому выражения (13), а кривая 3 показывает фактический профиль концентраций, т.е. является суммой кривых 1 и 2.

Кривые рис. 2 отражают кинетику изменения содержания компонента в объеме жидкой фазы в зависимости от массообменного критерия Фурье. Кривая 1 рис. 2 иллюстрирует кинетику безразмерных концентраций переносимого компонента в отсутствие источника, т.е. построена по 1 и 2 слагаемым выражения (14). Кривая 2 этого же рисунка показывает влияние внутреннего источника массы на кинетику процесса, т.е. построена по 3 слагаемому выражения (14), а кривая 3 - это общий результат расчета по выражению (14).

Z(x; Fck)i 0,5

0,4

0,3 0,2 0.1 0

0

1

0,2 0,4 0,6 0,8 х х

Рис. 1. Профиль безразмерных концентраций гидроксида кальция по толщине стенки резервуара при Bim =1, Km =1,

Pom =1, Fom =1, Z (о)=1- 1- при отсутствии источника; 2 -

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

влияние источника на распределение массы; 3 - результирующий профиль концентраций Fig- 1- The profile of dimensionless concentrations of calcium hydroxide on thikness of vessel wall at Bim =1, Km =1,

Pom =1, Fo m =1, z (о)=1- 1 - no source; 2 - source action on

mass distribution; 3 - resulting profile of concentrations

Однако, разработка математических моделей невозможна без четкого представления о механизме процессов, экспериментальных данных, характеризующих влияние различных факторов на кинетику и динамику процессов и проверки достоверности методологии прогноза в натурных условиях-

Z (х, Fom) = ^^ - 2Bim • Zp (0) У-^

m ■ cos(m„x )

Km

, Km, /4,)

•expC-m2 Fom)-

+2Po* У

m ^^

cos(mnX) • [(ml - Bim ■ Km) • sin Un - Un • Bim ' (C0S Un - 1)]

(13)

I2 •V'(Bim, Km, Un)

exp(-m22om)-

Z (Fo ) = Z (0) + 2Bi • K • Z (0)У-

ж \ m f ж \ / m m P \ ' ' '

Sin Un

-2 Pol • Km -J

1 y ( m , kKm , ln )

УУ Sin Un • [(in' - Bim • Km ) Sin Un - Un ' Bim ' (C0S Un - 1)]

/Bi ,к ,и )

~ n T \ m' m*гn'

[exp(-/ Fom ) -1]-

[exp(-/2 ) -1].

(14)

Zok(FqJi 0.4

0 1 2 3 4 5 Fo„

Рис. 2. Профиль безразмерных концентраций гидроксида кальция в жидкой фазе при Bim =1, Km =1, Pom =1, Zp(о) =1:

1- при отсутствии источника; 2- влияние источника на распределение массы; 3- результирующий профиль концентраций Fig. 2. The profile of dimensionless concentrations of calcium

hydroxide in a liquid phase at Bim =1, Km =1, Pom =1, Z (о) =1: 1- no source; 2 - source action on mass distribution;

3 - resulting profile of concentrations

МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТА

Изучение процесса массопереноса в процессах жидкостной коррозии цементных бетонов, проводилось на образцах размером 3х3х3 см, которые состоят из плотно подогнанных друг к другу пластин размером 1х3х3 см. Боковые грани пластин, а также торцевая грань нижней пластины, покрываются слоем битумно-полимерной мастики холодного отверждения. Изготовленные образцы в возрасте не менее 28 суток погружаются в жидкую среду объемом 1000 см3, откуда с периодичностью 14 суток отбираются пробы для титрования, объемом 100 см3 [5].

Изучение состава образцов цементного камня после воздействия реакционной среды проводится методами дифференциально-термического анализа, инфракрасной Фурье-спектрометрии, комплексонометрии. По результатам проведения эксперимента мы получаем усредненные значения концентраций гидроксида кальция в каждой пластине в разные моменты времени. Однако, знание только усредненных значений не всегда достаточно для проверки адекватности разработанной математической модели, и для определения наиболее важных характеристик процесса массопереноса, таких как коэффициенты массо-проводности и массоотдачи, мощность внутреннего источника массы.

В данной ситуации очень важно иметь хотя бы приближенный профиль концентраций переносимого компонента по толщине образца. Для построения такого профиля необходимо принять функцию распределения концентраций, которая удовлетворяла бы имеющимся экспериментальным данным.

В данном случае, одним из вариантов решения будет принятие распределения концентраций переносимого компонента по координате в параболическом виде.

Запишем следующую зависимость концентрации С(х, тг) от координаты:

С(х,т1 ) = агх2 + Ьгх + сь (15)

Значение коэффициентов найдем из зависимости концентрации С(х,т,) от координаты, то есть по выражению (14), зная в момент времени т, значения концентраций переносимого компонента в точках х;, х2, хз, как усредненные значения концентраций гидроксида кальция в каждой пластине. Математически это выглядит следующим образом:

С(х1 Т )_ % х2 + ЬТ1 х1 + ст, < С (х2 , Т, ) = а%1 х2 + х2 + ст, (16) С (х3 Т , )= ат , хз2 + ЪТ1 хз + ст

В ходе ряда несложных математических преобразований получены следующие значения для определения коэффициентов функции параболы:

а _ С(х1 Т )'(х3 - х2 )+ С(х2 Т )'(х1 - х3 ) + С(х3 Т )'(х2 - х1 ) (

b =

(х3 X2 )(х1 X3 )(х1 X2)

C(x1,t,.)-C(x2,T,.)-a (x12 - X2)

-(17)

(18)

(х1 х2)

Ст, _ С(х1,Т,-)" атх2 - Ътх1 (19)

Рассчитанные по формулам (17)-(19) значения коэффициентов уравнения параболы, позволяют использовать уравнение (15) для построения профиля концентраций переносимого компонента по толщине образца, полностью удовлетворяющего экспериментальным данным. Построенный по уравнению (15) профиль концентраций, всегда можно сопоставить с теоретическим, являющимся результатом решения математической модели, для подтверждения ее адекватности.

По полученным экспериментальным данным возможно определение таких основных характеристик массопереноса, как коэффициент массопереноса и мощность внутреннего источника массы, опираясь на основное уравнение массо-проводности:

8С (х,т) 8т

_8_ 8х

k (х,т)

8С(х,т)

Чу (х,т)

Рбе,

(20)

Учитывая, что слагаемое в левой части уравнения массопроводности представляет собой производную первого порядка концентрации переносимого компонента по времени, заменяем:

8c(Xj,т .) c(xj, т) - С (xj, т-1)

Ат

(21)

г

Для замены первого слагаемого правой части исходного уравнения, приближенно принимая в момент времени тг распределение концентрации по координате в виде параболы, воспользуемся уравнением (15), и найдем производную второго порядка от функции:

дС х ) д2с(х. ,т.)

*=+Чх? =(22)

Перепишем уравнение (20) с учетом выражений (21) и (22) для моментов времени тг и тг+1:

С (х}'Тг С(*}^г-1 ) ( ) , -У (х:>Тг,г+1 ) (23)

---= 2к \х],т1,1+1)-аг. +-(23)

ЛТ Рбет

С ^) = 2к(х1 .„.„,)• „,+, + '-уЫ- (24)

ЛТ Р бет

где: к* ти+1), —Х ти+1) - коэффициент массопереноса, м2/с и мощность внутреннего источника массы, кг СаО/(м3 • с) соответственно, в промежуток времени от тг до тг+1.

Решив систему уравнений (23), (24) относительно к(х;, тгЛ+1) и -у(х;, тгЛ+1) получаем следующие выражения:

2с(х,' Тг )-С(Хг Тг-1 )-С(Х,,Т+1 - (25) 2Лт(ат - ат+1-

k(xj, т,,м ) =

1v (Xj ,Ti,i+1 ) = Рбе,

aT | [с ( xj Ti+1)- С (xj ti) ] + ат+1 [C (xj ,T-1)-C (xj ,t )]

At ( aT - aT +1)

(26)

2 2,5 3 3,5 C(x,%): кг Ca O кг бет.

а б

Рис. 3. График изменения коэффициента массопроводности, k от а - времени, т; б - концентрации гидроксида кальция, С: 1- в пластине №1; 2- в пластине №2; 3- в пластине №3; 4-по среднему значению концентрации Fig. 3. Mass conductivity coefficient change as a function of a - time, т; б - calcium hydroxide concentration, C: 1 - for plate N 1; 2 - for plate N 2; 3 - for plate N 3; 4 - on average value of concentration

Ki't "41

а б

Рис. 4. График изменения мощности источника массы, qv , от а - времени, т; б - концентрации гидроксида кальция, С: 1- в пластине №1; 2- в пластине №2; 3- в пластине №3; 4-по среднему значению концентрации Fig. 4. Power of mass source , qv,, as a function of a - time, т; б -

calcium hydroxide concentration, C: 1 - for plate N 1; 2 - for plate N 2; 3 - for plate N 3; 4 - on average value of concentration

РЕЗУЛЬТАТЫ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ

Некоторые результаты расчетов по формулам (25) и (26) представлены на рис. 3, 4, анализ графиков которого, показывает увеличение значений коэффициента массопереноса, k, и мощности объемного источника массы, qv, что полностью согласуется с физическими представлениями о процессах, протекающих при коррозионном мас-сопереносе.

ВЫВОДЫ

Внедрение данной методики в процессе проектирования строительных конструкций позволит экономически обоснованно назначать средства защиты от коррозии и устанавливать оптимальные сроки их применения, рационально, с требуемой периодичностью проводить ремонтно-восстановительные работы, и в конечном итоге определять время разрушения конструкции.

ЛИТЕРАТУРА

1. Москвин В.М. Коррозия бетона. М.: Госстройиздат. 1952. 344 с.;

Moskvin V.M. Concrete corrosion. M.: Gosstroiyizdat. 1952. 344 p. (in Russian).

2. Мчедлов-Петросян О.П. Химия неорганических строительных материалов. М.: Стройиздат. 1988. 303 с.; Mchedlov-Petrosyan O.P. Chemistry of inorganic constructional materials. M.: Stroiyizdat. 1988. 303 р. (in Russian).

3. Федосов С.В., Румянцева В.Е., Касьяненко Н.С. // Строительные материалы. 2008. № 7. С. 35 - 39; Fedosov S.V., Rumyantseva V.E., Kas'yanenko N.S. // Stroitel'nye materialy. 2008. N 7. P. 35 - 39"(in Russian).

x

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

4. Федосов С.В., Румянцева В.Е., Касьяненко Н.С., Кра-сильников И.В. // Вестн. гражданск. инженеров. 2013. №2 (37). С. 65-70;

Fedosov S.V., Rumyantseva V.E., Kas'yanenko N.S., Krasil'nikov I.V. // Vestnik grazhdanskikh inzhenerov. 2013. N 2 (37). P. 65-70 (in Russian).

5. Федосова Н.Л., Румянцева В.Е., Смельцов В.Л., Хру-нов В.А. Костерин А.Я. // Приволжск. науч. журнал. 2010. № 1. С. 39-45;

Fedosova N.L., Rumyantseva V.E., Smel'tsov V.L., Khrunov V.A. Kosterin A.Ya. // Privolzhskiy nauchnyiy zhurnal. 2010. N 1. P. 39-45 (in Russian).

Кафедра химии, экологии и микробиологии

Р.Ф. Шеханов, С.Н. Гридчин, А.В. Балмасов, К.Е. Румянцева

ПЕРСПЕКТИВНЫЕ ЭЛЕКТРОЛИТЫ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ ГАЛЬВАНИЧЕСКИХ

СПЛАВОВ ЦИНК-НИКЕЛЬ

(Ивановский государственный химико-технологический университет) е-mail: [email protected]

Исследованы процессы электроосаждения сплавов цинк-никель из сульфаматных, хлоридных, оксалатных, пирофосфатных и щелочных электролитов. Показана возможность получения доброкачественных электролитических покрытий в интервале плотностей тока от 0.5 до 5 А/дм2.

Ключевые слова: гальванические покрытия, электролитические сплавы, никель, цинк

Для защиты черных металлов от коррозии традиционно применяются гальванические цинковые покрытия. При этом введение в антикоррозионные покрытия металлов подгруппы железа (Бе, Со, N1) позволяет существенно увеличить срок их защитного действия против коррозии, поскольку соответствующие бинарные сплавы характеризуются более высокой коррозионной стойкостью, чем указанные индивидуальные металлы [1]. В частности, повышение коррозионной стойкости цинкового покрытия с сохранением его электроотрицательности по отношению к защищаемому металлу может быть достигнуто путем легирования цинка никелем, образующим с цинком интерметаллическое соединение. При этом цинк-никелевые покрытия остаются светлыми более продолжительное время, чем цинковые покрытия: по-видимому, никель придает покрытию некоторую пассивность, так как пассивирование цинк-никелевых покрытий не приводит к существенному повышению коррозионной стойкости [2]. В то же время, несмотря на постоянно совершенствующиеся технологии нанесения указанных покрытий, эта проблема остается одной из наиболее сложных и трудоемких в гальванотехнике.

В настоящей работе приведены результаты исследования процессов электролитического оса-

ждения сплавов цинк-никель из сульфаматных, хлоридных, оксалатных, пирофосфатных и щелочных электролитов.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ

Растворы электролитов готовили из реактивов марки "ч." и "ч.д.а." на дистиллированной воде путем растворения каждого компонента электролита в отдельном объеме с последующей фильтрацией и сливом растворов в общую емкость. Электроосаждение проводили в ячейке из органического стекла объемом 120 мл. В качестве катодов использовали образцы из стали 08 кп. Подготовка образцов включала обезжиривание в растворе, содержащем 20 г/л Na2CO3-10H2O, 20 г/л Na3PO412H2O, 3 г/л синтанола ДС-10, при температуре 60-65 °С (15 мин) и травление в 10% растворе HCl с промежуточными промывками. Качество покрытий определяли по внешнему виду и сцеплению с основным металлом соответственно согласно ГОСТ 9.301-86 и ГОСТ 9.302-88. Состав покрытия определяли методом атомно-абсорб-ционной спектроскопии [3]. Установка для поляризационных исследований включала импульсный потенциостат ПИ-50-1, в качестве задатчика потенциала использовали программатор ПР-8. Исследования проводили в потенциостатическом

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.