CC BY
59
Качественные параметры высокоуглеродистой катанки нормируются в нормативной документации (НД) и требованиях потребителей. К этим параметрам можно отнести химический состав стали, дефектность поверхности, степень обезуглероживания, чистоту стали по неметаллическим включениям (НВ), макро- и микроструктуры, механические характеристики и т. п. [1-5]. Однако имеется ряд проблем, которые следует разрешить, чтобы повысить в целом комплекс свойств катанки и технологичность ее переработки на метизном переделе. Одной из этих проблем является чистота стали по НВ, повышение которой способствует улучшению исходной пластичности катанки и деформируемости ее при волочении в проволоку и свивке в пряди, канатные конструкции и металлокорд [6-11].
В процессе освоения высокоуглеродистой катанки наблюдалось устойчивое и монотонное снижение загрязненности стали НВ. Однако в последнее время наблюдается обратная картина: постепенно повышаются параметры, связанные с увеличением загрязненности стали НВ. Это, по-видимому, обусловлено неэффективной технологией вакуумиро-вания стали: применением так называемой обратной схемы. Эта схема предусматривает вакууми-рование стали на вакууматоре камерного типа (УВ), обработку стали на установке ковш-печь (УКП). Когда вакуумирование металла проводится до его внепечной обработки на УКП, металл может получить НВ из материалов, присаживаемых после вакууматора на УКП. Не отлажена также и технология с применением полностью магнезиальных сталеразливочных ковшей (СК), а склонность при разливке к затягиванию ручьев алюми-нийсодержащими настылями предопределяет значительный перегрев стали над расчетной темпера-
WTtrC: IT rcgmrnrfi /01
-3 (62), 2011 I Wl
c : s\
The experimental testing of application of fully magnesia casting ladles is carried out with the purpose of reduction of high-carbon steel contamination with nonmetal-lic impurities. Methods of appraisal of nonmetallic impurities and choice of their rating criteria are analyzed.
V__J
УДК 669.
турой ликвидус, что формирует развитую дендритную ликвационную макроструктуру НЛЗ и способствует увеличению загрязненности стали НВ.
С целью повышения чистоты высокоуглеродистой стали по НВ и выработки критериев предельно допустимой загрязненности металла нами были проведены несколько мероприятий. К ним относятся применение полностью магнезиальных кирпичных сталеразливочных ковшей, в том числе и днища СК (плавка 1, сталь марки С82В), обработка стали на сливе из ДСП в СК белыми, синтетическими шлаками (плавки 2 и 3, сталь 80КРД), модифицирование НВ смешанной лигатурой, содержащей кальций и редкоземельные металлы (серия плавок 4-11, сталь марки С82В - опытные и контрольные плавки).
Применение полностью магнезиального СК
Неметаллические включения в НЛЗ (плавка 1) количественно оценивались на кованых пробах от 6 темплетов, отобранных от каждого ручья МНЛЗ, по методике ГОСТ 1778, метод Л1. Следует отметить, что во всех образцах подавляющее большинство НВ (97-98,7% оксидов и 91,5-99,2% сульфидов) имеют размеры 0-5,6 мкм (1-я группа НВ по методу Л1 ГОСТ 1778); остальные НВ распределены по размерам таким образом:
• 2-я группа (5,9-11,2 мкм) - 0,7-4,2% - оксиды и 0,8-6,7% - сульфиды;
• 3-я группа (11,5-16,8 мкм) - 0-0,9% - оксиды и 0-1,8% - сульфиды;
• 4-я группа (17,1-22,4 мкм) - 0-0,9% - оксиды; сульфидов нет;
• 5-я группа (22,7-28 мкм) - 0-0,3% - оксиды; сульфидов нет;
• 7-я группа (33,8-39,2 мкм) - 0-0,7% - оксиды; сульфидов нет,
А. Б. Сычков, М. А. жнгарев, А. в. ПЕрчАткин, А. в. ПЕрЕгудов,
с. ю. Жукова, о. г. гункина, о. н. верещагина, сзао «ммз», е. п. барадынцева, в. и. грицаенко, руп «бмз»
НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ВКЛЮЧЕНИЯ В ВЫСОКОУГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ
92/
г: гшшгггта
3 (62), 2011-
Рис. 1. Диаграмма фирмы «Pirelli» для катанки диаметром 11 мм из стали марки C82D, микролегированной ванадием (плавка 1)
т. е. в кованых образцах НЛЗ наблюдаются достаточно мелкие НВ (оксиды протяженностью до 11,5 мкм в 97,7-100% случаев по отдельным образцам; сульфиды - 16,8 мкм в 100% случаев). Расчетные индексы (оксиды - до 6,5 • 10-3, сульфиды -до 4,2 • 10-3, общий - 8,6 • 10-3) загрязненности литой стали НВ (т. е. удельная длина НВ на 1 мкм длины исследуемого участка, другими словами, от 0,65 до 0,86% базовой длины) также доказывают незначительность пораженности металла опытной плавки НВ оксидного и сульфидного видов/типов.
Диаграмма Pirelli (рис. 1) и конкретный анализ химического состава каждого НВ в катанке, участвующего в построении этой диаграммы, показывают удовлетворительное распределение НВ, которое может обеспечить высокую деформационную пластичность при волочении высокоуглеродистой катанки в проволоку диаметром до 0,15 мм
без существенной обрывности. Так, запретная зона С (йНВ < 10 мкм; плотность НВ < 20-40 см-2) в опытной плавке включает всего 1 НВ протяженностью 1 мкм - 1% с плотностью ~ 18 см-2. Остальные НВ находятся в оптимальной зоне В и имеют плотность 1395-2441/1808 см-2, но весьма малых размеров - не более 6 мкм. Фирма «Pirelli» признала, что плотность НВ не является представительной характеристикой и в 2004 г. заменила этот показатель на простое процентное соотношение, например, для металлокорда (см. спецификацию фирмы «Pirelli» N18. V.008, рев. № 7 от 16.06.2004 г.) допускается в зоне С (Al2O3 > 50%) не более 4% НВ с максимальным размером 10 мкм, в зоне В (Al2O3 = 25-50%) - не более 20% и в зоне А (Al2O3 = 0-25%) - остальные НВ; в зонах А и В протяженность НВ допускается до 30 мкм. На рис. 1 для плавки 1 количество НВ (по новой методике)
Т а б л и ц а 1. Оценка НВ в катанке из стали 80КРД, обработанной белыми шлаками, по ГОСТ 1778 (метод Ш4)
Условный номер бунта Оксиды Силикаты Сульфиды
точечные строчечные недеформирующиеся хрупкие пластичные
Плавка 2
б.1 0,5 0 2.0 (13 мкм) 1,5 0 1,0
б.2 0,5 0 1.0 1,5 2.0 (4 мкм) 1,0
б.3 0,5 0 1.5 (12 мкм) 1,0 0 0,5
б.4 0,5 0 1.5 (12 мкм) 1,0 0 0,5
б.5 0,5 0 0.5 1,0 0 0,5
б.6 0,5 0 1.0 1,0 0 1,0
Средний балл 0,5 0 1.3 1,2 0,3 0,8
Плавка 3
б.1 0,5 0 1.5 (22 мкм) 3,0 1,0 1,0
б.2 0,5 0 0.5 1,5 1,0 1,0
б.3 0,5 0 0.5 1,0 0,5 1,0
б.4 0,5 0 0.5 1,0 0,5 0,5
б.5 0,5 0 3.0 (62 мкм) 0,5 0,5 0,5
б.6 0,5 0 0.5 2.0 (16мкм) 0,5 1,0
Средний балл 0,5 0 1.1 1,5 0,7 0,8
в зоне С составляет 1%, в зоне В — 5 и в зоне А -94 %. Это подтверждает высокую чистоту по НВ катанки из стали, обрабатываемой в СК, полностью зафутерованного основной магнезиальной массой, обеспечившей наличие в металле мелких и пластичных НВ. Такой металл имеет высокую технологичность при переработке в тонкую проволоку и металлокорд.
Обработка стали белыми синтетическими шлаками при сливе металла из ДСП в СК
С целью снижения загрязненности стали НВ, ускорения процессов их модифицирования была опробована более ранняя обработка стали основными шлаками - на этапе слива металла из ДСП в СК. Для этого провели опытное производство высокоуглеродистой стали марки 80КРД (плавки 2 и 3) и катанки из нее. Причем обработку осуществляли белыми шлаками с УКП, полученными при производстве низкоуглеродистой стали с повышенным содержанием алюминия. Результаты металлографической оценки приведены в табл. 1 и на рис. 2, анализ которых показывает следующее.
глгтг:г: г: гсшг^гггта / оо
-3 (62),2011/ VII
Загрязненность стали НВ в НЛЗ оценивали исследованием кованых темплетов по ГОСТ 1778, метод Л1. Следует отметить, что по индексам НВ (оксидов - до 9,9 • 10-3, сульфидов - до 8,0 • 10-3 и суммарный - до 12,5 •Ю-3) плавка 2 несколько чище, чем плавки 3 и 1. НЛЗ плавки 3 наиболее загрязнены НВ. Это подтверждается и распределением НВ по размерным группам.
Диаграммы Pirelli катанки этих двух последних плавок характеризуются тем, что наблюдается очень много НВ в запретной зоне С, соответственно 31 и 11% для плавок 2 и 3. При этом размеры НВ небольшие: соответственно не более 3 мкм (один выпад h = 5 мкм в зоне В) для плавки 2 и 4 мкм (один выпад 7 мкм в зоне В) для плавки 3. Максимальное содержание Al2O3 (до ~68%) в НВ - это негативный результат, который обусловлен наличием в белых шлаках алюминия. Переход на белые шлаки, полученные в процессе внепечной обработки высокоуглеродистой стали, может дать положительный эффект - освобождение от НВ зоны С диаграммы Pirelli. С другой стороны, име-
Рис. 2. Диаграмма фирмы «Pirelli» для катанки диаметром 5,5 мм из стали марки 80КРД
94
птМ г: гл^ггтллтгггггт
3 (62), 2011-
Рис. 3. Диаграмма фирмы «Pirelli» для катанки диаметром 11,0 мм из стали марки C82D: а - плавка 4;
Л ГГТГгГ^ г Г^ТГГ А ггТГГг Г /ОС
-3 (62). 2011/ 1111
б - плавка 6; в - плавка 5; г - плавка 7; д - плавка 8; е - плавка 9; ж - плавка 10; з - плавка 11
qc /дгггг^ г: гсшгк /лтгг гт
ip U / 3 (62), 2011-
Т а б л и ц а 2. Неметаллические включения в катанке диаметром 11.0 мм из стали C82D, обработанной или необработанной лигатурой с кальцием и редкоземельными металлами (ГОСТ 1778, метод Ш 4, оценка по методике ММЗ)
Номер плавки С (+), без лигатуры (-) Оценка по удельным показателям всех типов НВ Е НВ в одном образце, min-max/Хср Максимальная толщина, hm> мкм, тип НВ Максимальный балл НВ
Удельные средние, ХХСр /п Удельные, максимальные ZXm„ /п Сумма удельных НВ, ЕЕ
4 (+) 0,83 1,75 2,58 3-10/5 15-СН, 18-СХ, 16-СП 4,5-СХ, 4,0-СП
5 (+) 0,95 1,58 2,53 3,5-7,5/ 5,7 48-СХ,14-СП 4-СХ, 3-СП
6 (+) 0,73 1,00 1,73 3-5,5/4,3 8-СХ, 4-СП 2-СХ, 2-СП
7 (+) 0,87 1,50 2,37 3-8/5,2 22-СН, 20-СХ 2-СН, 4-СХ
8 (+) 0,90 1,67 2,57 2-9,5/5,4 22-СН,25-СХ, 13-СП 2,5-СН, 3-СХ, 3,5-СП
Е (+) 0,730,95/0,86 1,001,75/1,50 1,732,58/2,34 2-10/5,1 СН-22, СХ-48, СП-16 СХ-4,5, СН-2,5, СП-4
9 (-) 0,58 1,00 1,58 2,5-4,5/3,7 11-СН,13-СХ 2-СН, 2-СХ
10 (-) 0,63 1,08 1,71 3-4,5/3,8 15-СН, 9-СХ 2-СН, 2-СХ
11 (-) 0,70 1,00 1,70 3,5-5/4,3 16-СН,16-СХ 2-СН, 2,5-СХ
£ (-) 0,580,70/0,64 1,001,08/1,03 1,581,71/1,66 2,5-5/3,93 СН-16, СХ-16 СХ-2,5, СН-2,0
А(+) -(-) +0,22 +0,47 +0,68 +1,17 СН = +6, СХ = +32, СП = +16 СХ = +2 СН = +0,5 СП = +4
ется положительный эффект от опытной обработки стали синтетическими шлаками - прошло модифицирование НВ с их измельчением.
Обработка стали Cа + РЗМ лигатурой
В технической литературе [8, 12, 13] приводятся данные о положительном воздействии редкоземельных элементов (РЗМ) как модификаторов жидкой стали, благотворно влияющих на кристаллическую структуру непрерывного слитка и загрязненность стали НВ. В ряде случаев действие РЗМ признается более эффективным, чем таких элементов, как кальций и бор. Так, например, РЗМ сильнее бора влияют на снижение длины зоны столбчатых кристаллов (ЗСК), но бор [14] больше РЗМ влияет на внутреннее строение дендритов. Утверждается также, что РЗМ является более сильным модификатором НВ, чем кальций. Поэтому в условиях СЗАО «ММЗ» была опробована в опытном порядке лигатура Са + РЗМ (примерный состав: 10-12% Са; 15% Mg; 40-45% Si; 1012% РЗМ, из них до 50 - Се, 25% La и 25% Ш или Рг прозедиума) в серии плавок 4-11. При этом ввод опытной лигатуры несколько варьировался:
• плавки 4 и 5 - 100 м Са + РЗМ после ввода в сталь бора;
• плавки 6 - 100 м Са + РЗМ до отдачи FeВ за 5 мин;
• плавки 7 и 8 - 150 м Са + РЗМ после отдачи FeВ проволоки;
• плавки 9-11 без обработки Са + РЗМ - контрольный металл.
Следует отметить, что опыты проводили на стали марки C82D, микролегированной ванадием, из которой производится высокопрочная катанка, а затем и проволока для производства арматурных канатов, натяжителей вантовых мостов и т. п. К такому металлу предъявляются высокие требования к НВ и ликвационной однородности. Именно в этом направлении и предназначалось использование Ca + РЗМ лигатуры.
В табл. 2 и на рис. 3 приведены результаты металловедческого исследования НВ, анализ которых показывает следующее.
Лучшие результаты по чистоте катанки от НВ наблюдаются (табл. 2) на плавках 9, 10, 11, 6, в которых сумма удельных НВ соответственно равняется 1,58; 1,70; 1,71 и 1,73, что близко к требованиям к катанке под металлокорд. У остальных плавок этот показатель загрязненности стали НВ почти в 2 раза больше (2,37-2,58). Толщина НВ составляет в лучших плавках СХ - 13 мкм (плавка 9); СН - 16 и СХ - 16 мкм (плавка 11); СН - 15 мкм (10) и СХ - 8 мкм (плавка 6); в других плавках - СХ - 20 мкм (плавка 7); СХ - 48 мкм (плавка 5); СХ - 25 и СН - 22 мкм (плавка 8); СН - 15 и СХ - 18 мкм (плавка 4).
Приведенные результаты подтверждаются и диаграммами Pirelli, но со своими оригинальными вариациями. Так, например:
• по толщине НВ лучшие плавки 9 (hHB < 4 мкм), 10 (hm < 7 мкм) и 6 (< 6 мкм), остальные плавки < 9 мкм;
_rr^r:г: rr^.rj^rnrr. /07
-3 (62), 2011 / VI
• по плотности НВ - плавки 10 (622 см-2); 5 (647 см-2); 11 (688 см-2); 4 (693 см-2); 7 и 8 (729 см-2) и в плавке 6 (1684 см-2);
• по загрязненности НВ в зоне С: плавки 11 (3%); 8 (8%); 7 (23%); 10 (16%); 4 и 5 (18%); 9 (32%) и 6 (53%);
• по эффективности расположения НВ по зонам диаграммы - плавки 10 и 11 (лучшая плавка).
Таким образом, модифицирование стали лигатурой, содержащей Ca и РЗМ, при первичном опробовании не дало положительного эффекта. Тем не менее, наиболее оптимальными выглядят плавки 9 и 6 (оценка по ГОСТ 1778, метод Ш4) и плавки 9 и 8 (оценка по методике фирмы «Pirelli»). Однако плавки 9 и 6 не соответствуют требованиям к высококачественной катанке по химическому составу НВ (зона С - Al2O3 > 50%), плавка 8 имеет очень крупные единичные НВ. В целом металл без лигатуры значительно чище по НВ.
Тем не менее, можно рекомендовать повторить опыты по модифицированию стали Ca + РЗМ лигатурой с целью поиска наилучшего результата.
Оценка предельно допустимой загрязненности стали НВ с применением коэффициента физической неоднородности
Т а б л и ц а 3. Значения кфн, %, от толщины НВ кНВ и диаметра готовой проволоки d
Диаметр мкм
мм 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
0,15 0,1 0,4 1,0 1,8 2,8 4,0 5,4 7,1 9,0 11,1
0,20 0,06 0,22 0,56 1,01 1,57 2,25 3,03 3,99 5,06 6,24
0,25 0,04 0,14 0,35 0,64 0,99 1,42 1,92 2,53 3,20 3,95
0,30 0,03 0,10 0,25 0,45 0,70 1,00 1,35 1,78 2,25 2,78
0,35 0,02 0,07 0,18 0,33 0,51 0,73 0,99 1,31 1,65 2,04
Т а б л и ц а 4. Зависимость допускаемого количества НВ от толщины НВ и диаметра готовой проволоки й
Диаметр мкм
проволоки, мм кфн, — 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
10 100 25 10 6 4 3 2 1 1 -
0,15 5 50 13 5 3 2 1 - - - -
3 30 8 3 2 1 - - - - -
0,20 10 167 46 18 10 6 4 3 3 2 2
5 83 23 9 5 3 2 2 1 1 -
3 50 14 5 3 2 1 1 - - -
0,25 10 250 71 29 16 10 7 5 4 3 3
5 125 36 14 8 5 4 3 2 2 1
3 75 21 9 5 3 2 2 1 1 -
10 333 100 40 22 14 10 9 8 4 3
0,30 5 167 50 20 11 7 5 4 3 2 2
3 100 30 12 7 4 3 2 2 1 1
10 500 143 56 30 17 14 10 8 6 5
0,35 5 250 71 28 15 10 7 5 4 3 3
3 150 43 17 9 6 4 3 2 2 1
Рис. 4. Зависимость коэффициента физической неоднородности kфн от размера единичного недеформируемого НВ йНВ/Нд и диаметра готовой проволоки ^, мм): диаметр 0,15 мм - кфн. < 10% - h < 47 мкм; кфн. < 5% - h < 33 мкм; kфн < 3% - h < 26 мкм; диаметр 0,20 мм - kфн < 5% - h < 45 мкм; kфн < 3% - h <35 мкм; диаметр 0,25 мм - kфн < 3% - h < 43 мкм; диаметр 0,30 и 0,35 мм - все значения кфн. < 3% для всех -нв/нд
В работах [8, 9, 15] доказывается, что применение для оценки НВ в стали коэффициента физической неоднородности кфн (кфн. =
где ^нв - суммарная площадь, занимаемая недеформируемыми НВ; - площадь поперечного сечения готовой проволоки) и эффективно, и универсально. Поэтому представляется целесообразным представить зависимость кфн от предельных размеров единич-
98
шиИ г: гл^ггтллтгггггт
3 (62), 2011-
ных НВ и решить обратную задачу, а именно, определить количество предельно допустимых НВ в функции от размера НВ и кфн Эти зависимости представлены на рис. 4, 5 и табл. 3, 4. Используя эти данные, можно установить приемлемость катанки для конкретного назначения по уровню загрязненности стали НВ.
Анализ представленных данных показывает следующее. Расчетным способом установлены значения кфн в зависимости от размера единичного недеформируемого НВ (Лнв/нд), диаметра (0,350,15 мм) готовой проволоки кордового назначения. В работе [15] регламентировано допустимое значение £фн в катанке, например, для металлокорда, равное не более 5%. С учетом этого критерия (рис. 4, табл. 3) можно установить, что 5%-ный барьер проходят единичные НВ толщиной не более 35 мкм
для диаметра проволоки 0,15 мм, 45 мкм - 0,20 мм и т. д. Однако, как правило, в реальном металле имеется множество мелких и более крупных НВ.
В табл. 4 и на рис. 5 приведено допустимое количество НВ в катанке определенного диаметра в зависимости от кфн и диаметра готовой проволоки. Так, для диаметра готовой проволоки 0,15 мм для обеспечения кфн не более 5% допустимо наличие до 50 НВ протяженностью (условного максимального размера НВ) 5 мкм, примерно 13 НВ диаметром 10 мкм, 5 НВ диаметром 15 мкм, 1 НВ диаметром 30 мкм. НВ размером более 35 мкм не допустимы. Для точного расчета предельных критериальных значений необходимо определить площадь всех недеформируемых НВ в поперечном сечении катанки и рассчитать реальное значение кфн. Идеальная оценка загрязненности стали НВ, по-
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
^НВ/НД' мкм
-кф.н. £ 10-*^кф.н. < 5 % —^кф.н. < 3 %
600 500 400 300 200 100
\
\
\\
ч
Рис. 5. Зависимость предельно допустимого значения количества НВ [НВ] от размера НВ/НД, диаметра готовой проволоки и кф н : а - диаметр 0,15 мм; б - 0,20; в - 0,25; г - 0,30; д - 0,35 мм
видимому, состоит в сочетании описанного выше метода с использованием кфн и новой методики фирмы «Pirelli», ограничивающей НВ по содержанию Al2O3.
Выводы
1. С целью снижения загрязненности высокоуглеродистой стали НВ проведено опытное опробование применения полностью магнезиальных СК, обработки стали синтетическими шлаками при сливе металла из ДСП в СК, а также лигатурой с содержанием кальция и редкоземельных металлов. Кроме того, проанализированы методы оценки НВ и выбора критериев их нормирования.
пгм* гг / о о
-3 (62), 2011/ VV
2. Использование полностью магнезиальных СК дало положительный эффект - количество НВ с Al2O3 более 50% минимально и отвечает требованиям фирмы «Pirelli» для катанки под металло-корд.
3. Обработка синтетическими шлаками обеспечивает модифицирование НВ, однако необходимо применять «белые» шлаки без алюминия.
4. Лигатура на базе кальция и редкоземельных металлов не дала положительных результатов.
5. Наиболее оптимальным для оценивания НВ является сочетание кфн и методики фирмы «Pirelli».
Литература
1. Сравнительный анализ нормируемых показателей качества катанки, проволоки и проволочных изделий из углеродистой стали / А. Б. Сычков, О. В. Парусов, А. М. Нестеренко, М. А. Жигарев // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2002. № 1. С. 52-55.
2. Разработка сквозной технологии производства катанки из качественной углеродистой стали в условиях ММЗ / В. В. Парусов, А. М. Нестеренко, А. Б. Сычков, Р. В. Старов, И. В. Деревянченко // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2002. № 2. С. 52-54.
3. О целесообразности ограничения содержания примесей цветных металлов в углеродистой катанке/ Н. А. Богданов, А. В. Кутаков, А. Б. Сычков и др. // Сталь. 2000. № 1. С. 67-69.
4. П а р у с о в В. В., В и л и п п А. И., С ы ч к о в А. Б. Влияние примесных элементов на качество углеродистой стали // Сталь. 2002. № 12. С. 53-55.
5. Глубина обезуглероженного слоя на углеродистой катанке различных заводов-изготовителей/ В. В. Парусов, В. А. Луцен-ко, А. Б. Сычков, В. А. Тищенко, А. И. Сивак // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2003. № 5. С. 61-64.
6. Изменения химического состава неметаллических включений на всех этапах производства стали/ Р. В. Старов, И. В. Деревянченко, В. В. Парусов и др. // Сталь. 2005. № 1. С. 79-82.
7. Технологичность высокоуглеродистой катанки на метизном переделе / Э. В. Парусов, В. В. Парусов, В. А. Луценко и др. // Сб. науч. тр. Стальные канаты. Одесса: Астропринт, 2005. С. 110-115.
8. С к о к Ю. Я. Повышение качества стали путем модифицирования // Сталь. 1992. № 8. С. 13-17.
9. Г у б е н к о С. И., П а р у с о в В. В., Д е р е в я н ч е н к о И. В. Неметаллические включения в стали. Днепропетровск: АРТ-ПРЕСС, 2005.
10. С ы ч к о в А. Б. Разработка комплексной технологии производства эффективных видов катанки из непрерывнолитой заготовки малого сечения с повышенным содержанием примесей цветных металлов и азота: Дис. ... д-ра техн. наук. Мн., 2005.
11. Обеспечение показателей качества катанки для металлокорда/В. В. Парусов, И. В. Деревянченко, А. Б. Сычков, А. М. Нестеренко // Металлург 2005. № 11. С. 45-51.
12. М а л и н о ч к а Я. Н., К о в а л ь ч у к Г. З. Сульфиды в сталях и чугунах. М.: Металлургия, 1988.
13. М а л и н о ч к а Я. Н., Т и т о в а Т. М., К у р а с о в а А. Н. Состав и структура глобулярных сульфидов в сталях с РЗМ // Сталь. 1986. № 4. С. 78-83.
14. Л я к и ш е в Н. П., П л и н е р Ю. Л., Л а п п о С. И. Борсодержащие стали и сплавы. М.: Металлургия, 1986.
15. Б е л а л о в Х. Н. Формирование свойств канатной проволоки // /Сб. науч. тр. Стальные канаты. Одесса: Астропринт, 2001. С. 105-116.
