CC BY
78
Качественные параметры высокоуглеродистой катанки нормируются в нормативной документации (НД) и требованиях потребителей. К этим параметрам можно отнести химический состав стали, дефектность поверхности, степень обезуглероживания, чистоту стали по неметаллическим включениям (НВ), макро- и микроструктуры, механические характеристики и т. п. [1-5]. Однако имеется ряд проблем, которые следует разрешить, чтобы повысить в целом комплекс свойств катанки и технологичность ее переработки на метизном переделе. Одной из этих проблем является чистота стали по НВ, повышение которой способствует улучшению исходной пластичности катанки и деформируемости ее при волочении в проволоку и свивке в пряди, канатные конструкции и металлокорд [6-11].
В процессе освоения высокоуглеродистой катанки наблюдалось устойчивое и монотонное снижение загрязненности стали НВ. Однако в последнее время наблюдается обратная картина: постепенно повышаются параметры, связанные с увеличением загрязненности стали НВ. Это, по-видимому, обусловлено неэффективной технологией вакуумиро-вания стали: применением так называемой обратной схемы. Эта схема предусматривает вакууми-рование стали на вакууматоре камерного типа (УВ), обработку стали на установке ковш-печь (УКП). Когда вакуумирование металла проводится до его внепечной обработки на УКП, металл может получить НВ из материалов, присаживаемых после вакууматора на УКП. Не отлажена также и технология с применением полностью магнезиальных сталеразливочных ковшей (СК), а склонность при разливке к затягиванию ручьев алюми-нийсодержащими настылями предопределяет значительный перегрев стали над расчетной темпера-
( " s\
The experimental testing of application of fully magnesia casting ladles is carried out with the purpose of reduction of high-carbon steel contamination with nonmetal-lic impurities. Methods of appraisal of nonmetallic impurities and choice of their rating criteria are analyzed.
V__J
УДК 669.
турой ликвидус, что формирует развитую дендритную ликвационную макроструктуру НЛЗ и способствует увеличению загрязненности стали НВ.
С целью повышения чистоты высокоуглеродистой стали по НВ и выработки критериев предельно допустимой загрязненности металла нами были проведены несколько мероприятий. К ним относятся применение полностью магнезиальных кирпичных сталеразливочных ковшей, в том числе и днища СК (плавка 1, сталь марки С82В), обработка стали на сливе из ДСП в СК белыми, синтетическими шлаками (плавки 2 и 3, сталь 80КРД), модифицирование НВ смешанной лигатурой, содержащей кальций и редкоземельные металлы (серия плавок 4-11, сталь марки С82В - опытные и контрольные плавки).
Применение полностью магнезиального СК
Неметаллические включения в НЛЗ (плавка 1) количественно оценивались на кованых пробах от 6 темплетов, отобранных от каждого ручья МНЛЗ, по методике ГОСТ 1778, метод Л1. Следует отметить, что во всех образцах подавляющее большинство НВ (97-98,7% оксидов и 91,5-99,2% сульфидов) имеют размеры 0-5,6 мкм (1-я группа НВ по методу Л1, ГОСТ 1778); остальные НВ распределены по размерам таким образом:
• 2-я группа (5,9-11,2 мкм) - 0,7-4,2% оксиды и 0,8-6,7% сульфиды;
• 3-я группа (11,5-16,8 мкм) - 0-0,9% оксиды и 0-1,8% сульфиды;
• 4-я группа (17,1-22,4 мкм) - 0-0,9% оксиды; сульфидов нет;
• 5-я группа (22,7-28 мкм) - 0-0,3% оксиды; сульфидов нет;
• 7-я группа (33,8-39,2 мкм) - 0-0,7% оксиды; сульфидов нет,
A. Б. Сычков, ФГБоУ вПо МГТУ им. Г. И. Носова,
м. а. жигарев, а. в. перчаткин, сзао «ММЗ»,
B. И. ГРИЦАЕНКО, ОАО «БМЗ» - управляющая компания холдинга «БМК»
НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ВКЛЮЧЕНИЯ В ВЫСОКОУГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ
г: пкшотггта /74
-а (68), 2012 / III
Старая схема
h НВ max = 6 МКМ
Рис. 1. Диаграмма фирмы «Pirelli» для катанки диаметром 11 мм из стали марки C82D, микролегированной ванадием (плавка 1)
т. е. в кованых образцах НЛЗ наблюдаются достаточно мелкие НВ (оксиды протяженностью до 11,5 мкм в 97,7-100% случаев по отдельным образцам; сульфиды - 16,8 мкм в 100% случаев). Расчетные индексы (оксиды - до 6,5 • 10-3, сульфиды -до 4,2 • 10-3, общий - 8,6 • 10-3) загрязненности литой стали НВ (т. е. удельная длина НВ на 1 мкм длины исследуемого участка, другими словами, от 0,65 до 0,86% базовой длины) также доказывают незначительность пораженности металла опытной плавки НВ оксидного и сульфидного видов/типов.
Диаграмма фирмы «Pirelli» (рис. 1) и конкретный анализ химического состава каждого НВ в катанке, участвующего в построении этой диаграммы, показывают удовлетворительное распределение НВ, которое может обеспечить высокую деформационную пластичность при волочении высокоуглеродистой катанки в проволоку диаметром до 0,15 мм
без существенной обрывности. Так, запретная зона С (йНВ < 10 мкм; плотность НВ < 20-40 см-2) в опытной плавке включает всего 1 НВ протяженностью 1 мкм - 1% с плотностью ~ 18 см-2. Остальные НВ находятся в оптимальной зоне В и имеют плотность 1395-2441/1808 см-2, но весьма малых размеров - не более 6 мкм. Фирма «Pirelli» признала, что плотность НВ не является представительной характеристикой и в 2004 г. заменила этот показатель на простое процентное соотношение, например, для металлокорда (см. спецификацию фирмы «Pirelli» N18. V.008, рев. № 7 от 16.06.2004 г.) допускается в зоне С (Al2O3 > 50%) не более 4% НВ с максимальным размером 10 мкм, в зоне В (Al2O3 = 25-50%) - не более 20% и в зоне А (Al2O3 = 0-25%) - остальные НВ; в зонах А и В протяженность НВ допускается до 30 мкм. На рис. 1 для плавки 1 количество НВ (по новой методике)
Т а б л и ц а 1. Оценка НВ в катанке из стали 80КРД, обработанной белыми шлаками, по ГОСТ 1778 (метод Ш4)
Условный номер бунта Оксиды Силикаты Сульфиды
точечные строчечные недеформирующиеся хрупкие пластичные
Плавка 2
б.1 0,5 0 2,0 (13 мкм) 1,5 0 1,0
б.2 0,5 0 1,0 1,5 2,0 (4 мкм) 1,0
б.3 0,5 0 1,5 (12 мкм) 1,0 0 0,5
б.4 0,5 0 1,5 (12 мкм) 1,0 0 0,5
б.5 0,5 0 0,5 1,0 0 0,5
б.6 0,5 0 1,0 1,0 0 1,0
Средний балл 0,5 0 1,3 1,2 0,3 0,8
Плавка 3
б.1 0,5 0 1,5 (22 мкм) 3,0 1,0 1,0
б.2 0,5 0 0,5 1,5 1,0 1,0
б.3 0,5 0 0,5 1,0 0,5 1,0
б.4 0,5 0 0,5 1,0 0,5 0,5
б.5 0,5 0 3,0 (62 мкм) 0,5 0,5 0,5
б.6 0,5 0 0,5 2,0 (16мкм) 0,5 1,0
Средний балл 0,5 0 1,1 1,5 0,7 0,8
76/
г: гшшгггта
4 (68), 2012-
в зоне С составляет 1%, в зоне В — 5 и в зоне А -94 %. Это подтверждает высокую чистоту по НВ катанки из стали, обрабатываемой в СК, полностью зафутерованного основной магнезиальной массой, обеспечившей наличие в металле мелких и пластичных НВ. Такой металл имеет высокую технологичность при переработке в тонкую проволоку и металлокорд.
Обработка стали белыми синтетическими шлаками при сливе металла из ДСП в СК
С целью снижения загрязненности стали НВ, ускорения процессов их модифицирования была опробована более ранняя обработка стали основными шлаками - на этапе слива металла из ДСП в СК. Для этого провели опытное производство высокоуглеродистой стали марки 80КРД (плавки 2 и 3) и катанки из нее. Причем обработку осуществляли белыми шлаками с УКП, полученными при производстве низкоуглеродистой стали с повышенным содержанием алюминия. Результаты металлографической оценки приведены в табл. 1 и на рис. 2, анализ которых показывает следующее.
Загрязненность стали НВ в НЛЗ оценивали исследованием кованых темплетов по ГОСТ 1778, метод Л1. Следует отметить, что по индексам НВ (оксидов - до 9,9 • 10-3, сульфидов - до 8,0 • 10-3 и суммарный - до 12,5 •lO-3) плавка 2 несколько чище, чем плавки 3 и 1. НЛЗ плавки 3 наиболее загрязнены НВ. Это подтверждается и распределением НВ по размерным группам.
Диаграммы фирмы «Pirelli» катанки этих двух последних плавок характеризуются тем, что наблюдается очень много НВ в запретной зоне С, соответственно 31 и 11% для плавок 2 и 3. При этом размеры НВ небольшие: соответственно не более 3 мкм (один выпад h = 5 мкм в зоне В) для плавки 2 и 4 мкм (один выпад 7 мкм в зоне В) для плавки 3. Максимальное содержание Al2O3 (до ~68%) в НВ -это негативный результат, который обусловлен наличием в белых шлаках алюминия. Переход на белые шлаки, полученные в процессе внепечной обработки высокоуглеродистой стали, может дать положительный эффект - освобождение от НВ зоны С диаграммы Pirelli. С другой стороны, име-
Рис. 2. Диаграмма фирмы «Pirelli» для катанки диаметром 5,5 мм из стали марки 80КРД
АГГГ^ г: гл^ггтллтгггггт /77
-а (68), 2012 / 1 1
Т а б л и ц а 2. Неметаллические включения в катанке диаметром 11 мм из стали C82D, обработанной или необработанной лигатурой с кальцием и редкоземельными металлами (ГОСТ 1778, метод Ш 4, оценка по методике СЗАО «ММЗ»)
Номер плавки С (+), без лигатуры (-) Оценка по удельным показателям всех типов НВ Е НВ в одном образце, min-max/Хср Максимальная толщина кнв, мкм, тип НВ Максимальный балл НВ
удельные средние, ХХСр /п удельные, максимальные ZXm„ /п сумма удельных НВ, ЕЕ
4 (+) 0,83 1,75 2,58 3-10/5 15-СН, 18-СХ, 16-СП 4,5-СХ, 4,0-СП
5 (+) 0,95 1,58 2,53 3,5-7,5/ 5,7 48-СХ,14-СП 4-СХ, 3-СП
6 (+) 0,73 1,00 1,73 3-5,5/4,3 8-СХ, 4-СП 2-СХ, 2-СП
7 (+) 0,87 1,50 2,37 3-8/5,2 22-СН, 20-СХ 2-СН, 4-СХ
8 (+) 0,90 1,67 2,57 2-9,5/5,4 22-СН,25-СХ, 13-СП 2,5-СН, 3-СХ, 3,5-СП
Е (+) 0,730,95/0,86 1,001,75/1,50 1,732,58/2,34 2-10/5,1 СН-22, СХ-48, СП-16 СХ-4,5, СН-2,5, СП-4
9 (-) 0,58 1,00 1,58 2,5-4,5/3,7 11-СН,13-СХ 2-СН, 2-СХ
10 (-) 0,63 1,08 1,71 3-4,5/3,8 15-СН, 9-СХ 2-СН, 2-СХ
11 (-) 0,70 1,00 1,70 3,5-5/4,3 16-СН,16-СХ 2-СН, 2,5-СХ
£ (-) 0,580,70/0,64 1,001,08/1,03 1,581,71/1,66 2,5-5/3,93 СН-16, СХ-16 СХ-2,5, СН-2,0
А(+) -(-) +0,22 +0,47 +0,68 +1,17 СН = +6, СХ = +32, СП = +16 СХ = +2 СН = +0,5 СП = +4
ется положительный эффект от опытной обработки стали синтетическими шлаками - прошло модифицирование НВ с их измельчением.
Обработка стали Cа + РЗМ лигатурой
В технической литературе [8, 12, 13] приводятся данные о положительном воздействии редкоземельных элементов (РЗМ) как модификаторов жидкой стали, благотворно влияющих на кристаллическую структуру непрерывного слитка и загрязненность стали НВ. В ряде случаев действие РЗМ признается более эффективным, чем таких элементов, как кальций и бор. Так, например, РЗМ сильнее бора влияют на снижение длины зоны столбчатых кристаллов (ЗСК), но бор [14] больше РЗМ влияет на внутреннее строение дендритов. Утверждается также, что РЗМ является более сильным модификатором НВ, чем кальций. Поэтому в условиях СЗАО «ММЗ» была опробована в опытном порядке лигатура Са + РЗМ (примерный состав: 10-12% Са; 15% Mg; 40-45% Si; 1012% РЗМ, из них до 50% Се, 25% La и 25% Ш или Рг прозедиума) в серии плавок 4-11. При этом ввод опытной лигатуры несколько варьировался:
• плавки 4 и 5 - 100 м Са + РЗМ после ввода в сталь бора;
• плавки 6 - 100 м Са + РЗМ до отдачи FeВ за 5 мин;
• плавки 7 и 8 - 150 м Са + РЗМ после отдачи FeВ проволоки;
• плавки 9-11 без обработки Са + РЗМ - контрольный металл.
Следует отметить, что опыты проводили на стали марки C82D, микролегированной ванадием, из которой производится высокопрочная катанка, а затем и проволока для производства арматурных канатов, натяжителей вантовых мостов и т. п. К такому металлу предъявляются высокие требования к НВ и ликвационной однородности. Именно в этом направлении и предназначалось использование Ca + РЗМ лигатуры.
В табл. 2 и на рис. 3 приведены результаты металловедческого исследования НВ, анализ которых показывает следующее.
Лучшие результаты по чистоте катанки от НВ наблюдаются (табл. 2) на плавках 9, 10, 11, 6, в которых сумма удельных НВ соответственно равняется 1,58; 1,70; 1,71 и 1,73, что близко к требованиям к катанке под металлокорд. У остальных плавок этот показатель загрязненности стали НВ почти в 2 раза больше (2,37-2,58). Толщина НВ составляет в лучших плавках СХ - 13 мкм (плавка 9); СН -16 и СХ - 16 мкм (плавка 11); СН - 15 мкм (плавка 10) и СХ - 8 мкм (плавка 6); в других плавках -СХ - 20 мкм (плавка 7); СХ - 48 мкм (плавка 5); СХ - 25 и СН - 22 мкм (плавка 8); СН - 15 и СХ -18 мкм (плавка 4).
Приведенные результаты подтверждаются и диаграммами фирмы «Pirelli», но со своими оригинальными вариациями. Так, например:
• по толщине НВ лучшие плавки 9 (hHB < 4 мкм), 10 (Лнв < 7 мкм) и 6 (< 6 мкм), остальные плавки < 9 мкм;
78/
г: гшшгггта
4 (68), 2012
Рис. 3. Диаграмма фирмы «Pirelli» для катанки диаметром 11,0 мм из стали марки C82D: а - плавка 4;
г
ГГГОТШТПТГ? /70
-а (68), 2012 / IV
3
б - плавка 6; в - плавка 5; г - плавка 7; д - плавка 8; е - плавка 9; ж; - плавка 10; з - плавка 11
on /Л1ТТТгГ= Г ГГШПГЛГУУП
U U / 4 (68), 2012-
• по плотности НВ - плавки 10 (622 см-2); 5 (647 см-2); 11 (688 см-2); 4 (693 см-2); 7 и 8 (729 см-2) и в плавке 6 (1684 см-2);
• по загрязненности НВ в зоне С: плавки 11 (3%); 8 (8%); 7 (23%); 10 (16%); 4 и 5 (18%); 9 (32%) и 6 (53%);
• по эффективности расположения НВ по зонам диаграммы - плавки 10 и 11 (лучшая плавка).
Таким образом, модифицирование стали лигатурой, содержащей Ca и РЗМ, при первичном опробовании не дало положительного эффекта. Тем не менее, наиболее оптимальными выглядят плавки 9 и 6 (оценка по ГОСТ 1778, метод Ш4) и плавки 9 и 8 (оценка по методике фирмы «Pirelli»). Однако плавки 9 и 6 не соответствуют требованиям к высококачественной катанке по химическому составу НВ (зона С - Al2O3 > 50%), плавка 8 имеет очень крупные единичные НВ. В целом металл без лигатуры значительно чище по НВ.
Тем не менее, можно рекомендовать повторить опыты по модифицированию стали Ca + РЗМ лигатурой с целью поиска наилучшего результата.
Оценка предельно допустимой загрязненности стали НВ с применением коэффициента физической неоднородности
Т а б л и ц а 3. Значения кфн, %, от толщины НВ (hHB) и диаметра готовой проволоки d
Диаметр мкм
проволоки, мм 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
0,15 0,1 0,4 1,0 1,8 2,8 4,0 5,4 7,1 9,0 11,1
0,20 0,06 0,22 0,56 1,01 1,57 2,25 3,03 3,99 5,06 6,24
0,25 0,04 0,14 0,35 0,64 0,99 1,42 1,92 2,53 3,20 3,95
0,30 0,03 0,10 0,25 0,45 0,70 1,00 1,35 1,78 2,25 2,78
0,35 0,02 0,07 0,18 0,33 0,51 0,73 0,99 1,31 1,65 2,04
Т а б л и ц а 4. Зависимость допускаемого количества НВ от толщины НВ и диаметра готовой проволоки й
Диаметр мкм
проволоки, мм 1Л 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
10 100 25 10 6 4 3 2 1 1 -
0,15 5 50 13 5 3 2 1 - - - -
3 30 8 3 2 1 - - - - -
0,20 10 167 46 18 10 6 4 3 3 2 2
5 83 23 9 5 3 2 2 1 1 -
3 50 14 5 3 2 1 1 - - -
0,25 10 250 71 29 16 10 7 5 4 3 3
5 125 36 14 8 5 4 3 2 2 1
3 75 21 9 5 3 2 2 1 1 -
10 333 100 40 22 14 10 9 8 4 3
0,30 5 167 50 20 11 7 5 4 3 2 2
3 100 30 12 7 4 3 2 2 1 1
10 500 143 56 30 17 14 10 8 6 5
0,35 5 250 71 28 15 10 7 5 4 3 3
3 150 43 17 9 6 4 3 2 2 1
Рис. 4. Зависимость коэффициента физической неоднородности кфн. от размера единичного недеформируемого НВ (кНВ/Нд) и диаметра готовой проволоки (С, мм): диаметр 0,15 мм - кфн. < 10% - к < 47 мкм; кфн. < 5% - к < 33 мкм; &фн. < 3% - к < 26 мкм; диаметр 0,20 мм - кфн. < 5% - к < 45 мкм; &фн. < 3% - к < 35 мкм; диаметр 0,25 мм - кфн. < 3% - к < 43 мкм; диаметр 0,30 и 0,35 мм - все значения кфн. < 3% для всех кНВ/НД
В работах [8, 9, 15] доказывается, что применение для оценки НВ в стали коэффициента физической неоднородности кфн (кфн. = £нв/£, где £нв - суммарная площадь, занимаемая недеформируемыми НВ; £ - площадь поперечного сечения готовой проволоки) и эффективно, и универсально. Поэтому представляется целесообразным представить зависимость кфн от предельных размеров единич-
ных НВ и решить обратную задачу, а именно, определить количество предельно допустимых НВ в функции от размера НВ и кфн. Эти зависимости представлены на рис. 4, 5 и табл. 3, 4. Используя эти данные, можно установить приемлемость катанки для конкретного назначения по уровню загрязненности стали НВ.
Анализ представленных данных показывает следующее. Расчетным способом установлены значения кфн в зависимости от размера единичного недеформируемого НВ (Лнв/нд), диаметра (0,350,15 мм) готовой проволоки кордового назначения. В работе [15] регламентировано допустимое значение кфн в катанке, например, для металлокорда, равное не более 5%. С учетом этого критерия (рис. 4, табл. 3) можно установить, что 5%-ный барьер проходят единичные НВ толщиной не более 35 мкм
пг^гг гг ктштТггг /01
-4 (68), 2012 / 13 Ш
для диаметра проволоки 0,15 мм, 45 мкм - 0,20 мм и т. д. Однако, как правило, в реальном металле имеется множество мелких и более крупных НВ.
В табл. 4 и на рис. 5 приведено допустимое количество НВ в катанке определенного диаметра в зависимости от кфн и диаметра готовой проволоки. Так, для диаметра готовой проволоки 0,15 мм для обеспечения кфн не более 5% допустимо наличие до 50 НВ протяженностью (условного максимального размера НВ) 5 мкм, примерно 13 НВ диаметром 10 мкм, 5 НВ диаметром 15 мкм, 1 НВ диаметром 30 мкм. НВ размером более 35 мкм не допустимы. Для точного расчета предельных критериальных значений необходимо определить площадь всех недеформируемых НВ в поперечном сечении катанки и рассчитать реальное значение кфн. Идеальная оценка загрязненности стали НВ, по-
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 ^нв/нд» мкм
кф.н. < 10 % —*— кф.н. < 5 % кф.н. < 3 %
б
300 250 200 с 150 100 50 0
\
\
\\
350 300 250 200 150 100 50 0
1 1
\
■
N
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 ^нв/нд) мкм
"кф.н. < 10—*— кф.н. < 5 % —©— кф.н. < 3 %
в
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 ^нв/нд» МКМ
• кф.н. < 10 % —*— кф.н. < 5 % —кф.н. < 3 %
г
Рис. 5. Зависимость предельно допустимого значения количества НВ - [НВ] от размера НВ/НД, диаметра готовой проволоки и кф.н.: а - диаметр 0,15 мм; б - 0,20; в - 0,25; г - 0,30; д - 0,35 мм
а
д
oo in ггттгп г: ктмттг.
Ufc/ а (68), 2012-
видимому, состоит в сочетании описанного выше метода с использованием £фн и новой методики фирмы «Pirelli», ограничивающей НВ по содержанию AI2O3.
Выводы
1. С целью снижения загрязненности высокоуглеродистой стали НВ проведено опытное опробование применения полностью магнезиальных СК, обработки стали синтетическими шлаками при сливе металла из ДСП в СК, а также лигатурой с содержанием кальция и редкоземельных металлов. Кроме того, проанализированы методы оценки НВ и выбора критериев их нормирования.
2. Использование полностью магнезиальных СК дало положительный эффект - количество НВ с AI2O3 более 50% минимально и отвечает требованиям фирмы «Pirelli» для катанки под металло-корд.
3. Обработка синтетическими шлаками обеспечивает модифицирование НВ, однако необходимо применять «белые» шлаки без алюминия.
4. Лигатура на базе кальция и редкоземельных металлов не дала положительных результатов.
5. Наиболее оптимальным для оценивания НВ является сочетание £фн и методики фирмы «Pirelli».
Литература
1. Сравнительный анализ нормируемых показателей качества катанки, проволоки и проволочных изделий из углеродистой стали / А. Б. Сычков, О. В. Парусов, А. М. Нестеренко, М. А. Жигарев // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2002. № 1. С. 52-55.
2. Разработка сквозной технологии производства катанки из качественной углеродистой стали в условиях ММЗ / В. В. Парусов, А. М. Нестеренко, А. Б. Сычков, Р. В. Старов, И. В. Деревянченко // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2002. № 2. С. 52-54.
3. О целесообразности ограничения содержания примесей цветных металлов в углеродистой катанке/ Н. А. Богданов, А. В. Кутаков, А. Б. Сычков и др. // Сталь. 2000. № 1. С. 67-69.
4. П а р у с о в В. В., В и л и п п А. И., С ы ч к о в А. Б. Влияние примесных элементов на качество углеродистой стали // Сталь. 2002. № 12. С. 53-55.
5. Глубина обезуглероженного слоя на углеродистой катанке различных заводов-изготовителей/ В. В. Парусов, В. А. Луцен-ко, А. Б. Сычков, В. А. Тищенко, А. И. Сивак // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2003. № 5. С. 61-64.
6. Изменения химического состава неметаллических включений на всех этапах производства стали/ Р. В. Старов, И. В. Деревянченко, В. В. Парусов и др. // Сталь. 2005. № 1. С. 79-82.
7. Технологичность высокоуглеродистой катанки на метизном переделе / Э. В. Парусов, В. В. Парусов, В. А. Луценко и др. // Сб. науч. тр. Стальные канаты. Одесса: Астропринт, 2005. С. 110-115.
8. С к о к Ю. Я. Повышение качества стали путем модифицирования // Сталь. 1992. № 8. С. 13-17.
9. Г у б е н к о С. И., П а р у с о в В. В., Д е р е в я н ч е н к о И. В. Неметаллические включения в стали. Днепропетровск: АРТ-ПРЕСС, 2005.
10. С ы ч к о в А. Б. Разработка комплексной технологии производства эффективных видов катанки из непрерывнолитой заготовки малого сечения с повышенным содержанием примесей цветных металлов и азота: Дис. ... д-ра техн. наук. Мн., 2005.
11. Обеспечение показателей качества катанки для металлокорда/В. В. Парусов, И. В. Деревянченко, А. Б. Сычков, А. М. Нестеренко // Металлург 2005. № 11. С. 45-51.
12. М а л и н о ч к а Я. Н., К о в а л ь ч у к Г. З. Сульфиды в сталях и чугунах. М.: Металлургия, 1988.
13. М а л и н о ч к а Я. Н., Т и т о в а Т. М., К у р а с о в а А. Н. Состав и структура глобулярных сульфидов в сталях с РЗМ // Сталь. 1986. № 4. С. 78-83.
14. Л я к и ш е в Н. П., П л и н е р Ю. Л., Л а п п о С. И. Борсодержащие стали и сплавы. М.: Металлургия, 1986.
15. Б е л а л о в Х. Н. Формирование свойств канатной проволоки // /Сб. науч. тр. Стальные канаты. Одесса: Астропринт, 2001. С. 105-116.
