CC BY
25
ИЗВЕСТИЯ
ТОМСКОГО ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПОЛИТЕХНИЧЕСКОГО
ИНСТИТУТА имени С. М. КИРОВА
1964
Том 124
НЕКОТОРЫЕ ВОПРОСЫ МЕХАНИКИ СТРУЖКООБРАЗОВАНИЯ
ПРИ РЕЗАНИИ МЕТАЛЛОВ
М. Ф. ПОЛИТИКА
(Представлена научно-техническим семинаром кафедры станков и резания металлов)
Для теоретической разработки вопросов износа режущего инструмента и обрабатываемости металлов резанием, для анализа влияния условий резания на прочность режущей части инструмента, а также для решения ряда других актуальных вопросов необходимо дальнейшее развитие механики процесса резания, главным образом в той ее части, которая касается контактных явлений на передней поверхности инструмента, их связи со стружкообразованием, а также их зависимости от разнообразных факторов: свойств обрабатываемого и инструментального материалов, геометрических параметров инструмента, элементов режима резания и других факторов. Большинство из связанных с этим задач очень далеки от своего полного разрешения, и излагаемые ниже результаты наших исследований призваны частично восполнить этот недостаток.
( Рис 1.
Одна из важнейших задач, к рассмотрению которой мы сейчас перейдем, -это задача о распределении контактных напряжений на передней грани резца.
Обратимся к рис. 1, на котором приведена схема зоны резания в современном представлении. В середине этой зоны располагается пластическая область EFHCOD, стесненная между двумя упруго Напряженными областями SEDOT (изделие) и FKLCH (стружка). Саму пластическую область обычно подразделяют на две части: зону основных сдвиговых деформаций (основную пластическую область) EFHOD и зону вторичных деформаций ОН С в контактном слое стружки.
Материал резца NOW напряжен упруго, и потому природа контакта стружки с резцом двоякая. На участке ОС упругое тело соприкасается с пластическим (пластический участок контакта); на участке СБ мы имеем контакт двух упругих тел (упругий участок контакта).
Как показывают экспериментальные исследования [1], с ростом скорости резания размеры основной пластической области значительно сокращаются. Уменьшается и толщина пластической области в контактном слое стружки, хотя соотношение между длиной ОС пластического участка контакта и полной длиной контакта ОБ при этом остается примерно постоянным. Естественно, что с уменьшением толщины пластических областей возрастает роль упругих областей в распределении напряжений в зоне резания.
Если не ставить целью точное исследование напряженно-дефор-мированного состояния внутри пластической области, а ограничиться лишь выяснением общего поля напряжений, в частности контактных напряжений на передней грани, то в достаточно общей математической постановке задачу о резании можно рассматривать как упруго-пластическую контактную задачу. Однако сложный характер граничных условий не позволяет решить эту задачу в общей постановке даже с использованием обычных упрощающих допущений (задача — статическая и плоская, температура постоянна во всех точках зоны резания, материал изотропен и т. д.). Приходится вводить дополнительные ограничения.
Нами было предположено, что
1) резец представляет собой жесткое (абсолютно твердое) тело;
2) в пределах всей зоны резания материал напряжен только упруго;
3) коэффициент трения стружки о резец постоянен во всех точках контакта.
Так как точка приложения действующей силы к передней грани резца (центр давления стружки на резец) всегда расположена не посередине длины контакта, а ближе к вершине резца, то рассматриваемую контактную задачу можно уподобить задаче о давлении на некоторую упругую область жесткого штампа, который нагружен несимметрично приложенной силой или, что то же самое, центрально действующей силой и моментом. Под действием момента штамп поворачивается, упруго деформируя основание, в результате чего, начиная с некоторой величины момента, подошва штампа отойдет от основания (рис- 2, а). Совершенно аналогичную картину мы наблюдаем и при резании, когда резец, упруго деформируя стружку и всю зону резания, отходит от стружки в некоторой точке Б (рис. 2, б)
Для решения поставленной задачи был использован математический аппарат теории функций комплексного переменного. Ввиду сложной 120
? Ч ■ N i
7777?
м
¿^-VJ—X
ьг'=ы
в \Q 40
—is—
i^M t Ю
Рис. 2.
формы исследуемой упругой области (зоны резания) мы применил и комформное отображение полуплоскости на эту область. В частном случае, при нулевом переднем угле (только этот случай и позволяет выразить окончательные результаты через элементарные ; функции)
I' б' Я'_Т'Л' и t £
, ç'm ç - rf Oí t-
Рис. з:
функция, осуществляющая конформное преобразование, выражается следующим образом:
ах
о, (s) = _
та
V (s — \)(s-
1 lnVs-d0 + V dAs- 1)
(1)
2 У d0 У s — d0 — V d0 (s — 1) J где
z = xiy — комплексная координата в исходной области, s = £ -f ir¡ — комплексная координата в преобразованной области, и в соответствии с рис. 3: а—толщина среза at—толщина стружки.
Воспользовавшись уравнениями плоской теории упругости в комплексном представлении, мы решили поставленную задачу как частный случай задачи линейного сопряжения [2]. Было получено следующее выражение для контактного давления в любой точке на длине соприкосновения стружки с резцом:
р(у)=р (Ê) = - WVmdo (A,m — A3d{)) ^
a1 [2mA^ (У md0 — m) -h (m — d)\ У i — Ê
В этом выражении коэффициенты А{ и А2 определяются по формулам
а
А.
а{ V
т 1п ^ т
т
У~т (¿о — 1) — У с10 — т
(5)
а остальные входящие в него величины означают:
у — ордината текущей точки в исследуемой области (рис. 3); Е — абсцисса текущей точки в преобразованной области; т — значение этой абсциссы в точке (точнее, образе точки) отрыва стружки от резца; Лг—нормальная сила на передней грани резца. Величина ? может быть определена для каждого текущего значения у, для чего можно воспользоваться выражением (1), преобразовав его для случая т] = 0, $ = £ (^ — ордината в отображенной области}. Удобнее, однако, для этой же цели применить иную формулу:
а: Г 1/ПГТ+ У ]/(Т
тП
XI У I
Шо -5)
\-Уй о-
(Iо
(6)
¿о(5 — 1) ] в которой
С — усадка стружки, с — длина контакта стружки с резцом, а ф — относительное расстояние (в долях длины контакта) текущей точки от вершины резца. Через ординату у величина выражается следующим образом:
, а — у
Ф = -^ (7)
с у '
Формула (6) легко может быть представлена в виде номограммы. Одновременно с теоретическим было проведено экспериментальное исследование распределения контактных напряжений на передней
грани резца, для чего мы применили поляризационно-оптический способ изучения напряжений. О методике его применения и о полученных результатах ранее уже сообщалось [31. Как следует из рис. 4, теоретическая и экспериментальная кривые контактного давления достаточно близки друг к другу. Теоретическая эпюра тангенциального контактного напряжения на рис. 4 не приведена, так как с соответствующей экспериментальной кривой она заведомо совпадать не будет. Допущение о постоянстве коэффициента трения на длине контакта, не влияющее сколько-нибудь заметно на точность решения для контактного давления, в данном случае приводит к большим отклонениям.
Анализ и обобщение теоретических результатов, экспериментальных данных, полученных поляризационно-оптическим методом при резании различных материалов (свинец, кадмий, медь), а также дан-122
/о /5 го г$
Расе г поя пи О о т Верили мй> 6 ИН
Рис. 4.
пых специальных опытов, проведенных при высоких скоростях резания по стали с резцом, имеющим ограниченную длину передней грани, показывают, что принципиальный характер эпюр контактных напряжений остается неизменным при вариации условий резания в достаточно широких пределах.
Характер эпюр контактных напряжений довольно тесно связан с относительной длиной пластического участка контакта (ОС на рис. 1). В пределах этого участка касательное напряжение ът примерно постоянно и должно быть немного выше предела текучести материала стружки. Нормальное напряжение на участке ОС должно быть достаточно большим, чтобы поддерживалось пластическое состояние в контактном слое.
Положение точки С, отделяющей пластический участок контакта от упругого, зависит от условий трения на передней грани. Как известно, в обычном случае сухого трения действительная площадь контакта разноименных трущихся поверхностей всегда меньше номинальной площади их соприкосновения и зависит от величины контактного давления, увеличиваясь с его повышением. При резании контактное давление вблизи вершины резца столь велико, что контакт здесь сплошной, действительная площадь контакта равна номинальной. По мере отдаления от вершины контактное давление падает и, начиная с некоторой точки К (рис. 1), фактическая площадь контакта становится меньше видимой и продолжает уменьшаться вплоть до точки В отрыва стружки от резца, что подтверждается непосредственным экспериментом [1,4].
В условиях высокой частоты соприкасающихся поверхностей, свойственной процессу резания, процесс трения на участке несплошного контакта должен характеризоваться повышенной ролью адгезии и сопровождаться образованием и разрушением связей между поверхностями стружки и резца. При этом связи возникают на вершинах поверхностных неровностей (выступов), а разрушение (срез) происходит преимущественно в более мягком материале (стружке).
Выберем в пределах участка КВ небольшую площадку АЛн и обозначим через АЛф фактическую площадь контакта в границах этой площадки. Тогда из условий равновесия мы должны получить
-с^ДЛф = (8)
где тс — касательное напряжение, необходимое для разрушения возникших связей непосредственно в местах соединения разнородных металлов;
АЛ1 — суммарная (в пределах) площадь поперечных сечений выступов поверхности стружки в тех местах, где происходит срез;
тт — касательное напряжение, действующее в указанных выше сечениях.
Напряжения и хс не зависят (или очень слабо зависят) от координат выбранной площадки. Величина же АЛф (при выбираемой каждый раз постоянной величине АЛН) будет возрастать, если двигаться от точки отрыва к вершине резца. В этом случае должна расти и правая часть равенства (8), а значит, и площадь ААи
При достаточно большой величине реальной площади контакта АЛф суммарное сечение выступов станет равным номинальной площади контакта АЛН, и равенство (8) тогда приобретает вид
^САЛФ - ттДЛн. (9)
Физически это означает, что на данном участке контакта сила сцепления разнородных металлов достаточна, чтобы пластическая дефор-
мация распространилась вглубь наиболее мягкого из них —металла стружки. Условию (9) соответствует точка С, лежащая на границе пластического участка контакта.
Преобразуем уравнение (9) следующим образом:
(10)
Правая часть полученного выражения представляет собой соотношение между площадями реального и номинального контакта и как таковое является функцией контактного давления в точке С:
АЛф
А Ли
/(Ас),
(И)
которое мы впредь будем называть граничным контактным давлением. Из сопоставления выражений (10) и (11) вытекает, что
pK = F
(12)
то есть граничное давление есть функция прочности материала стружки (тт) и прочности связей (тс), а следовательно, должно зависеть
прямо, либо косвенно могут
л ибо
от всех тех факторов, которые воздействовать на эти величины.
Граничное давление является важным фактором, определяющим остальные контактные характеристики и, в первую очередь, длину контакта стружки с резцом. Последнее следует из двух отмеченных выше важных обстоятельств: постоянства относительной длины пластического участка контакта (с J с = const) и очень слабой зависимости
от условий резания закона распределения контактных давлений на передней грани. Легко при этом показать, что увеличение граничного давления всегда будет вызывать уменьшение длины контакта и наоборот.
Другой важнейшей контактной характеристикой является среднее тангенциальное контактное напряжение c¡f• П. Н. Зорев показал, что при обработке сталей это напряжение для данного обрабатываемого материала от скорости резания и температуры практически не зависит (если не учитывать зону нарос-тообразования). Из наших опытов вытекает, что независимость напряжения qp от целого ряда факторов (кроме прочности обрабатываемого материала) наблюдается при реза-бронза, латунь, алюминий, и др.) и, следовательно, является общим законом
обрабатываемого ма-видно из рис. 5, за-
но т т
Прздел прочности 6 кГ/тпт
Рис. 5.
нии самых различных материалов (медь, титан, кадмий и др.) и, следовательно, стружкообразования. С повышением прочности териала величина также увеличивается. Как
висимость среднего касательного напряжения от действительного предела прочности оказалась почти однозначной. 124
Так как сила трения Р может быть определена как произведение напряжения Цр на площадь контакта стружки с резцом, то при постоянной ширине среза она в силу сказанного выше, должна быть пропорциональна длине контакта С.
Связующим звеном между контактными характеристиками (с,
р) и параметрами собственно процесса сгружкообразования С) является напряженное состояние, единое для стружки и примыкающих к ней участков изделия. При идеализации сгружкообразования как процесса последовательных сдвигов, происходящих вдоль единственной плоскости сдвига, роль такого связующего звена выполняет угол действия «>, определяющий направление равнодействующей /?пг сил на передней грани резца. При этом, предполагается, что зависимость между углом действия о> и углом плоскости сдвига является однозначной, и особо подчеркивается [5], что скалярная величина равнодействующей /?пг никакого значения в рассматриваемой связи не имеет, а есть лишь функция степени деформации в основной пластической области ф,, С).
Как показал Н. Н. Зорев, для сталей [6] однозначной связи между уг-лами^и^ в действительности не существует. Угол плоскости сдвига помимо угла ш, зависит еще от трех факторов: механических свойств обрабатываемого материала, скорости резания и переднего угла резца. Проведя опыты с 19 обрабатываемыми металлами (преимущественно с цветными), мы не только обнаружили то же самое для других металлов, но и показали, что число факторов, определяющих угол значительно больше трех. Это обстоятельство вместе с некоторыми другими экспериментальными фактам, на которых мы здесь не останавливаемся, приводит к заключению о непригодности схемы с единственной плоскостью сдвига для объяснения механизма связей между характеристиками контакта на передней грани и усадкой стружки (либо углом Р1).
Учитывая фактические очертания основной пластической области (рис. 1) и временно пренебрегая наличием зоны вторичной деформации в контактном слое стружки, можно представить стружку и резец как единое жесткое тело — „штамп" (рис. 6), под давлением которо-
Рис. 6.
го в изделии возникает пластическая область. Естественно, что размеры этой области, а значит, и усадка стружки должны зависеть от силы, прижимающей „штамп" к основанию. Возрастание силы /?пг, так же как и ее поворот в сторону увеличения угла ш, будут вести к увеличению усацки стружки.
Предлагаемая аналогия с действием „штампа", если ее использовать в качестве расчетной схемы, приведет к более сложным математическим зависимостям, нежели те, какие вытекают из схемы с единственной плоскостью сдвига. Однако она лучше отражает фактическое напряженное состояние в зоне резания, чем схема с единственной плоскостью. В частности, эта аналогия наглядно показывает, что усадка стружки зависит не только от направления равнодействующей /?11Г, но и от ее скалярной величины. Как следует из рис. 7, самостоятельное влияние последней на усадку стружки подтверждается непосредственными опытами.
Рис. 7.
Изложенные выше соображения о взаимосвязи между различными характеристиками процесса образования стружки, если их дополнить анализом механизма влияния на стружкообразование внешних независимых факторов, приводят к схеме взаимодействия факторов в процессе резания, представленной на рис. 8. Переходя к рассмотрению этой схемы, отметим, что из-га сложности напряженно-деформированного состояния и физических закономерностей при резании она не в состоянии отразить все связи, имеющие место в реальном процессе, а иллюстрирует лишь главные из них.
Внешние независимые факторы мы делим на пять групп: свойства обрабатываемого материала, свойства материала инструмента, геометрические параметры инструмента, элементы режима резания, К основным контактным характеристикам относим граничное контактное давление рК1 температуру резания, длину контакта с стружки с резцом, среднее тангенциальное контактное напряжение и силу трения Р на передней грани. Усадка стружки и главная составляющая сил, приложенных к передней грани, взяты в качестве главных параметров собственно процесса стружкообразования.
Сбсйстба ре, -г. ' ^еомеггрич
материала , г.арамо^й
Сбойстба ипстр-та Сре.ОЬ> ^пстр-та 3, ■¿■-"¡ытЬ
Структура связей между четырьмя1" контактными характеристика-^ ми: рк, <7^, с и Р выше уже обсуждались. Остановимся теперь на механизме влияния пятой характеристики — средней температуры контакта (температуры резания).
Тепло, возникающее в зоне контакта стружки с резцом обязано своим происхождением двум процессам: процессу деформации в пластической области ОНС (рис. 1) и процессу трения на передней поверхности резца. Область ОНС имеет относительно большой объем, образовавшееся в ней тепло распределяется более или менее равномерно, резкого повышения температуры в отдельных точках не наблюдается.
В процессе собственно трения источником возникновения тепла является тонкий поверхностный слой в пределах действительного контакта. Исследования показывают [7], что температура в этом слое может достигать очень высоких значений, близких к температуре плавления наиболее легкоплавкого из соприкасающихся материалов.
Так как при обычном трении действительная площадь контакта всегда меньше номинальной и касание происходит по отдельным выступам поверхности, то под действием этой высокой температуры в первую очередь попадают микрообъемы выступов. Выступы, в особенности, их слои, непосредственно прилегающие к поверхности контакта, столь сильно прогреваются, что их твердость снижается вплоть до возможного расплавления.
При резании аналогичные явления имеют место на участке прерывистого контакта, в частности, в окрестности точки С (рис. 1). Это означает, что с повышением температуры будет уменьшаться сопротивление срезу образовавшихся контактов. В соответствии с формулой (12) граничное давление будет при этом возрастать, а длина контакта и сила трения, напротив, уменьшаться.
Схема на рис. 8 отображает многостороннее влияние на процесс резания свойств обрабатываемого и инструментального материалов, а также окружающей среды. Теплофизические их свойства (главным образом, теплопроводность) влияют на стружкообразование через температуру резания, химические свойства непосредственно через, граничное давление, механизм влияния механических свойств — наиболее сложный.
Факт значительного влияния па процесс резания химических свойств обрабатываемого и инструментального материала установлен нами впервые и имеет принципиальное значение. Физическая природа этого влияния обусловлена специфическими условиями трения при резании (очищенные поверхности, высокие температуры и контактные давления), благодаря которым процесс трения сопровождается интенсивной адгезией (схватыванием) соприкасающихся поверхностей. Поэтому характеристики трения при резании должны зависеть от элементарных сил взаимодействия между поверхностями резца и стружки и, следовательно, от химических свойств их материалов по отношению друг к другу.
Работы в области трения и схватывания разнородных металлов [8, 9] свидетельствуют, что интенсивность задиров и схватывания при трении находится в прямой зависимости от способности контактирующих ся металлов образовывать между собой твердые растворы и вступать в химические соединения. Она тем выше, чем выше указанная способность.
Проверить справедливость этих заключений в применении к процессу резания путем вариации обрабатываемых материалов невозможно, так как, подбирая материалы с различными химическими свойствами, мы неизбежно меняем весь комплекс остальных свойств обрабатываемого материала, в том числе и механические его свойства, которые оказывают самостоятельное и существенное влияние на стружкообразование. Однако желаемый результат можно получить за счет использования различных инструментальных материалов.
Нами были проведены опыты по точению двух обрабатываемых материалов: свинца и меди резцами из различных инструментальных материалов (быстрорежущая сталь Р9, твердые сплавы ВК8, Т5КЮ, Т15К6, бериллиевая бронза БрБ2, титановый сплав ВТ-2, вольфрам, стали У12 и Г13). Свинец является химически инертным металлом, не образуя с большинством металлов ни твердых растворов, ни химических соединений. Поэтому, как мы и ожидали, при резании свинца никакого влияния на стружкообразование химических свойств материала инструмента не наблюдается. Усадка стружки изменяется незначительно, являясь почти однозначной функцией теплопроводности инструментального материала.
При обработке химически активной меди картина резко меняется. Как легко видеть на рис. 10 и 9, влияние инструментального материала на характеристики процесса резания чрезвычайно велико. Переход от вольфрамового резца к бронзовому влечет за собой увеличение усадки стружки почти в четыре раза, а силы трения примерно в 8 раз. .128
Любопытно отметить, что теплопроводность вольфрама значительно выше, чем у сплава ВТ-2. Поэтому если бы отсутствовало влияние контактных химических свойств пары, то с учетом разницы в перед-
Резоц 6рбг7 ¿г =£5
Резец ВТ2
Резец г^/о
го 4о во во юо /ао Скорость резания & м/мин
Рис. 9.
и
них углах вольфрамового и бронзового резцов кривые, соответствующие первому из них, должны были бы располагаться несравненно выше, чем мы видим на графиках.
г
а ц 60 во ню /я ^
р'ъпния 6 зп/тин
Рис. 10.
Таким образом, при определенных условиях, обеспечивающих эффективное проявление химических свойств в контакте, влияние
9. Зак. 3863.
«
материала инструмента на характеристики процесса резания становится очень существенным. Механизм этого влияния (гак же, как и влияния химических свойств обрабатываемого материала) оп{ еделяется структурой выражения (12). Чем активнее взаимодействуют поверхности стружки и резца, тем бот^ше величина напряжения необходимого для разрушения интерметаллических контактов, и тем ниже граничное контактное давление. Понижение этого давления влечет за собой увеличение длины контакта стружки с резцом, силы трения и, в конечном счете, усадки стружки.
Выяснить экспериментально, как влияют на процесс стружкооб-разования механические свойства обрабатываемого материала, значительно легче, чем сделать это в отношении химических его свойств. Мы для этой цели выбрали в качестве обрабатываемого материала бериллиевую бронзу БрБ2, придав ей с помощью термической обработки различную твердость. Опыты показали, что изменение механических свойств вызывает изменение всех характеристик стружкооб-разования: длины контакта, средних контактных напряжений, силы трения, з садки стружки. В качестве иллюстрации мы приводим на рис. 11 результаты измерения усадки стружки при точении бронзы трех твердостей.
6,0
х 5,0
А £
5 40
сз ¿с
51 ^
ел
10 _______
' О го 40 60 80 ЮО /20
Скорость резаная & f^/мин
Рис. II.
В соответствии со схемой на рис. 8 природа воздействия 'механических свойств обрабатываемого материала на процесс резания определяется тремя линиями влияния. Во-первых, с повышением прочностных свойств обрабатываемого металла растет напряжение сдвига тт в контактной зоне стружки и согласно формуле (12) возрастает граничное контактное давление. Длина контакта при этом будет уменьшаться, снижая тем самым величину силы трения.
! ОЬраЬ.м-л - БрБ2 А?зец -ВКв, 1 = ; S = 0et6 мм/0б>
К
t iB =/// .
Л 4fK — 00/ Hi Ъ-gQO
TO ~Oct
Во-вторых, одновременно с напряжением хт будет расти и среднее касательное контактное напряжение q?, что будет, напротив, увеличивать силу трения. Опыты показывают, что первая линия влияния в данном случае доминирует и сила трения с повышением твердости обрабатываемого материала уменьшается.
Наконец, механические свойства обрабатываемого материала оказывают непосредственное влияние на поведение материала внутри основной пластической области. Возвращаясь к аналогии с действием штампа (рис. 6), можно утверждать, что при том же значении вектора равнодействующей силы размеры пластической области под штампом, а следовательно, и усадка стружки будут тем больше, чем мягче обрабатываемый материал.
Влияние скорости на процесс стружкообразования тоже происходит по нескольким каналам. Механизм этого влияния уже обсуждался в литературе [1] и мы на нем останавливаться не будем.
Что касается влияния на процесс резания элементов сечения среза, то оно двоякое. С одной стороны как глубина резания, так и подача воздействуют на среднюю температуру контакта стружки с резцом: с их увеличением последняя растет. С другой стороны, каждый из этих параметров играет роль геометрического фактора: с ростом подачи растут толщина среза и длина контакта, а глубина резания через ширину среза определяет величину силы трения.
Примерно аналогичную роль выполняет и угол в плане резца, который, помимо температуры резания, определяет форму поперечного сечения среза, то есть соотношение между толщиной и шириной среза.
Передний угол является одним из наиболее важных внешних факторов. Этим углом определяется ориентация контактной зоны на передней грани по отношению к основной пластической области и тем самым степень стесненности течения в этой области. Геометрически передний угол совместно с силой трения определяют величину и направление равнодействующей, то есть вектор Л?лг, что и показано на схеме.
ЛИТЕРАТУРА
1. Зоре в Н. Н. Вопросы механики процесса резания металлов. Машгиз, М., 1956
2. М у с х е л и ш в и л и Н. И. Некоторые основные задачи математической теории упругости. Изд. АН СССР, М.—Л., 1949.
3. П о л е т и к а М. Фм У т е ш е в М. X. Исследование процесса резания поляри-зационно-оптическим методом. Известия ТПИ, т. 113, 1964.
4. Лоладзе Т. Н. Износ режущего инструмента. Машгиз, М, 1958.
5. Р о з е н б е р г А. М., Еремин А. Н. Элементы теории процесса резания металлов. Машгиз, М.-Свердловск, 1956.
6. Зоре в И. Н. Некоторые задачи науки о резании металлов и механика процесса резания. В сб. Проблемы резания металлов, изд. Московского Дома научно-технический пропаганды им. Ф. Э. Дзержинского, М., 1963.
7. Трение и граничная смазка. Под ред. проф. И. В. Крагельского, ИЛ, М„ 1953.
8.-С о f f i n L. F. A study of the sliding of metals with particular reference to atmosphere — „Lubrication Engineering", 1956.
9 Roach A. E., Goodzeit C. L., Hinnicutt R. P.—Scoring characteristics of thirty eight different elemental metals in high-speed sliding contact with steel.— „Trans. ASME", v. 78 (1956), № 8.
