Натурные статические и сейсмические испытания фрагмента здания, построенного по системе "КУПАСС" Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

Научно-технический и производственный журнал

-------ЖИЛИЩНОЕ ---

СТРОИТЕЛЬСТВО

УДК 721:699.86

С.Н. ОВСЯННИКОВ1, д-р техн. наук, В.Н. ОКОЛИЧНЫЙ1, канд. техн. наук (okolichnyi@mail.ru), И.В. БАЛДИН1, канд. техн. наук; А.А. БУБИС2, гл. инженер

1 Томский государственный архитектурно-строительный университет (634003, г. Томск, пл. Соляная, 2) 2 Российская асссоциация по сейсмостойкому строительству (109456, г. Москва, а/я 29)

Натурные статические и сейсмические испытания фрагмента здания, построенного по системе «КУПАСС»

В статье приводятся результаты натурных испытаний трехэтажного каркасного здания системы «КУПАСС» на действие горизонтальных нагрузок, идентичных сейсмическим, и статических нагрузок, а также результаты статических испытаний конструкций и узлов их сопряжений в лабораторных условиях. Дана краткая характеристика конструктивного решения испытываемого фрагмента здания. Горизонтальные нагрузки созданы вибромашиной инерционного действия ВИД-50 с вращающимися дебалансами. Вибромашина закреплена на скользящем поясе в виде перекрестных монолитных железобетонных балок. Между скользящим поясом и каркасом установлены сейсмоизолирующие резинометаллические опоры. Представлены и проанализированы результаты сейсмических и статических испытаний на фрагменте здания, на натурных конструкциях, на узлах сопряжения конструкций. Делается вывод, что разработанная новая сейсмостойкая каркасная универсальная полносборная архитектурно-строительная система «КУПАСС» может использоваться в районах с расчетной сейсмичностью до 7 баллов включительно без применения системы сейсмоизоляции и 8 баллов включительно с примене-ним системы сейсмоизоляции из резинометаллических опор.

Ключевые слова: сейсмостойкая система «КУПАСС», натурные экспериментальные исследования, сейсмоизоляция, резинометаллические опоры.

S.N. OVSYANNIKOV1, Doctor of Sciences (Engineering), V.N. OKOLICHNYI1, Candidate of Sciences (Engineering) (okolichnyi@mail.ru), I.V. BALDIN1, Candidate of Sciences (Engineering); A.A. BUBIS2, Chief Engineer 1 Tomsk State University ofArchitecture and Building (2, Solyanaya Square, 634003, Tomsk, Russian Federation) 2 Russian Association for Earthquake Engineering (p.o.box 29, 109456, Moscow Russian Federation)

Full-Scale Static and Seismic Tests of a Fragment of Building Built According to «KUPASS» System

The article contains results of the full-scale test of a three-storey frame building of the «KUPASS» system on the impact of horizontal loading identical to the seismic and static loadings as well as results of the static testing of structures and their joints under the laboratory conditions. A brief characteristic of the structural solution of the building fragment tested is presented. Horizontal loads are created by vibration machine of inertial action VID-50 with rotating balance weights. The vibration machine is fixed on the sliding band in the form of cross monolithic reinforced concrete beams. Seismic-isolating rubber-metal supports are mounted between the sliding belt and the frame. The results of seismic and static tests of the building fragment, full-scale structures, joints of structures are presented and analyzed. It is concluded that the new developed seismic-resistant frame universal prefabrication architectural-construction system «KUPASS» can be used in regions with estimated seismicity up to 7 points including without the use of seismic-isolation and 8 points including with the use of the seismic-isolation system made of rubber-metallic supports.

Keywords: seismic-resistant system «KUPASS», nature experimental studies, earthquake isolation, rubber-metallic supports.

Томский государственный архитектурно-строительный университет (ТГАСУ) по заказу ОАО «Томская домостроительная компания» (ОАО ТДСК) выполнил комплексный проект «Разработка и запуск в производство технологии строительства энергоресурсосберегающего жилья экономического класса на основе универсальной полносборной каркасной конструктивной системы». Работа выполнена в рамках постановления Правительства РФ от 9 апреля 2010 г. № 218. В результате были разработаны: новая сейсмостойкая каркасная универсальная полносборная архитектурно-строительная система («КУПАСС»), отвечающая актуализированным нормам проектирования, новые рецептуры и технологии производства высокомарочных тяжелых и легких конструкционных бетонов, энергоэффективные наружные конструкции и инженерные системы жизнеобеспечения.

10'2016 ^^^^^^^^^^^^^

Конструктивные решения каркаса здания, предложенные учеными ТГАСУ (проф. С.Н. Овсянников, Д.Г. Копаница, доц. В.Н. Околичный, И.В. Балдин) и специалистами ООО «Мо-нолитСпецПроект» (проф. О.В. Кабанцев), использованы в проектной и рабочей документации АО «Иркутский Пром-стройпроект» (ГИП А.С. Заиграев, гл. конструктор Ю.А. Суты-рин). Аналогичные работы по созданию новых сейсмостойких архитктурно-конструктивных систем [1] ранее велись в городах Иркутск [2] и Кемерово [3]. Отличительной особенностью системы «КУПАСС» является полносборность каркаса, применение обжимных муфт при монтаже конструкций и достижение наивысших показателей в энергосбережении.

Разработан проект 12-этажного дома - представителя системы «КУПАСС», рабочие чертежи конструкций, проведены серии лабораторных испытаний несущих конструкций и узлов сопряжений на различные виды воздействий.

- 37

Крупнопанельное домостроение

ц м .1

Научно-технический и производственный журнал

Рис. 1. План 1-го этажа

Конструктивная система здания - рамно-связевый каркас с поперечным расположением рам и продольным расположением связей в виде связевых ригелей и диафрагм жесткости. Пространственная жесткость каркаса обеспечена совместной работой рам с жесткими узлами и дисками перекрытий. Каждая рама состоит из колонн и несущих ригелей, а в одном или во всех трех пролетах дополнительно имеет диафрагмы жесткости. Рамы трехпролетные, трехэтажные с пролетами 6; 2,4; 5,4 м; шаг расположения рам 6,7 м. Все элементы каркаса выполнены из тяжелого бетона класса В40.

Колонны на три этажа высотой 9 м сечением 400x400 мм армированы пространственными каркасами с продольными арматурными стержнями класса А500СП и хомутами из арматуры А240. В колоннах предусмотрены отверстия для пропуска арматурных стыковых стержней для связи с ригелями и диафрагмами жесткости.

Несущие ригели таврового сечения 400x400 мм с полками для опирания плит перекрытия 100 мм, а связевые ригели прямоугольного сечения 400x240 и 400x400 мм. Ригели армированы пространственным каркасом из стержней класса А500СП.

Панели диафрагм жесткости приняты размером на этаж, толщиной 160 мм. В панелях поперечных диафрагм предусмотрены полки шириной 100 мм для опирания плит перекрытия. Диафрагмы армированы вертикальными плоскими сварными каркасами из стержней класса А500СП, поперечные стержни каркасов из арматуры класса А240.

Плиты перекрытий и покрытия толщиной 160 мм выполнены предварительно напряженными с напрягаемой арматурой класса Ат800.

Несущие ригели смонтированы на стальные консоли колонн, связевые - на временные опоры. Выпуски верхней и нижней арматуры ригелей соединены со стыковыми стержнями, пропущенными через отверстия в колоннах, с помощью обжимных муфт.

Диафрагмы жесткости имеют различные виды сварных соединений с колоннами и между собой. Соединения с колоннами в уровне консольных выступов выполнены стыковыми стержнями, по высоте колонны - накладками по закладным деталям. Между собой диафрагмы жесткости в торцах соединены стальными накладками, в средней части диафрагм выполнены шпоночные отверстия с арматурны-

38

10'2016

Научно-технический и производственный журнал

Рис. 2. Поперечный разрез 1—1

ми выпусками. Все стыки в каркасе замоноличены мелкозернистым бетоном класса В40.

Плиты перекрытий и покрытия смонтированы на полки ригелей и диафрагм жесткости на цементном растворе. Плиты с термовставкой и балконным выступом уложены на связевые ригели. Жесткий диск перекрытия образован сваркой закладных деталей в торцах плит перекрытия, с несущими ригелями и диафрагмами жесткости.

Для подтверждения надежности и безопасности принятых конструктивных решений осенью 2015 г. сотрудниками АО «НИЦ «Строительство» ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко и ТГАСУ были проведены совместные полевые испытания трехэтажного фрагмента здания в натуральную величину на статические и сейсмические нагрузки [4]. В ходе испытаний изучена специфика статической работы сборных конструкций, выявлено влияние принятой в проекте сейсмо-изоляции на работу конструкций; измерено сейсмоускоре-ние колебаний здания, качественно и количественно оценены факторы, определяющие поведение отдельных конструктивных элементов и всего здания в целом.

Конструкции испытательного фрагмента изготовлены на ЗКПД ТДСК, фрагмент здания возведен специалистами СУ ТДСК и представлен одной блок-секцией с цокольным этажом. Здание прямоугольного очертания в плане с габаритными размерами между осями 20,1x13,8 м и высотой этажа 3 м. Объемно-планировочное и конструктивное решения здания аналогичны зданию-представителю. План типового этажа, поперечный разрез и общий вид испытываемого здания приведены на рис. 1-3.

Фундамент испытательного фрагмента свайный, ростверк монолитный железобетонный в виде перекрестных балок.

ш ©

В испытательном фрагменте предусмотрен скользящий пояс в виде монолитных железобетонных перекрестных балок. Между ростверком и скользящим поясом установлены катковые опоры для исключения передачи колебаний от здания на его фундаменты. Катковые опоры установлены в местах расположения колонн здания и вибромашины и обеспечивают подвижность каркаса в продольном и поперечном направлениях.

Каркас испытательного фрагмента через опорные блоки передает нагрузку на подколонники скользящего пояса посредством резинометаллических сейсмоизолирующих опор марки GZY 350V5A с расчетной несущей способно-

Рис. 3. Общий вид испытываемого здания

102016

39

Крупнопанельное домостроение

------ЖИЛИЩНОЕ ---

строительство

Научно-технический и производственный журнал

Рис. 4. Общий вид вибромашины инерционного действия ВИД-50

Таблица 1

Программа испытаний

№ этапа № испытания Длительность испытания, с Диапазон изменения частоты вибромашины, Гц Число дебалансов вибромашины Направление воздействия

1 820 0,5-5,9 10 Поперек здания

2 580 0,5-6,5 8 Поперек здания

3 370 0,5-7 6 Поперек здания

4 330 0,5-7,6 4 Поперек здания

2 5 720 0,5-6,5 8 Вдоль здания

6 160 0,5-6,3 10 Вдоль здания

стью 1400 кН. Опоры со свинцовыми сердечниками обладают высокой способностью к диссипации энергии.

Опорные блоки являются соединительным элементом, на который опираются подвальные ригели (несущие и ненесущие) и колонны верхнего яруса. Выпуски арматуры опорных блоков и колонн соединены обжимными муфтами согласно ТУ 4842-026-7762532S-2009, стыки замоноличе-ны мелкозернистым бетоном класса В40.

Сейсмические испытания фрагмента здания системы «КУПАСС» проведены вибрационно-резонансным методом. Для генерирования воздействия, эквивалентного сейсмическому, использовалась вибромашина инерционного действия ВИД-50 с 10 вращающимися дебалансами в двух блоках (рис. 4). Блоки имеют отдельные приводы и синхронизируются друг с другом механически. Вибромашина создает максимальную инерционную силу 100 тс в горизонтальной плоскости и изменяется по синусоидальному закону с диапазоном регулирования частоты 0,5-20 Гц. Вибромашина закреплена к скользящему поясу поочередно в двух взаимно перпендикулярных положениях, обеспечивающих действие инерционной нагрузки поперек и вдоль здания (соответственно 1-й и 2-й этапы). Инерционная нагрузка увеличивалась изменением частоты вращения и количества дебалансов (табл. 1).

Сейсмоускорения колебаний измерены акселерометрами ОСП-3М и АТ1105.1-5А, которые закреплены в уровне цокольного этажа на подколоннике ниже уровня сейсмоизо-ляции (ОСП-3М) и на опорном блоке выше уровня сейсмо-изоляции (АТ1105.1-5А), на плите покрытии. Запись сигналов с датчиков выполнена с помощью цифрового многоканального измерительного комплекса MIC-036R.

Анализ сейсмоускорений колебаний на этапе № 1 (табл. 2) позволил сделать выводы, что при разных режимах нагружения здания инерционной нагрузкой в попереч-

4о| -

Таблица 2

Результаты испытаний на этапе № 1

Максимальные значения ускорения колебаний датчика, м/с2 (до 6 Гц / до 20 Гц)

г испытания Датчики на пересечении осей 3 и Б (цокольный этаж) Датчики на пересечении осей 2 и Г (цокольный этаж) Датчик на пересечении осей 1 и А (покрытие)

№ Ниже сейсмо-изоляции Выше сейсмо-изоляции Ниже сейсмо-изоляции Выше сейсмо-изоляции Выше сейсмо-изоляции

1 2,2 / 3,48 0,12 / 0,2 2,51 / 3,49 0,13 / 0,21 0,33 / 0,5

2 3,05 / 4,8 0,11 / 0,18 3,46 / 5,02 0,12 / 0,16 0,39 / 0,57

3 4,07 / 5,9 0,1 / 0,15 4,76 / 6,37 0,11 / 0,13 0,43 / 0,58

4 5,22 / 6,51 0,14/ 0,24 5,93 / 6,83 0,13 / 0,23 0,44 / 0,67

Таблица 3

Результаты испытаний на этапе № 2

Максимальные значения ускорения колебаний датчика, м/с2 (до 6 Гц / до 20 Гц)

г испытания Датчики на пересечении осей 3 и Б (цокольный этаж) Датчики на пересечении осей 1 и В (цокольный этаж) Датчик на пересечении осей 1 и А (покрытие)

№ Ниже сейсмо-изоляции Выше сейсмо-изоляции Ниже сейсмо-изоляции Выше сейсмо-изоляции Выше сейсмо-изоляции

5 0,98 / 2,05 0,12 / 0,14 1,25 / 2,73 0,1 / 0,13 0,4 / 0,47

6 1,35 / 2,79 0,14 / 0,2 1,67 / 3,7 0,12 / 0,2 0,38 / 0,51

ном направлении ускорения колебаний цокольной части ниже системы сейсмоизоляции, имитирующей основание, изменялись от 2,2 до 6,83 м/с2, а выше системы сейсмоизоляции - в 10-22 раза меньше и составили от 0,1 до 0,67 м/с2.

При разных режимах нагружения здания инерционной нагрузкой в продольном направлении (этап № 2, табл. 3) ускорения колебаний цокольной части ниже системы сейс-моизоляции, имитирующей основание, изменялись от 0,98 до 3,7 м/с2, а выше системы сейсмоизоляции - в 7-10 раз меньше и составили от 0,1 до 0,51 м/с2.

Максимальное значение ускорения колебаний здания ниже системы сейсмоизоляции составило 6,83 м/с2, что соответствует интенсивности землетрясения больше 9 баллов по шкале MSK (по ГОСТ Р 53166-2008). Использование сейсмоизоляции в виде резинометаллических опор снижает ускорения колебаний здания выше системы сейсмоизоляции до 0,7 м/с2, что соответствует интенсивности землетрясения 7 баллов по шкале MSK. По результатам визуального осмотра повреждений узлов и строительных конструкций здания не выявлено.

Полученные результаты экспериментальных исследований сейсмоизоляции здания системы «КУПАСС» на натурном фрагменте позволили более корректно выполнить компьютерное моделирование сейсмостойкости трехэтажного и 12-этажного зданий с учетом измеренных ускорений сейсмических колебаний основания. Таким образом, разработанная новая сейсмостойкая каркасная универсальная полносборная архитектурно-строительная система «КУПАСС» может использоваться в районах с расчетной сейсмичностью до 7 баллов включительно без применения системы сейсмоизоляции и до 8 баллов включительно с учетом применения системы сейсмоизоляции из резиноме-таллических опор.

^^^^^^^^^^^^^ И02016

Научно-технический и производственный журнал

Блок из тяжелого бетона ФБС 9.4.6-Т m=470 кг

©

4 шт. . 4,7 кН = 18,8 кН 1,88 кН/(16,46)=2,91 кН/м2 \

тт ®4

6 шт. . 4,7 кН = 28,2 кН 28,2 кН/(1,236,46)=3,55 кН/м2

7 шт. . 4,7 кН = 32,9 кН 32,9 кН/(1,45.6,46)=3,51 кН/м2

12 шт. . 4,7 кН = 56,4 кН 56,4 кН/(2,28.6,46)=3,83 кН/м2

.ЦП GB

Ы+4

дат ггн щц ггл"

- -..-.........-

nr

Стеновая . -"панель

•.Ригель

©-

Ш Ш

пл пп щ щ

itr LI - Ц

®

1-1

(для испытания плиты перекрытия на нагрузку от стеновой панели)

© Ф Ф

а о © ©

панель Условное обозначение

порядковый номер укладки груза (фундаментный блок)

Рис. 5. Схемы испытаний и загружения плит перекрытия

Таблица 4

Результаты испытаний железобетонных плит перекрытия и ригеля

Марка плиты Фактическая нагрузка, кН/м2 Ширина раскрытия трещин, мм Прогиб конструкции, мм

фактическая контрольная фактический контрольный

ПД 65.30-2 (П10), балконная часть 2,91 0 0,21 0,88 5

ПД 65.30-2 (П10), плитная часть 3,55 0 0,21 6,7 7,5

ПД 65.15 (П19) 3,51 0 0,21 7,3 10

ПД 65.23 (П20) 3,83 0 0,21 7,6 14

Рнн2 - 0 0,21 3,2 11

Таблица 5

Результаты статических испытаний узлов сопряжения конструкций

Конструкция Контрольная нагрузка, кН Разрушающая нагрузка, кН Коэффициент угловой жесткости узла сопряжения

Узел сопряжения колонны с колонной 8014-9615 > 9800 (1,1-1,6)10-4 мм/кН

Узел сопряжения колонны с несущими ригелями 342,16-343,47 550-750 (0,25-0,59). 105

Узел сопряжения колонны с диафрагмой жесткости 400 450-512 (1,44-3,18)105

Зона выгиба ■

Зона прогиба

П™— —-=nt.

1> _ - - _р

Статические испытания желе- МкНм

зобетонных конструкций фрагмента каркаса конструктивной системы «КУПАСС» проведены в соответствии с ГОСТ 8829-94 «Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытаний на-гружения. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости».

Испытаны конструкции перекрытия третьего этажа ячейки в осях А-Б, 3-4: плита ПД 65.23 (П20), плита ПД 65.15 (П19), плита перекрытия с термовставкой и балконной плитой ПД 65.30-2 (П10); ненесущий ригель Рнн2.

Плиты перекрытия загружены поэтапно фундаментными блоками ФБС 9.4.6-Т весом 4,7 кН. Блоки уложены на плиты перекрытия третьего этажа через деревянные прокладки из брусков. Схемы испытаний и загруже-ния плит перекрытия представлены на рис. 5.

Вертикальные перемещения конструкций контролировались механическими и электронными прогибоме-рами. Деформированное состояние боковой поверхности ригеля оценено с использованием цифровой оптической системы VIC-3D, которая позволяет бесконтактным методом исследовать деформационные процессы.

Графики изменения прогибов ригеля и плит перекрытий представлены на рис. 6, область анализа при измерении прогибов ригеля Рнн2 системой VIC-3D - на рис. 7.

В результате статических испытаний фрагмента каркаса системы «КУПАСС» установлено, что жесткость и тре-

___._I . 8.

2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 7,5 8 мм

Условные обозначения:

--- график прогиба плиты ПД 65.30-2 (П10)

график прогиба плиты ПД 65.15 (П19) график прогиба плиты ПД 65.23 (П20)

22,77 кН.м (91,09 кН.м) - изгибающий момент в нагружаемой плите (суммарный изгибающий момент)

Рис. 6. График прогибов плит перекрытия ПД65.30-2(П10), ПД 65.15 (П19) и ПД65.23(П20)

да

3;34445 2,7679 2,19134 1,61479 1,03824 0,461688 -0,114864 -0,691416 .-1,26797 >-1,84452

Рис. 7. Область анализа измерений прогибов ригеля системой VIC-3D

щиностойкость железобетонных плит и ригелей перекрытия при работе в составе каркаса (табл. 4) удовлетворяют требованиям нормативных документов.

Статические лабораторные испытания опытных конструкций и узлов сопряжения колонн и несущих ригелей проведены в Томском государственном архитектурно-строительном университете.

Результаты испытаний фрагментов колонн на 1-й этаж и неразрезных ригелей в натуральную величину показали,

10'2016

41

Крупнопанельное домостроение

Ц M .1

Научно-технический и производственный журнал

что разрушающая нагрузка для колонн составляет 650700 кН при контрольной 640 кН; для ригелей по изгибающим моментам - 420-440 и 342,1 кН соответственно.

Результаты испытаний опытных образцов узлов сопряжения колонны с колонной, колонны с несущими ригелями, колонны с диафрагмой жесткости приведены в табл. 5. Все узлы сопряжения конструкций выдержали контрольные нагрузки. Податливость стыковых соединений колонн, определенная как отношение величины деформаций в абсолютных единицах к нагрузке 0,7-0,8 от разрушающей, составляет (1,1-1,6)-10-4 мм/кН, коэффициент угловой жесткости узла сопряжения колонны с несущими ригелями

Список литературы

1. Айзенберг Я.М., Кодыш Э.Н., Никитин И.К., Смирнов В.И., Трекин Н.Н. Сейсмостойкие многоэтажные здания с железобетонным каркасом. М.: Ассоциация строительных вузов (АСВ), 2012. 264 с.

2. Фотин О.В. Система РКД «Иркутский каркас» многоэтажных зданий и сооружений // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2016. № 1. С. 44-50.

3. Перфильев А.П. Домостроительная система РАСК: модернизация и повышение сейсмостойкости конструкций рамно-связевого каркаса // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2014. № 1. С. 40-43.

4. Бубис А.А., Петросян А.Е., Петряшев Н.О., Петря-шев С.О. Натурные динамические испытания на сейсмостойкость архитектурно-строительной системы «КУПАСС» // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2016. № 2. С. 13-23.

составил (0,25-0,59)-105, узла сопряжения колонны с диафрагмой жесткости - (1,44-3,18)-105.

Проведенные экспериментальные исследования при статической и сейсмической нагрузках на фрагменте здания, на натурных конструкциях, на узлах сопряжения конструкций позволяют заключить, что разработанная новая сейсмостойкая каркасная универсальная полносборная архитектурно-строительная система «КУПАСС» может использоваться в районах с расчетной сейсмичностью до 7 баллов включительно без применения системы сейсмои-золяции и до 8 баллов включительно с применением системы сейсмоизоляции из резинометаллических опор.

References

1. Ayzenberg Ya.M., Kodysh E.N., Nikitin I.K., Smirnov V.I., Trekin N.N. Aseismic multystoried buildings with a reinforced concrete framework. Moscow: Association of Construction Higher Education Institutions (ACHEI). 2012. 264 p. (In Russian).

2. Fotin O.V. System RKD «Irkutsk Framework» of multystoried buildings and constructions. Seismostoikoe stroitel'stvo. Bezopasnost sooruzhenii. 2016. No. 1, рр. 44-50. (In Russian).

3. Perfilyev A.P. RASK house-building system: modernization and increase in seismic stability of designs frame связе-вого framework. Seismostoikoe stroitel'stvo. Bezopasnost sooruzhenii. 2014. No. 1, рр. 40-43. (In Russian).

4. Bubis A.A., Petrosyan A.E., Petryashev N.O., Petrya-shev S.O. Natural dynamic tests for seismic stability of the «KUPASS» architectural and construction system. Seismostoikoe stroitel'stvo. Bezopasnost sooruzhenii. 2016. No. 2, рр. 13-23. (In Russian).

24-27 января 2017 [ Красноярск

ПРИГЛАШАЕМ ПРИНЯТЬ УЧАСТИЕ & XXV СПЕЦИАЛИЗИРОВАННОЙ ВЫСТАВКЕ

СТРОИТЕЛЬСТВО

АРХИТЕКТУРА

ВЕДУЩАЯ СТРОИТЕЛЬНАЯ И ИНТЕРЬЕРНАЯ ВЫСТАВКА СИБИРИ И ДАЛЬНЕГО ВОСТОКА

Одновременно пройдет выставка строительной ИННДНвй техники и овирудовани-я «ТеяСтроиЭкстто. Дороги»

В ПРОГРАММЕ:

VI Архитектурно-строительны форум Сибири Сибирский фестиваль архит

j-iihnph К.Н

МВДЦ"OibHps ■.'¡'Fi Анкчторов, 19 теп.: (391) 22 -83 40Б. 22-88-611 г.j м-- г.ги, ^ww.kraslairrd

42

102016