CC BY
55
строительное материаловедение
УДК 622:666.9 DOI: 10.22227/1997-0935.2017.7.780-787
набрызгбетон в шахтном строительстве1
В.А. Алексеев, А.И. Харченко, В.Г. Соловьев, Р.Н. Никоноров*
Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26; *Научно-инженерный центр Тоннельной ассоциации (НИЦ Тоннельной ассоциации), 129344, г. Москва, ул. Енисейская, д. 7, стр. 4, ком. 10
АННОТАЦИЯ. В статье рассматриваются особенности строительства подземных сооружений с использованием на-брызгбетона в качестве крепи, приведены примеры сооружения шахт с конструкциями из набрызгбетона, в т.ч. проектируемая шахта с вертикальным стволом. Изложен метод расчета сооружения шахтного ствола с применением набрызгбетонной крепи, даны основные аналитические зависимости, получен график роста напряжений в крепи для нескольких участков по результатам фактических инженерно-геологических изысканий.
Проведены исследования свойств бетона с ускоренным набором прочности при сооружении шахт в горном деле и строительстве объектов транспортной инфраструктуры. Приведены результаты экспериментальных исследований набрызгбетона с органоминеральными и химическими добавками.
Установлено повышение физико-механических характеристик получаемого набрызгбетона при использовании комплексной активной наносодержащей добавки в составе базового вяжущего. Повышенная кинетика набора прочности при введении ускорителей позволяет подобрать составы набрызгбетона практически для любых устойчивых и среднеустойчивых пород при устройстве крепи подземных сооружений.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: шахтное строительство, набрызгбетон, фибронабрызгбетон, микронаполнитель, модифицированное вяжущее, структурообразование, горное давление, кинетика набора прочности, ускоритель схватывания
ДЛЯ ЦИТИРОВАНИЯ: Алексеев В.А., Харченко А.И., Соловьев В.Г., Никоноров РН. Набрызгбетон в шахтном строительстве // Вестник МГСУ. 2017. Т. 12. Вып. 7 (106). С. 780-787. DOI: 10.22227/1997-0935.2017.7.780-787
SHOTCRETE IN MINE CONSTRUCTION
V.A. Alekseev, A.I. Kharchenko, V.G. Solovyev, R.N. Nikonorov*
Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; *LLP «Nauchno-inzhenernyy tsentr Tonnel'noy assotsiatsii» (NITs Tonnel'noy assotsiatsii), 7 Eniseyskaya st., bld. 4, r. 10, Moscow, 4129344, Russian Federation
ABSTRACT. This article deals with concerns of construction of subsurface structures with the use of shotcrete as a support, the samples of mine construction with application of shotcrete have been shown, in particular projected mine with vertical well bore. The calculation method for construction of well bore with the use of shotcrete support has been stated, the major JU analytical relationships have been set out, a graph showing the growth of strength in a support has been generated for
O several sites according to the results of actual geotechnical survey.
J", The research of properties of concrete with fast development of strength has been implemented for mine engineering
and construction of transportation infrastructure. the results of experimental analysis of shotcrete with organo-mineral and chemical additives have been listed.
Performance improvement of physical and mechanical properties of shotcrete has been proven when the complex ^ active nano agent added into composition of the binder. Improved kinetics of development of strength related to accelerated
admixture helps in proportioning concrete compositions for practically any firm and medium-firm grounds during construction ^ of support of subsurface structures.
KEY WORDS: mine construction, shotcrete, fibre shotcrete, micro filler, modified binder, structure formation, overburden pressure, kinetics of development of strength, accelerating agent
О
FOR CITATION: Alekseev V.A., Kharchenko A.I., Solovyev V.G., Nikonorov R.N. Nabryzgbeton v shakhtnom stroitel'stve
[Shotcrete in Mine Construction]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2017,
vol. 12, issue 7 (106), pp. 780-787. DOI: 10.22227/1997-0935.2017.7.780-787
1 Авторы выражают свою признательность Меркину В.Е. и И.Н. хохлову за ценные консультации, а также рецензенту журнала «Вестник МГСУ», чьи подробные комментарии и рекомендации помогли повысить качество статьи.
Шахтное строительство широко представлено воении подземного строительства городов. Повы-10 в добывающей промышленности полезных иско- шение темпов подземного строительства связано с паемых, в оборонной промышленности и при ос- процессом развития транспортной инфраструктуры
780
© Алексеев В.А., Харченко А.И., Соловьев В.Г., Никоноров Р.Н., 2017
и ускоренными темпами освоения недр, богатых природными ресурсами необходимыми для промышленности и сельского хозяйства.
В настоящее время, несмотря на интенсивную разработку залежей полезных ископаемых в карьерах, шахтным способом добывается примерно 80 % каменных углей, 30 % руд металлов и 15 % нерудных полезных ископаемых [1—4].
Конструкция шахты, способ сооружения ствола и организация работ при строительстве определяются инженерно-геологическими условиями участка и его гидрогеологией, которая при неблагоприятных обстоятельствах требует применения специальных способов работ (замораживание или предварительное закрепление грунтового массива) [5-7].
Совершенствование технологий и появление на рынке инновационных строительных материалов в совокупности с возрастающей ролью экономической эффективности строительства диктуют необходимость усовершенствования традиционных конструктивных и технологических решений шахтных сооружений. Однако в настоящее время при сооружении шахт параметры и типы используемой крепи по всей длине ствола не меняются даже при изменяющихся инженерно-геологических условиях в пределах геометрии выработки, что является экономически нецелесообразным решением. Хотя нормативными документами регламентируется дифференциация конструкций крепей при изменении прочностных показателей пород, фактически данный постулат не реализуется ввиду сложности перехода с одного типа крепи на другой или изменения его параметров ввиду низкой технологичности и трудоемкости вспомогательных переделов.
Одной из гибких технологий с использованием крепи регулируемого сопротивления и простой коррекции параметров является набрызгбетонная крепь. Впервые в СССР технология набрызгбето-нирования применялась при ремонте действующих подземных выработок Донбасса, а затем и при строительстве новых шахт в 1920-30-е гг. В послевоенный период в связи с ростом промышленности и успехами в области технологии бетонов набрызг-бетон начал широко применяться при сооружении подземных конструкций. С использованием на-брызгбетона были построены шахты «Холодная Балка № 3», «Великомостовская № 3» и ряд других подземных сооружений.
С момента внедрения технологии набрызгбе-тона для создания крепи этот процесс условно разделяется на две разновидности: торкретирование и набрызгбетонирование. Говоря о технологии торкретирования, всегда подразумевается, что данным способом создается тонкое покрытие толщиной до 2...3 см с использованием для приготовления бетонной смеси только мелких фракций инертного заполнителя (до 5 мм). В то же время в технологии
набрызгбетона для бетонных смесей используется крупный заполнитель до 25 мм, что позволяет создавать несущие конструкции крепей значительной толщины. В общем случае, когда говорят о создании несущих крепей при строительстве подземных сооружений, следует понимать, что имеется в виду их создание в процессе набрызгбетонирования [8, 9].
Различие технологических и конструкторских решений при использовании набрызгбетона заключается в разных требованиях к необходимости обеспечения их физико-механических параметров, коррозионной стойкости, проницаемости, морозостойкости [10, 11].
Сочетание прогрессивных методов строительства и использование набрызгбетонов с повышенными характеристиками и регулируемым структурообразованием позволяет оптимизировать расходы при сооружении шахт, сократить срок строительных работ и повысить общую безопасность конструкций [12, 13].
Отдельным требованием является долговечность и безопасность эксплуатации сооружаемых конструкций из набрызгбетона на переходном участке стволов, где пониженные температуры. Как известно, температура грунтового массива меняется на различных глубинах и обычно меньше температуры твердения бетона в нормальных условиях. Особенно это актуально для суровых климатических условий, где температура окружающего массива может достигать низких значений, что приводит к необходимости достижения определенных технических параметров материала конструкций.
МГСУ и ООО «Научно-инженерный центр тоннельной ассоциации» участвовали в разработке проекта по проходке клетевого ствола с использованием опережающей крепи из набрызгбетона, где крепь ствола служит для восприятия нагрузок от горного массива и давления морозного пучения замороженных пород. Конструкция крепи рассчи- С тывалась на восприятие горного и гидростатиче- н ского давления, а также давления морозного пучения при сопутствующем замораживании пород на ^ отдельных участках, где требовались специальные Щ способы производства работ. При возникновении С необходимости обеспечения устойчивости разрабо- х танного участка породы до подведения передовой О бетонной крепи по окончании проходки заходки высотой 1,5 м было предусмотрено нанесение слоя 1 набрызгбетона на обнаженные стенки ствола, а в х случае проходки по неустойчивым породам — вы- ы полнение этих работ из забоя.
Проходка вертикального шахтного ствола про- С ектируется в пределах участка недр «Нивенский-1» X в Калининградской области по совмещенной схеме X с ежесуточным подвиганием забоя на 1,5 м. В ка- 1 честве примера рассматривается участок ствола на 6 глубине 390 м. Проходка на данном участке про-
изводится в замороженной породе. Крепь ствола толщиной 500 мм из набрызгбетона. Характеристики горной породы (суглинок моренный) следующие: общий модуль деформации горной породы в естественных условиях Е0 = 80 МПа, коэффициент Пуассона горной породы в естественных условиях v0 = 0,45, общий модуль деформации замороженной горной породы Е/ = 770 МПа, коэффициент Пуассона замороженной горной породы vf = 0,3, удельный вес горной породы у = 19,2 кН/м3, параметры ползучести горной породы а/= 0,7 и 5/= 0,01. Геометрические характеристики крепи из набрызгбетона г0 = 4,0 м, г = 4,5 м, Н = 390 м. Давление морозного пучения Рг = 0,09 МПа.
При расчете необходимо было учесть совместное влияние трех факторов: подвигание забоя ствола, твердение бетона и ползучесть замороженной породы.
Проследим подвигание забоя ствола на 1,5 м/сут при начальном расстоянии рассматриваемого сечения ствола от забоя I = 7,5 м. Коэффициент а*(1) определяется по формуле
(
а = ехр
-1,3 • I
\
(1)
) =1 -
(2)
Доля Да*, учитывающая влияние отхода забоя, приходящаяся на каждый момент времени t,, определяется по формуле
и (/,. +1)-и (/,.) = Да*.
(3)
Результаты вычислений приведены в табл. 1. Здесь же приведены значения а* как суммы Да* с нарастающим итогом.
Изменение модуля деформации бетона определяется по формуле Н.Х. Арутюняна
Е(Т) = Еь -(1 -0,6 • е-0Д3Г).
(4)
Модуль сдвига бетона (в соответствии с СП 63.13330.20122):
СДГ)= 0,4 • Е (Т). (5)
Далее определяется функция ползучести замороженной породы в момент времени t. по формуле
Ф =
1 -а
(6)
0? V Х0Г
Определяем значения величин Е Результаты вычислений приведены в табл. 2.
Коэффициенты передачи нагрузок для каждого момента времени определяем по формуле
(7)
Относительные перемещения контура сечения ствола:
К = Х0' +1
Л0(2)У - г Л •
2 + • ф-ГЬ (Т) Ч - 1
Результаты вычислений приведены в табл. 3, также приведены значения приращения коэффициента передачи нагрузок в каждый момент времени
^0(2),
Определяем приращения нормальных напряжений на контакте опережающей крепи с массивом (нагрузок на крепь) в каждый момент времени, вызванные подвиганием забоя, по формуле:
2 СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения
Табл. 1. Параметры подвигания забоя ствола (первый этап вычислений)
(О О
N X
о >
с а
N ^
2 о
н *
о
X 5 I н
о ф
ю
Время t, сут
1 7 14 28
Расстояние 1, м 7,5 16,5 27 48
Коэффициент а*(/) 0,0874 0,0047 0,0002 1,68Е-07
Перемещение и(€). 0,9126 0,9953 0,9998 1,0000
Доля Да* 0,0337 0,0018 0,0001 1,68Е-07
Коэффициент а* Табл. 2. 0,0337 Параметры подвигания з 0,0845 абоя ствола (второй 0,0873 этап вычислений) 0,0874
Параметры Время ^ сут
1 7 14 28
Время t, с 86 400 604 800 1 209 600 2 419 200
Модуль деформации ЕЬ(Т) 14 194,3 22 754,6 27 083,5 29 527,5
Модуль сдвига Оь(Т) 5677,7 9101,8 10 833,4 11 811,0
Ползучесть Ф 1,009 1,809 2,227 2,741
Модуль Еа 383,3 274,1 238,6 205,8
Модуль 136,9 95,9 83,0 71,1
Коэффициент v0t 0,400 0,429 0,438 0,447
Коэффициент x0t 1,398 1,285 1,248 1,214
2
АРод, = К,(2)--—(Да*^у Н + Р). (8)
+1
Далее необходимо определить приращения нормальных напряжений на контакте крепи с массивом в каждый момент времени, вызванные ползучестью пород. Для этого определим коэффициенты передачи нагрузок К0(2) без учета ползучести пород. Результаты приведены в табл. 3. Вычислим приращения коэффициентов передачи нагрузок, учитывающие только твердение бетона, в каждый момент времени. Далее вычислим приращение коэффициентов передачи нагрузок, вызванные только ползучестью пород по формуле
Д К 0(2) = Д К о(2)|-ДК0(2). (9)
Результаты вычислений тоже приведены в табл. 3. Определяем приращение нормальных напряжений на контакте крепи с массивом, вызванные ползучестью пород:
М(2), = Д^0(2)--—(а* + P)• (!°)
x0t +1
Определяем полные напряжения на контакте крепи с массивом суммируя с нарастающим итогом Др('2). и Др"2)Г Средние по радиальному сечению нормальные тангенциальные напряжения в крепи приведены в табл. 3.
Ввиду высоких требований к набрызгбето-ну авторами было предложено использование на-брызгбетона с повышенными характеристиками за счет введения в его состав композиционного вяжу-
табл. 3. Напряжения в крепи
Параметры Время t, сут
1 7 14 28
Коэффициент К"0(2). 1,034 1,068 1,070 1,064
Приращение 0,000 0,002 0,000 0,000
Приращение ДрОда, МПа 0,249 0,087 0,078 0,078
Коэффициент К0(2) 1,041 1,152 1,185 1,201
Приращение ДК^ 0,000 0,009 0,003 0,000
Коэффициент К0(2)ф 0,000 -0,008 -0,003 0,000
Приращение Др0(2), МПа 0,000 -0,004 -0,001 0,000
Напряжение р0(1), МПа 0,249 0,951 1,493 2,578
Напряжение а , МПа 2,248 8,587 13,481 23,278
Рис. 1. График нарастания напряжений в крепи и набор прочности различных составов бетона с микронаполнителем
и ускорителями А1 и А2 на основе алюминатов
m
ф
0 т
1
s
*
о
У
Т
0 s
1
К)
В
г
3 У
о *
7
о
б)
щего вещества с микронаполнителями типа МСГТ (микронаполнитель с самостоятельной гидравлической активностью) [14, 15].
В рамках научно-исследовательских работ лабораторией кафедры технологии вяжущих веществ и бетонов был проделан ряд опытов и исследованы различные образцы бетонных смесей с целью определения рабочих составов набрызгбетона для подземных конструкций [14-17].
В процессе проектирования проходки ствола (в т.ч. на участках со сложными инженерно-геологическими условиями) приходилось учитывать пониженную температуру окружающего грунтового массива (порядка 10 °С), что дополнительно накладывало более высокие требования к кинетике твердения бетонной смеси.
При исследовании набора прочности образцов бетона использовались ускорители схватывания на основе алюминатов (А1 и А2) и бесщелочных ускорителей (Б1 и Б2) известных отечественных и зарубежных компаний (рис. 1 и 2).
Подземные сооружения, ввиду особенностей распределения возникающих напряжений в конструкции, расположенной в грунтовом массиве, зачастую имеют неоднородные включения (линзы), негативную динамику гидрогеологических условий, изменения деформативных свойств геологических слоев, что требует применения спецметодов при проходке стволов. Поэтому при расчете подземных конструкций из набрызгбетона необходимо обеспечить требуемые показатели набора прочностных показателей.
Из графиков видно, что бетон В20 без добавок не может воспринимать горное давление в начальный период твердения, что требует модификации бетонной смеси органоминеральными и химическими добавками.
Введение в состав базового вяжущего помимо стандартного портландцемента М500 ДО, а также микронаполнителя, имеющего в составе наночасти-цы со средним диаметром до 100 нм, позволяет повысить характеристики набрызгбетона (прочность, плотность бетона, объем отскока при нанесении набрызга, адгезию с подложкой), что было определено в ряде экспериментальных исследований по данной тематике с использованием микронаполнителей, обладающих различной степенью самостоятельной гидравлической активности. Кроме того, использование микронаполнителя повышает плотность упаковки частиц вяжущего, что позволяет снизить нормальную густоту вяжущего за счет меньшего количества воды, необходимого для заполнения межзернового пространства зерен вяжущего [14-20].
Использование ускорителей схватывания позволяет оптимально повысить кинетику набора прочности бетона с опережением роста напряжения в крепи. Причем зафиксировано более эффективное использование бесщелочных ускорителей схватывания по сравнению с алюминатами, что, по всей видимости, объясняется большей степенью вовлечения в процесс структурообразования и формированием большего количества новообразований, способствующих гидратации цемента [21].
(О О
N X
о >
с во
N ^
2 о
н *
о
X 5 I н
о ф
ю
Рис. 2. График нарастания напряжений в крепи и набор прочности различных составов бетона с микронаполнителем и ускорителями Б1 и Б2 на основе бесщелочного ускорителя схватывания
Также перспективным и оптимальным способом повышения модуля упругости набрызгбетона является введение в его состав фибры, которая при распределении в объеме бетона начинает воспринимать на себя все растягивающие усилия. Благодаря более высокому значению модуля упругости такие волокна не разрываются при нагрузке, предотвращают раскрытие трещины, разрушение приобретает более «вязкий» характер. Окончательная деструкция фибронабрызгбетона наступает чаще всего как результат нарушения связи «армирующее фиброволокно — бетонная матрица» за счет превышения действующей нагрузки над значениями сцепления фибры и матрицы, что сопровождается вырывом волокон из цементного камня [22, 23].
При использовании дисперсного армирования повышается предел прочности на растяжение при изгибе и модуль упругости набрызгбетона, что позволяет снизить толщину и удельные трудозатраты
возводимых конструкций, повысить критерии безопасности подземного сооружения, предупреждая «взрывной» характер разрушения при превышении допустимой нагрузки, как в случае использовании обычного бетона [12, 22, 24].
По результатам проектных и экспериментальных работ можно сделать следующие выводы:
1. Установлен с помощью аналитического метода прирост напряжений в крепи на заданных участках.
2. Определено изменение параметров прочности набрызгбетона с добавкой микронаполнителя, обладающего самостоятельно гидравлической активностью и ускорителями схватывания на основе алюминатов и бесщелочных ускорителей.
3. Зафиксирована повышенная кинетика набора прочности бетона с добавками-ускорителями, удовлетворяющая конструкционным требованиям при росте горного давления.
ЛИТЕРАТУРА
1. Березнев С.В. Шахтостроительное производство и отраслевая наука в Кузбассе: некоторые проблемы и перспективы развития // Уголь. 2010. № 11 (1015). С. 24-26.
2. Меркин В.Е., ЗерцаловМ.Г., Конюхов Д.С. Управление геотехническими рисками в подземном строительстве // Транспортное строительство. 2013. № 3. С. 10-12.
3. Устинов Д.В., Конюхов Д.С. Применение математического моделирования для оптимизации конструктивных решений подземных сооружений, возводимых в сложных геотехнических условиях // Промышленное и гражданское строительство. 2014. № 11. С. 57-60.
4. Holmberg K., Kivikytö-Reponen P., Härkisaari P. et al. Global energy consumption due to friction and wear in the mining industry // Tribology International. November 2017. Vol. 115. Pp. 116-139.
5. Гончаров А.А. Строительство Строгинского участка Арбатско-Покровской линии Московского метрополитена с использованием ТПМК // Метро и тоннели. 2009. № 3. С. 18-21.
6. Астрин Л.А. Завершилось строительство тоннеля под Босфором // Метро и тоннели. 2009. № 4. С. 8-9.
7. Кривчун С.А., Кривчун Е.А., Баженов М.И. и др. Структура и свойства грунтобетонных массивов на основе наномодифицированных микроцементов // Жилищное строительство. 2016. № 9. С. 55-58.
8. Панкратов М.С., Бородин И.А. Применение на-брызг-бетона при строительстве подземных объектов глубокого заложения в Москве // Метро и тоннели. 2014. № 5. С. 10-12.
9. Меркин В.Е., Чеботаев В.В. Расчетные снижения стоимости конструкций подземных сооружений транспортного назначения // Транспортное строительство. 2015. № 4. С. 9-12.
10. Меркин В.Е. О комбинированных обделках транспортных тоннелей из набрызг-бетона с напыляемой гидроизоляцией (по материалам семинара в Норвегии) // Метро и тоннели. 2011. № 3. С. 16-17.
11. Ginouse N., Jolin M. Investigation of spray pattern in shotcrete applications // Construction and Building Materials. 15 September 2015. Vol. 93. Pp. 966-972.
12. Харченко И.Я., Харченко А.И., Алексеев В.А., Баженов Д.А. Применение расширяющихся цементов для фибронабрызгбетона при строительстве подземных сооружений // Вестник МГСУ. 2017. № 3 (102). С. 334-340.
13. Бегалинов А.Б., Сердалиев Е.Т., Алменов Т.М. Пути повышения качества и эффективности применения набрызгбетона в подземных условиях // Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал). 2013. № 5. С. 5-9.
14. АлексеевВ.А., ХарченкоИ.Я., Харченко А.И. и др. Модифицированные бетонные смеси для пространственных конструкций, наносимые методом набрызга // Вестник МГСУ. 2016. № 11. С. 48-58.
15. Алексеев В.А., Баженова С.И., Харченко И.Я. и др. Совершенствование качества набрызгбетона для строительства тоннельных и притоннельных сооружений // Жилищное строительство. 2016. № 9. С. 33-36.
16. Дятлов А.К., Харченко А.И., Баженов М.И., до Харченко И.Я. Композиционное вяжущее для мелкозер- Ф нистых самоуплотняющихся бетонов // Технологии бето- т нов. 2013. № 3 (80). С. 40-43. X
17. Баженова О.Ю., Баженова С.И., Баженов М.И. Исследования некоторых свойств цементов с тонко- ^ дисперсной добавкой // Молодой ученый. 2013. № 10. ^ С. 96-97. С
18. Баженова С.И. Высококачественные бетоны
на наномодификаторах техногенного происхождения // О Вестник МГСУ. 2011. № 3-2. С. 172-175.
19. Патент РФ 2416582, МПК C04B 28/00 (2006.01) ^ B28C 5/00 (2006.01) C04B 111/20 (2006.01). Способ при- Ю готовления бетонной смеси / В.Ф. Коровяков, Л.А. Али- ц мов, С.И. Баженова, В.В. Воронин; заяв. и патентообл. £ Научно-исследовательский институт московского стро- у ительства (НИИМосстрой); заяв. 2009145031/03, заяв. О 07.12.2009; опубл. 20.04.2011; бюл. № 11.
20. Пшеничный Г.Н., Галкин Ю.Ю. О механизме Ю действия высокодисперсных минеральных добавок // 1 Технологии бетонов. 2014. № 11 (100). С. 41-45.
21. Ибрагимов Р.А., Изотов В.С. Исследование вли- ) яния электролитов на физико-механические свойства тя-
желого бетона // Вестник Казанского технологического университета. 2014. Т. 17. № 14. С. 140-143.
22. БурьяновА.Ф., КухарьИ.Д., СоловьевВ.Г. Оптимизация составов и свойства самоуплотняющегося стале-фибробетона // Эффективные строительные композиты : науч.-практ. конф. к 85-летию заслуж. деятеля науки РФ, акад. РААСН, д-ра техн. наук Баженова Юрия Михайловича. Белгород : Белгород. гос. технолог. ун-т им. В.Г. Шухова, 2015. С. 347-350.
23. Елсуфьева М.С., Соловьев В.Г. Получение стале-фибробетонов с компенсированной усадкой // Актуальные направления фундаментальных и прикладных исследований : мат. IV междунар. науч.-практ. конф. М. : CreateSpace Independent Publishing Platform, 2014. С. 160-164.
24. Соловьев В.Г., Бурьянов А.Ф., Елсуфьева М.С. Пути повышения эффективности производства сборных сталефибробетонных изделий // Технологии бетонов. 2016. № 1-2. С. 34-36.
Поступила в редакцию в мае 2017 г.
Принята в доработанном виде в июне 2017 г.
Одобрена для публикации в июне 2017 г.
Об авторах: Алексеев Вячеслав Александрович — заведующий лабораторией кафедры технологии вяжущих веществ и бетонов, Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИу МГСу), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, 634586@mail.ru;
Харченко алексей Игоревич — кандидат технических наук, заведующий сектором внедрения, Научно-исследовательский институт экспертизы и инжиниринга, Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИу МГСу), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, gorgeostroj@mail.ru;
Соловьев Вадим Геннадьевич — кандидат технических наук, доцент, Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИу МГСу), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, s_vadim_g@mail.com;
Никоноров Роман Николаевич — магистр, Научно-инженерный центр тоннельной ассоциации (НИЦ тоннельной ассоциации), 129344, г. Москва, ул. Енисейская, д. 7, стр. 4, ком. 10, nikonorovrn@mail.ru.
REFERENCES
1. Bereznev S.V. Shakhtostroitel'noe proizvodstvo i otraslevaya nauka v Kuzbasse: nekotorye problemy i perspe-ktivy razvitiya [Mine Buiding and Sectorial Science in Kuzbass : Some Problems and Prospects of Development]. Ugol' [Coal]. 2010, no. 11 (1015), pp. 24-26. (In Russian)
2. Merkin V.E., Zertsalov M.G., Konyukhov D.S. Uprav-lenie geotekhnicheskimi riskami v podzemnom stroitel'stve [Geotechnical Risks Management in Underground Construction]. Transportnoe stroitel'stvo [Transport Construction]. 2013, no. 3, pp. 10-12. (In Russian)
3. Ustinov D.V., Konyukhov D.S. Primenenie q matematicheskogo modelirovaniya dlya optimizatsii kon-T" struktivnykh resheniy podzemnykh sooruzheniy, vozvodimy-
kh v slozhnykh geotekhnicheskikh usloviyakh [Application ^ of Mathematical Modeling for Optimization of Constructive O Solutions of Underground Structures Erected in Complex Geotechnical Conditions]. Promyshlennoe i grazhdanskoe 2 stroitel'stvo [Industrial and Civil Construction]. 2014, no. 11, 10 pp. 57-60. (In Russian)
{V 4. Holmberg K., Kivikyto-Reponen P., Harkisaari P.
et al. Global Energy Consumption due to Friction and Wear 2 in the Mining Industry. Tribology International. November £ 2017, vol. 115, pp. 116-139. (In Russian) ^ 5. Goncharov A.A. Stroitel'stvo Stroginskogo uchastka
Q Arbatsko-Pokrovskoy linii Moskovskogo metropolitena s I— ispol'zovaniem TPMK [Construction of the Strogino section of the Arbatsko-Pokrovskaya Line of the Moscow Metro with * the Use of TBM]. Metro i tonneli [Metro and Tunnels]. 2009,
no. 3, pp. 18-21. (In Russian) H 6. Astrin L.A. Zavershilos' stroitel'stvo tonnelya pod
q Bosforom [Construction of the Tunnel under the Bospho-GQ rus Completed]. Metro i tonneli [Metro and Tunnels]. 2009, no. 4, pp. 8-9. (In Russian)
7. Krivchun S.A., Krivchun E.A., Bazhenov M.I. et al. Struktura i svoystva grunto-betonnykh massivov na osnove nanomodifitsirovannykh mikrotsementov [Structure and Properties of Soil-Concrete Massifs Based on Nanomodi-fied Microcements]. Zhilishchnoe stroitel'stvo [Zhilishchnoe Stroitel'stvo]. 2016, no. 9, pp. 55-58. (In Russian)
8. Pankratov M.S., Borodin I.A. Primenenie nabryzg-betona pri stroitel'stve podzemnykh ob"ektov glubokogo zalozheniya v Moskve [Shotcreting Application in the Construction of Underground Deep Objects in Moscow]. Metro i tonneli [Metro and Tunnels]. 2014, no. 5, pp. 10-12. (In Russian)
9. Merkin V.E., Chebotaev V.V. Raschetnye snizheni-ya stoimosti konstruktsiy podzemnykh sooruzheniy trans-portnogo naznacheniya [Estimated Reduction in the Cost of Structures of Undeground Facilities for Transport Purposes]. Transportnoe stroitel'stvo [Transport Construction]. 2015, no. 4, pp. 9-12. (In Russian)
10. Merkin V.E. O kombinirovannykh obdelkakh transportnykh tonneley iz nabryzg-betona s napylyaemoy gi-droizolyatsiey (po materialam seminara v Norvegii) [On the Combined Lining of Transoprt Tunnels from Shotcreting with Sprayed Waterproofing (Based on the Materials of the Seminar in Norway]. Metro i tonneli [Metro and Tunnels]. 2011, no. 3, pp. 16-17. (In Russian)
11. Ginouse N., Jolin M. Investigation of Spray Pattern in Shotcrete Applications. Construction and Building Materials. 15 September 2015, vol. 93, pp. 966-972.
12. Kharchenko I.YA., Kharchenko A.I., Alekseev V.A., Bazhenov D.A. Primenenie rasshiryayushchikhsya tsementov dlya fibronabryzgbetona pri stroitel'stve podzemnykh sooruzheniy [Application of Expanding Cements for Fibronabrasg-beton in the Construction of Underground Facilities]. Vestnik
Ha6pbi3r6emH b waxrHOM crpoureAbcrBe C. 780-787
MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2017, no. 3 (102), pp. 334-340. (In Russian)
13. Begalinov A.B., Serdaliev E.T., Almenov T.M. Puti povysheniya kachestva i effektivnosti primeneniya nabry-zgbetona v podzemnykh usloviyakh [Ways to Improve the Quality and Efficiency of Shotcreting Application in the Underground Conditions]. Gornyy informatsionno-anal-iticheskiy byulleten' (nauchno-tekhnicheskiy zhurnal) [Mining Information Analytical Bulletin (Scientific and Technical Journal)]. 2013, no. 5, pp. 5-9. (In Russian)
14. Alekseev V.A., Kharchenko I.Ya., Kharchenko A.I. et al. Modifitsirovannyye betonnyye smesi dlya prostrans-tvennykh konstruktsiy, nanosimyye metodom nabryzga [Modified Concrete Mixtures for Spatial Structures, Applied by the Method of Spraying]. VestnikMGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2016, no. 11, pp. 48-58. (In Russian)
15. Alekseev V.A., Bazhenova S.I., Kharchenko I.YA. et al. Sovershenstvovaniye kachestva nabryzgbetona dlya stroitel'stva tonnel'nykh i pritonnel'nykh sooruzheniy [Improving the Quality of Shotcreting for the Construction of Tunnel and Tunnel Structures]. Zhilishchnoye stroitel'stvo [Zhilishchnoe Stroitel'stvo]. 2016, no. 9, pp. 33-36. (In Russian)
16. Dyatlov A.K., Kharchenko A.I., Bazhenov M.I., Kharchenko I.Ya. Kompozitsionnoe vyazhushchee dlya melkozernistykh samouplotnyayushchikhsya betonov [Compositional Bonding for Fine-Grained Self-Compacting Concretes]. Tekhnologii betonov [Concrete Technologies]. 2013, no. 3 (80), pp. 40-43. (In Russian)
17. Bazhenova O.Yu., Bazhenova S.I., Bazhenov M.I. Issledovaniya nekotorykh svoystv tsementov s tonkodispers-noy dobavkoy [Investigations of Some Properties of Cements with a Finely Dispersed Additive]. Molodoy uchenyy [Young Scientist]. 2013, no. 10, pp. 96-97. (In Russian)
18. Bazhenova S.I. Vysokokachestvennye betony na nanomodifikatorakh tekhno-gennogo proiskhozhdeniya [High-quality Concretes On Nanomodifiers Of Inductry-re-lated Origin]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2011, no. 3-2, pp. 172-175. (In Russian)
19. Korovyakov V.F., Alimov L.A., Bazhenova S.I., Voronin V.V. Patent RU 2416582, IPC C04B 28/00 (2006.01) B28C 5/00 (2006.01) C04B 111/20 (2006.01). Sposobprigo-tovleniya betonnoy smesi [Method for concrete mix preparation]; claimer and patent holder Nauchno-issledovatel'skiy
Received in May 2017.
Adopted in revised form in June 2017.
Approved for publication in June 2017.
About the authors: Alekseev Vyacheslav Aleksandrovich — Head of laboratory, Department of Binding Agents and Concrete Technology, Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; 634586@mail.ru;
Kharchenko Aleksey Igorevich — Candidate of Technical Sciences, Director general, Institute of expert evaluation and Engineering, Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; gorgeostroj@mail.ru;
Solovyev Vadim Gennad'evich — Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; s_vadim_g@mail.com;
Nikonorov Roman Nikolaevich — Master Student, Nauchno-inzhenernyy tsentr Tonnel'noy assotsiatsii (NITs Tonnel'noy assotsiatsii), 7 Eniseyskaya st., bld. 4, r. 10, Moscow, 4129344, Russian Federation; nikonoro-vrn@mail.ru.
institut moskovskogo stroitel'stva (NIIMosstroy) [Research Institute of Moscow Construction (NIIMosstroy)]; claim 2009145031/03, 07.12.2009; publ. 20.04.2011; bul. no. 11. (In Russian)
20. Pshenichnyy G.N, Galkin Yu.Yu. O mekhanizme deystviya vysokodispersnykh mineral'nykh dobavok [On the Mechanism of Action of Highly Disperse Mineral Additives]. Tekhnologii betonov [Concrete Technologies]. 2014, no. 11 (100), pp. 41-45. (In Russian)
21. Ibragimov R.A., Izotov V.S. Issledovanie vliyaniya elektrolitov na fiziko-mekhanicheskie svoystva tyazhelogo betona [Investigation of the Effect of Electrolytes on the Physico-Mechanical Properties of Heavy Concrete]. Vest-nik Kazanskogo tekhnologicheskogo universiteta [Herald of the Kazan Technological University]. 2014, vol. 17, no. 14, pp. 140-143. (In Russian)
22. Bur'yanov A.F., Kukhar' I.D., Solovyev V.G. Op-timizatsiya sostavov i svoystva samouplotnyayushchegosya stalefibrobetona [Optimization of Compositions and Properties of Self-Sealing Steel Fiber Reinforced Concrete]. Ef-fektivnye stroitel'nye kompozity : nauchno-prakticheskaya konferentsiya k 85-letiyu zasluzhennogo deyatelya nauki RF, akademika RAASN, doktora tekhnicheskikh nauk Bazhenova Y.M. [Effective Construction Composites: Scientific AND Practical Conference Devoted to the 85th Anniversary of Honored Science Worker of the Russian Federation, Member of the RAASN Academy, Dr. of Technical Sciences Bazhe-nov Y.M.]. Belgorod, Shukhov Belgorod State Technological University Publ., 2015, pp. 347-350. (In Russian)
23. Elsufeva M.S., Solovyev V.G. Polucheniye stalefi-brobetonov s kompensiro-vannoy usadkoy [Obtaining Steel Fiber Reinforced Concrete with Compensated Shrinkage]. Aktual'nye napravleniya fundamental'nykh i prikladnykh issledovaniy : materialy IV mezhdunarodnoy nauchno-prak-ticheskoy konferentsii [Actual Directions of Fundamental and Applied Research : Proceedings of the IV International Scientific and Practical Conference]. Moscow, CreateSpace Independent Publishing Platform Publ., 2014, pp. 160-164. (In Russian)
24. Solovyev V.G., Bur'yanov A.F., Elsufeva M.S. Puti povysheniya effektivnosti proizvodstva sbornykh sta-lefibrobetonnykh izdeliy [Ways to Improve the Production Efficiency of Prefabricated Steel-Fiber-Reinforced-Concrete Products]. Tekhnologii betonov [Concrete Technologies]. 2016, no. 1-2, pp. 34-36. (In Russian)
m
(D
0 T
1
s
*
o y
T
o 2
ISJ
B
r
3
y
o *
7
o
O)
