CC BY
12DOI: 10.6060/tcct.20186104-05.5624
УДК: 66.011
МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОСА ПРИ КАПСУЛИРОВАНИИ
ГРАНУЛ В ФОНТАНИРУЮЩЕМ СЛОЕ
А.А. Липин, В.О. Небукин, А.Г. Липин
Андрей Александрович Липин *, Владимир Олегович Небукин, Александр Геннадьевич Липин Кафедра процессов и аппаратов химической технологии, Ивановский государственный химико-технологический университет, пр. Шереметевский, 7, Иваново, Российская Федерация, 153000. E-mail: lipin.a@mail.ru *, vlaneb93@gmail.com, 157lipin@mail.ru
Капсулирование гранул в полимерные оболочки проводится с целью изолирования поверхности частиц от негативного воздействия факторов окружающей среды и регулирования скорости выделения активного компонента. В данной работе капсулирование осуществляется путем распыливания водной дисперсии полимера на частицы псев-доожиженного слоя с помощью пневматических форсунок. Капли капсулянта, столкнувшись с частицами слоя, растекаются по их поверхности, образуя жидкостную плёнку. Удаление растворителя путем сушки приводит к отверждению плёнки. Существующие методы расчета процесса капсулирования в аппаратах с псевдоожиженным слоем частиц не учитывают влияния закономерностей формирования капсулы на протекание тепло-массообменного процесса удаления растворителя из пленки капсулооб-разующего вещества. Совместное рассмотрение этих процессов позволяет более достоверно прогнозировать требуемое время пребывания капсулируемого материала в аппарате. Разработана математическая модель, позволяющая прогнозировать изменение степени покрытия, влагосодержания капсулируемых частиц, изменения их температуры во времени и требуемое время пребывания в аппарате. Для проверки адекватности разработанной математической модели выполнен физический эксперимент на установке лабораторного масштаба. В ходе эксперимента измерялась температура в псев-доожиженном слое частиц и температура воздуха в сепарационном пространстве над слоем. Измерения проводились во времени процесса прогрева как орошаемого, так и не орошаемого псевдоожиженного слоя частиц. Экспериментально подтверждено, что температура слоя частиц напрямую зависит от соотношения интенсивностей подвода теплоты конвекцией от псевдоожижающего агента и отвода теплоты с испаренной влагой. Выполнено сопоставление расчетных и экспериментальных данных, показавшее их хорошее соответствие. Таким образом, показано, что учёт изменения поверхности испарения из-за увеличения степени покрытия частиц в процессе капсулирования позволяет более достоверно прогнозировать изменение параметров частиц и выбирать рациональные параметры процесса.
Ключевые слова: моделирование, капсулирование, тепло- и массоперенос, степень покрытия, псевдоожиженный слой
SIMULATION OF HEAT AND MASS TRANSFER PROCESSES UNDER GRANULES
CAPSULATION IN FLUIDIZED BED
A.A. Lipin, V.O. Nebukin, A.G. Lipin
Andrey A. Lipin *, Vladimir O. Nebukin, Aleksandr G. Lipin
Department of Processes and Apparatuses of Chemical Technology, Ivanovo State University of Chemistry and Technology, Sheremetevskiy ave., 7, Ivanovo, 153000, Russia E-mail: lipin.a@mail.ru *, vlaneb93@gmail.com, 157lipin@mail.ru
The paper studies capsulation of solid particles in a spout fluidized bed. A capsulation is used to protect the particles surface from the negative impact of environmental factors as well as to regulate of active component release rate. In this work, the capsulation is carried out by spraying of polymers dispersions on fluidized bed particles by means of pneumatic nozzles. Drops of polymer dispersion having faced with the particles are spred on their surface, forming a liquid film. Solvent removing by drying causes solidification of the film. Existing calculation methods of capsulation in the apparatuses with fluidized bed have a significant disadvantage. They do not consider the impact of capsule formation on the heat and mass transfer process of the solvent removing from the coating film. Combined modeling these processes allows more accurately predicting the required residence time of the capsulated material in the apparatus. The mathematical model, which allows predicting the change in coverage degree, the moisture content, the temperature of the particles in process time as well as required residence time in the apparatus, was developed. The comparison of the calculated and experimental data shows their good agreement. Taking into account the changes in evaporation surface due to the increasing of particles coverage degree in the capsulation process allows to describe the evolution of the particles parameters more adequately and to select of the process rational parameters.
Key words: modeling, capsulation, heat and mass transfer, coverage degree, fluidized bed
Для цитирования:
Липин А. А., Небукин В.О., Липин А.Г. Моделирование процессов тепломассопереноса при капсулировании гранул в фонтанирующем слое. Изв. вузов. Химия и хим. технология. 2018. Т. 61. Вып. 4-5. С. 98-104 For citation:
Lipin A.A., Nebukin V.O., Lipin A.G. Simulation of heat and mass transfer processes under granules capsulation in fluidized ber. Izv. Vyssh. Uchebn. Zaved. Khim. Khim. Tekhnol. 2018. V. 61. N 4-5. P. 98-104
ВВЕДЕНИЕ
Заключение различных дисперсных материалов в оболочки защищает их от воздействия окружающей среды, обеспечивает замедленное высвобождение активного вещества, удлиняет сроки хранения неустойчивых и быстропортящихся веществ [1]. Капсулирование широко используют для получения минеральных и органических удобрений пролонгированного действия [2-5]. Для удобрения почвы используют также биокапсули-рованные микробные модификаторы [6].
В качестве материала оболочек используют полимеры [7-10], некоторые природные материалы, например, лигнин, хитозан, глину [11].
Существует ряд возможных методов процесса капсулирования, например, проведение поликонденсации и полимеризации на поверхности
частиц, распылительная сушка, напыление, прессование, экструзия, и т.д. [1, 10, 12-14].
В данной работе процесс капсулирования гранулированных минеральных удобрений в полимерные оболочки проводился в аппарате с псевдо-ожиженным слоем гранул. Нанесение защитной оболочки осуществляется путем распыливания на частицы кипящего слоя дисперсии стиролакрило-вого полимера в количестве 10-30% от массы гранул. Капли капсулянта, столкнувшись с гранулами, растекаются по их поверхности, образуя жидкостную пленку. Удаление растворителя путем сушки приводит к отверждению пленки.
Процесс проводился в режиме фонтанирующего слоя, обеспечивающего интенсивную циркуляцию частиц. Таким образом, создаются усло-
вия для многократного прохождения каждой частицы через зону орошения форсунки, что способствует равномерному распределению пленкообразующего вещества по поверхности обрабатываемых гранул.
Исследованию процесса капсулирования гранулированных материалов в аппарате с псевдо-ожиженным слоем посвящен ряд работ [15-17]. В работе [15] получена зависимость для определения комбинированного коэффициента теплоотдачи от воздуха к поверхности частицы во время капсули-рования в зависимости от высоты слоя. Авторы работы [16] предложили математическую модель кинетики капсулирования гранул минеральных удобрений, учитывающую изменение плотности распределения гранул по размерам на каждой ступени, в полочном многоступенчатом аппарате,. В работе приведена оценка эффективности формирования капсул в процессе осаждения частиц мономера на центры конденсации. Получены рекомендации по увеличению этой эффективности [17].
Однако существующие методы расчета процесса капсулирования в аппаратах с псевдо-ожиженным слоем частиц не учитывают влияние закономерностей формирования капсулы на протекание тепло-массообменного процесса удаления растворителя из пленки капсулообразующего вещества. Совместное рассмотрение этих процессов позволило бы более достоверно прогнозировать требуемое время пребывания капсулируемого материала в аппарате. Поэтому разработка математической модели, которая позволяет определять ре-жимно-технологические параметры процесса кап-сулирования, обеспечивающие полное покрытие поверхности частиц защитной оболочкой и удаление влаги из пленки капсулянта, является актуальной задачей.
МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ
При попадании капель эмульсии на поверхность частиц масса последних увеличивается. В то же время, за счет испарения дисперсионной жидкости (воды) происходит уменьшение массы. Поскольку испарение влаги идет из тонкой пленки, принимаем допущение, что процесс массообмена лимитирован внешней диффузией.
Запишем уравнение материального баланса по влаге, содержащейся в пленке.
ёш„
ёт
= СЭм(1 - В)-рр(Рп - Рг)^, (1)
где Рр - коэффициент массоотдачи, Рп, Рг - парциальные давления паров воды над поверхностью
пленки и в сушильном агенте, Б - поверхность испарения, вэм - расход эмульсии, В - массовая доля полимера в эмульсии, т - время.
Традиционно при моделировании сушки дисперсных материалов поверхность испарения принимается равной площади поверхности частиц. При капсулировании частиц площадь поверхности испарения непрерывно меняется во времени (периодический процесс).
Б = БгрХ = п сл Х , (2)
где Бгр - площадь поверхности гранул; ёср, ^л -средний диаметр и число частиц в псевдоожижен-ном слое, Х - средняя степень покрытия, под которой понимают долю общей поверхности частиц, покрытой защитной пленкой.
Влагосодержание пленки в текущий момент времени находим по формуле:
и = Швл/Шп, (3)
Масса полимера на гранулах к моменту времени т равна:
Ш = ОэМ В т. (4)
Давление паров воды над поверхностью пленки зависит от температуры материала, поэтому математическое описание дополняем уравнением теплового баланса, записанным в дифференциальной форме
ад/ат = -я2 , (5)
где 0 - теплосодержание капсулируемых гранул, Я1 - тепловой поток от сушильного агента к поверхности гранул, я2 - тепловой поток, отводимый за счет испарения влаги из пленки. В развернутой форме:
^ = а(1 г - -рр (Рп - Рг)Б• г* , (6)
где Бгр - поверхность гранул, 1 - температура частиц, Ь - температура газа, г* - теплота парообразования воды, а - коэффициент теплоотдачи.
Начальные условия для уравнений (1) и (6): Т = 0, Швл = 0, 0 = ШгрСгр1н.
Рассматривая теплосодержание гранулы с формирующейся защитной пленкой как сумму теплосодержаний гранулы, полимера и влаги, содержащейся в пленке, находим температуру частиц в текущий момент времени т:
I = 0/(ш гр е гр + Ш п е п + Ш вл е вл ), (7)
где Шгр - масса обрабатываемых гранул; сгр, сп, свл -теплоемкости гранул, полимера и воды.
Вследствие теплообмена с гранулами температура сушильного агента (воздуха) снижается. Частицы в псевдоожиженном состоянии интенсивно перемещаются по объему аппарата. Будем
считать, что гранулы контактируют с газом некоторой средней температуры:
1 г = 0,5(1 гН + 1 гк ), (8)
где и и 1гк - температуры сушильного агента при входе и выходе из аппарата.
Температуру воздуха на выходе из аппарата находим из уравнения теплового баланса:
I гк = 1 гн -а(1 г - ОБгр /(О г с г), (9)
где Ог - расход воздуха; сг - теплоемкость воздуха.
Сушильный агент не только отдает часть своей теплоты материалу, но и отводит из аппарата испарившуюся из полимерной пленки влагу. При этом влагосодержание воздуха увеличивается.
Из уравнения материального баланса по испаренной влаге находим влагосодержание воздуха, выходящего из аппарата:
Хгк = Рр(Рп -Рг)Х• ^/Ог + Хгн, (10)
где хгн, хгк - начальное и конечное влагосодержа-ние воздуха.
Среднее влагосодержание воздуха в аппарате в первом приближении оценим как среднеарифметическое:
х г = 0,5 (х гк + х гн), (11)
Данное значение используется при расчете парциального давления Рг водяных паров в сушильном агенте.
Система уравнений решалась конечно-разностным методом. Использовалась явная схема. При расчете температуры 1гк и влагосодержания хгк воздуха на выходе из аппарата в момент времени т+Ат используются средние по слою значения температуры и влагосодержания, вычисленные по формулам (8), (11) на предыдущем шаге расчета. При старте алгоритма (т = 0) значения 1г и хг принимаются равными начальным 1гн и хгн.
Система уравнений (1)-(4) и (6)-(11), позволяет прогнозировать изменение влагосодержания пленки, температуры частиц, влагосодержания и температуры воздуха в псевдоожиженном слое во времени процесса капсулирования. Данные уравнения должны быть дополнены соотношениями для расчета степени покрытия частиц и коэффициентов тепло- и массоотдачи.
Средняя степень покрытия, под которой понимают долю общей поверхности частиц, покрытой защитной оболочкой, при проведении процесса в периодическом режиме, может быть рассчитана по формуле [1]:
Х = к4 [г 2 - z1 - z2ехр^ 1 т) + z1 exp(z 2т) ]/
/[21X2(22-2)] (12)
где к1 = -кс; к2 = кх+кф; кз = кскф; к4 = кхк=; 21, 22 -корни характеристического уравнения.
= 0,5
к! - к2 ^(к2 - к!)2 + 4(к,к2 + кз)
(13)
где кс, кф - относительные расходы частиц через зону "слой", через зону "факел"; кх - константа скорости роста степени покрытия.
к х = п к Крё к 7(4К фё ср2), (14)
где ёк - диаметр капель, Пк - число капель, производимых форсункой в единицу времени, N -число гранул в зоне факела форсунки, Кр - коэффициент растекания.
п = 6• О /(п-р • ё3) , (15)
к эм/ ж к 4 '
где Рж - плотность эмульсии.
кс = пф/Кс = 1/тц , кф = пф/Nф , (16)
где пф - количество частиц, циркулирующее через зону орошения в единицу времени; N0, N - соответственно, число частиц в зонах «слой» и «факел»; тц - период циркуляции частиц.
Кф = 6 • мф/(п Рт • ё3р), (17)
где Мф - масса частиц в зоне факела форсунки, рт -плотность частицы.
Для расчета периода циркуляции рекомендуется формула [18]:
6,58Нр(1 - е)
С1 ^в (1 - еф)
Ртё с
(
к Рг
НР+
Г,
С1
Л
. (18)
Массовый расход частиц через факел форсунки и масса частиц в зоне факела могут быть определены из выражений [18]:
°ф =
0,1 п W02г02(1 - еф)
V
kf РГР:
(
Н + ^Г.
НР ,
мф =
где
0,33 пРт Wo2Гo2(1 - еф)
с^в3
1 - 2§ёср (Рт - Рг) Цф
2 45kf Рг Wв2 Нр
Цф = WoгJ(0,366Wв с1),
(19)
(20) (21)
с, = 0,46^/^ )0,1 • W0'32. (22)
В этих формулах: Рг, Рт - плотности, соответственно, газа и твердых частиц; Уг - кинематический коэффициент вязкости газа; Нр - рабочая высота псевдоожиженного слоя; е - порозность слоя; W - рабочая скорость псевдоожижения; Wв -скорость витания частиц; kf - коэффициент аэродинамического сопротивления; Wo и г0 - начальные скорость и радиус газовой струи; еф - порозность зоны 'газ-твердые частицы' факела форсунки.
Коэффициенты тепло- и массоотдачи рассчитывались по формулам [19]:
а = 0,0125 — Яе0,84
(23)
ср
тц =
b = 0,008^-Di-Re0'84
dcp
(24)
до газораспределительном решетки, где снова подхватываются восходящим потоком газа.
В этих формулах: Хг - теплопроводность воздуха, Бг - коэффициент диффузии водяных паров в воздухе, Яе - число Рейнольдса, рассчитанное по скорости воздуха в сечении газораспределительной решетки.
Бг = 21,9.1(ГбР Г1г + 2731 , (25)
г Р ^ 273 )
где Ро - давление при нормальных физических условиях, Р - давление в аппарате.
При выражении движущей силы процесса как разности парциальных давлений коэффициент массоотдачи корректируется по формуле
Р. =-М'
273 р
(26)
22,4 Р0 -(273 +1 г)'
где Мв - молекулярная масса воды.
Давление паров воды над поверхностью пленки определяется по следующему выражению:
Рп =У- Рн.В., (27)
где РНВ давление насыщенных паров воды, у - эмпирический поправочный коэффициент.
Давление насыщенных паров воды при температуре 1, рассчитывается по эмпирической формуле:
Рнв = 617 - ехр(17,25 - гЦг + 238)). (28)
Поправочный коэффициент определяется соотношениями: у = 0,87 при и>0,5 и у = и/икр при И<Икр. Для применяемой эмульсии Икр = 0,5.
ПРОВЕРКА АДЕКВАТНОСТИ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ
Проверка математической модели проводилась по данным экспериментов, проведенных на лабораторной установке. Схема аппарата кипящего слоя, в котором осуществлялся процесс кап-сулирования, изображена на рис. 1. Аппарат имеет цилиндроконическую форму с диаметром решетки 0,07 м. Высота конической части аппарата 0,4 м. Диаметр верхней части 0,21 м.
Такое соотношение размеров позволило организовать в аппарате так называемый аэрофонтанный режим псевдоожижения обрабатываемых гранул. При подаче восходящего потока газа в слой частиц через газораспределительную решетку струя газа фонтанирует вдоль вертикальной оси аппарата, увлекая часть слоя вверх. По мере продвижения вверх скорость газа уменьшается, движение твердых частиц замедляется. Частицы при достижении определенной высоты попадают в периферийные зоны и скатываются по стенкам аппарата
Рис. 1. Схема лабораторного аппарата для капсулирования частиц: 1 - аппарат кипящего слоя, 2 - форсунка, 3 - псевдо-ожиженный слой частиц, V1 - нагретый воздух, V2 - отработанный воздух, V3 - распыливающий воздух, К - раствор кап-
сулянта, Р - выгрузка капсулированных частиц Fig. 1. The scheme of laboratory apparatus for particles capsulation: 1 - fluidized bed device, 2 - nozzle, 3 - fluidized bed of particles, V1 - heated air, V2 - exhaust air, V3 - spraying air, K - polymer solution, P - unloading of capsulated particles
Воздух, подаваемый на псевдоожижение, нагревается электронагревателем. Тонкодисперсный распыл эмульсии полимера обеспечивается пневматической форсункой. Измерение температуры в аппарате осуществлялось в трех точках: под газораспределительной решеткой, в псевдоожи-женном слое частиц, в сепарационном пространстве над слоем. В качестве датчиков температуры использовались термопары.
Процесс капсулирования осуществлялся периодическим способом, соответственно процессы тепломассообмена протекали в нестационарном режиме. Обрабатывалось 0,7 кг гранул карбамида до достижения относительной массы оболочки 10%. Средний диаметр гранул 2,4-10-3 м, плотность 1350 кг/м3. Использовалась эмульсия стирол-акрилового полимера с содержанием сухого остатка 33%. Средняя толщина пленки по окончании процесса капсулирования -0,05-10-3 м. Начальная температура псевдоожижающего воздуха tra = 54 °С. Скорость газа в сечении решетки 2,7 м/с.
На рис. 2 приведены зависимости абсолютного влагосодержания пленки капсулянта U и средней степени покрытия частиц Х от времени процесса, рассчитанные с использованием предложенного математического описания.
На рис. 3, 4 представлены зависимости температуры слоя частиц и отработанного воздуха от
времени процесса. Непрерывные линии - расчетные, а точки экспериментальные данные.
2 1,5 1
0,5 0
1
■ 0,8 ■ 0,6 I
О
0.40,2 0
0
200
400
t, с
600
800
Рис. 2. Изменение параметров частиц во времени процесса Fig. 2. Evolution of particle parameters in process time
0
200
400
t, с
стрируемое рис. 3, 4, говорит о корректности математической модели тепломассообменных процессов, имеющих место при капсулировании в псевдо-ожиженном слое. Средняя относительная ошибка не превышает 7%.
55
45 1 1
. ........................
U35 V .............2.........
° / ■ 2
25
15
0
200
400 т, с
600
800
Рис. 3. Изменение температуры во времени процесса прогрева псевдоожиженного слоя частиц: 1 - воздух над слоем, 2 - в слое частиц
Fig. 3. Temperature vs process time of particles heating in a fluid-ized bed: 1 - in the air above a fluidized bed, 2 - in a fluidized bed
Температура слоя частиц напрямую зависит от соотношения интенсивностей подвода теплоты конвекцией от псевдоожижающего агента и отвода теплоты с испаренной влагой. Хорошее соответствие расчетных и опытных данных, иллю-
ЛИТЕРАТУРА
1. Овчинников Л.Н., Липин А.Г. Капсулирование минеральных удобрений во взвешенном слое: монография. Иваново: ИГХТУ. 2011. 140 с.
2. Xiang Y., Ru X., Shi J., Song J., Zhao H., Liu Y., Guo D., Lu X. Preparation and Properties of a Novel Semi-IPN Slow-Release Fertilizer with the Function of Water Retention. J. Agric. Food Chem. 2017. 65 (50). P. 10851-10858. DOI: 10.1021/acs.jafc.7b03827.
3. Chenab L., Xiea Z., Zhuanga X., Chena X., Jinga X. Controlled release of urea encapsulated by starch-g-poly(L-lac-tide). Carbohydrate Polymers. 2008. V. 72. N 2. P. 342-348. DOI: 10.1016/j .carbpol.2007.09.003.
4. Timilsena Y.P., Adhikari R., Casey P., Muster T., Gill H., Adhikari B. Enhanced efficiency fertilisers: a review of formulation and nutrient release patterns. J. Sci. Food Agricult. 2015. V. 95. N 6. P. 1131-1142. DOI: 10.1002/jsfa.6812.
5. Острога Р.А., Юхименко Н.П., Михайловский Я.Э., Литвиненко А.В. Технология получения гранулированных удобрений на органической основе. Восточно-европ.
Рис. 4. Изменение температуры во времени процесса прогрева орошаемого псевдоожиженного слоя частиц: 1 - воздух над слоем, 2 - в слое частиц Fig. 4. Temperature vs process time of particles heating in irrigated fluidized bed: 1 - in the air above a fluidized bed, 2 - in a fluidized bed
ВЫВОДЫ
Учет влияния закономерностей формирования капсулы на протекание процесса сушки пленки капсулообразующего вещества позволяет более достоверно прогнозировать основные параметры процесса капсулирования. Предложенная математическая модель отражает наиболее важные особенности процесса и может быть использована при расчете аппарата с псевдоожиженным слоем кап-сулируемых частиц.
Работа выполнена в лаборатории "Тепло-массоперенос в химически реагирующих средах" НИИ Термодинамики и кинетики химических процессов ИГХТУ.
REFERENCES
1. Ovchinnikov L.N., Lipin A.G. Encapsulation of fertilizer in fluidized bed. Ivanovo: ISUCT. 2011. 140 p. (in Russian).
2. Xiang Y., Ru X., Shi J., Song J., Zhao H., Liu Y., Guo D., Lu X. Preparation and Properties of a Novel Semi-IPN Slow-Release Fertilizer with the Function of Water Retention. J. Agric. Food Chem. 2017. 65 (50). P. 10851-10858. DOI: 10.1021/acs.jafc.7b03827.
3. Chenab L., Xiea Z., Zhuanga X., Chena X., Jinga X. Controlled release of urea encapsulated by starch-g-poly(L-lac-tide). Carbohydrate Polymers. 2008. V. 72. N 2. P. 342-348. DOI: 10.1016/j.carbpol.2007.09.003.
4. Timilsena Y.P., Adhikari R., Casey P., Muster T., Gill H., Adhikari B. Enhanced efficiency fertilisers: a review of formulation and nutrient release patterns. J. Sci. Food Agricult. 2015. V. 95. N 6. P. 1131-1142. DOI: 10.1002/jsfa.6812.
5. Ostroga R.A., Yukhimenko N.P., Mikhailovskiy Ya.E., Litvinenko A.V. Technology of obtaining granulated fertilizers on organic base. Vostochno-Evrop. Zhurn. Pered. Tekhnol. 2015. V. 1. N 6(79). P. 19-26 (in Russina). DOI: 10.15587/1729-4061.2016.60314.
журн. передовых технологий. 2015. Т. 1. № 6(79). С. 19-26. DOI: 10.15587/1729-4061.2016.60314.
6. Schoebitz M., Lopez M.D., Roldan A. Bioencapsulation of microbial inoculants for better soil-plant fertilization. A review. Agronomy for sustainable development. 2013. V. 33. N 4. P. 751-765. DOI: 10.1007/s13593-013-0142-0.
7. Devassine M., Henry F., Guerin P., Briand X. Coating of fertilizers by degradable polymers. Internat. J. Pharmaceut. 2002. V. 242. N 1-2. P. 399-404. DOI: 10.1016/S0378-5173(02)00225-9.
8. Jarosiewicz A., Tomaszewska M. Controlled-Release NPK Fertilizer Encapsulated by Polymeric Membranes. J. Agric. Food Chem. 2003. 51 (2). P. 413-417. DOI: 10.1021/jf020800o.
9. Boyandin A.N., Kazantseva E.A., Varygina D.E., Volova T.G. Slow-Release Formulations of Ammonium Nitrate Fertilizer Based Constructing on Degradable Poly(3-hydroxy-butyrate). J. Agric. Food Chem. 2017. 65 (32). P. 6745-6752. DOI: 10.1021/acs.jafc.7b0121.
10. Tomaszewska M., Jarosiewicz A. Encapsulation of mineral fertilizer by polysulfone using a spraying method. Desalination. 2006. V. 198. P. 346-352. DOI: 10.1016/j.desal.2006.01.032.
11. Messa L.L., Froes J.D., Souza C.F., Faez R. Chitosan-clay hybrid for encapsulation of fertilizers and release sustained of potassium nitrate fertilizer. Quimica Nova. 2016. V. 39. N 10. P. 1215-1220. DOI: 10.21577/0100-4042.20160133.
12. Munmaya Mishra. Handbook of Encapsulation and Controlled Release. CRC Press. 2015. P. 1512.
13. Azeem B., KuShaari K., Man Z.B., Basit A., Thanh T.H. Review on materials & methods to produce controlled release coated urea fertilizer. J. Controlled Release. 2014. V. 181. N 10. P. 11-21. DOI: 10.1016/j.jconrel.2014.02.020. Chaiyasat P., Pholsrimuang P., Boontung W., Chaiyasat A. Influence of Poly(L-lactic acid) Molecular Weight on the Encapsulation Efficiency of Urea in Microcapsule Using a Simple Solvent Evaporation Technique. Polymer-plastics technology and engineering. 2016. V. 55. N 11. P. 11311136. DOI: 10.1080/03602559.2015.1132447.
14. Гумницький Я.М., Нагурський О.А., Нагурський А.О. Динамжа тепломасообмшу у шарi дисперсного ма-терiалу тд час капсулювання у сташ псевдозрщження. Восточно-европ. журн. передовых технологий. 2013. Т. 2. № 8(62). С. 42-44.
15. Юхименко М., Острога Р., Артюхов А. Исследование гидродинамики и кинетики процесса капсулирования гранул минеральных удобрений в многоступенчатом аппарате взвешенного слоя. Восточно-европ. журн. передовых технологий. 2016. Т. 6. № 6(84). С. 22-28. DOI: 10.15587/1729-4061.2016.84179.
16. Данилаев Д.П., Данилаев М.П., Дорогов Н.В. Эффективность процесса капсулирования в многофазных газовых потоках. Науч.-технич. вестн. Поволжья. 2015. №3. С. 34-37.
17. Буевич, Ю.А., Минаев Г.А. Струйное псевдоожижение. М.: Химия. 1984. 136 с.
18. Гельперин Н.И., Айнштейн В.Г., Кваша В.Б. Основы техники псевдоожижения. М.: Химия. 1967. 664 с.
6. Schoebitz M., Lopez M.D., Roldan A. Bioencapsulation of microbial inoculants for better soil-plant fertilization. A review. Agronomy for sustainable development. 2013. V. 33. N 4. P. 751-765. DOI: 10.1007/s13593-013-0142-0.
7. Devassine M., Henry F., Guerin P., Briand X. Coating of fertilizers by degradable polymers. Internat. J. Pharmaceut. 2002. V. 242. N 1-2. P. 399-404. DOI: 10.1016/S0378-5173(02)00225-9.
8. Jarosiewicz A., Tomaszewska M. Controlled-Release NPK Fertilizer Encapsulated by Polymeric Membranes. J. Agric. Food Chem. 2003. 51 (2). P. 413-417. DOI: 10.1021/jf020800o.
9. Boyandin A.N., Kazantseva E.A., Varygina D.E., Volova T.G. Slow-Release Formulations of Ammonium Nitrate Fertilizer Based Constructing on Degradable Poly(3-hydroxy-butyrate). J. Agric. Food Chem. 2017. 65 (32). P. 6745-6752. DOI: 10.1021/acs.jafc.7b0121.
10. Tomaszewska M., Jarosiewicz A. Encapsulation of mineral fertilizer by polysulfone using a spraying method. Desalination. 2006. V. 198. P. 346-352. DOI: 10.1016/j.desal.2006.01.032.
11. Messa L.L., Froes J.D ., Souza C.F., Faez R. Chitosan-clay hybrid for encapsulation of fertilizers and release sustained of potassium nitrate fertilizer. Quimica Nova. 2016. V. 39. N 10. P. 1215-1220. DOI: 10.21577/0100-4042.20160133.
12. Munmaya Mishra. Handbook of Encapsulation and Controlled Release. CRC Press. 2015. P. 1512.
13. Azeem B., KuShaari K., Man Z.B., Basit A., Thanh T.H. Review on materials & methods to produce controlled release coated urea fertilizer. J. Controlled Release. 2014. V. 181. N 10. P. 11-21. DOI: 10.1016/j.jconrel.2014.02.020.
14. Chaiyasat P., Pholsrimuang P., Boontung W., Chaiyasat A. Influence of Poly(L-lactic acid) Molecular Weight on the Encapsulation Efficiency of Urea in Microcapsule Using a Simple Solvent Evaporation Technique. Polymer-plastics technology and engineering. 2016. V. 55. N 11. P. 11311136. DOI: 10.1080/03602559.2015.1132447.
15. Gumnitsky Y.M., Nagursky OA., Nagursky А.О. Dynamics of heat mass exchange is in a layer of dispersed material during capsulation in a state of fluidizing. Eastern-European Journal of Enterprise Technologies. 2013. V. 2. N 8(62). P. 42-44 (in Ukrainian).
16. Yukhimenko M., Ostroga R., Artyukhov A. Hydrody-namic and kinetic of processes of the mineral fertilizer granules encapsulating in the multistage device with suspended layer. Vostochno-Evrop. Zhurn. Pered. Tekhnol. 2016. V. 6. N 6(84). P. 22-28 (in Russian). DOI: 10.15587/17294061.2016.84179.
17. Danilaev D.P., Danilaev M.P., Dorogov N.V. The capsulation process effectiveness in multiphase gas flows. Nauchno-tekhnicheskiy VestnikPovolzh'ya. 2015. N 3. P. 3437 (in Russian).
18. Buevich Yu.A., Minaev G.A. Jet fluidization. M.: Khimiya. 1984. 136 p. (in Russian).
19. Gel'perin N.I., Aiynshteiyn V.G., Kvasha V.B. Basics of fluidization techniques. M.: Khimiya. 1967. 664 p. (in Russian).
Поступила в редакцию 20.11.2017 Принята к опубликованию 13.02.2018
Received 20.11.2017 Accepted 13.02.2018
