CC BY
92
УДК 628.152
МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОТОКОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ НА ЭТАПЕ РАЗВИТИЯ СТРУКТУРЫ
ГОРОДСКИХ СИСТЕМ ГАЗОСНАБЖЕНИЯ
А.И. Колосов, М.Я. Панов, В.Г. Стогней
В работе приведены теоретические основы моделирования потокораспределения в городских системах газоснабжения низкого давления на этапе реконструкции, обусловленной присоединением к уличной распределительной сети новых потребителей. Развитие структуры уличной сетевой системы, как правило, сопровождается изменением расхода на горелках газопотребляющих агрегатов и диапазона устойчивого горения газа. Предлагаемая модель допускает возможность поэтапного (промежуточного) контроля горения газа с выбором оптимального режима развития системы из условий безопасной эксплуатации газопотребляющих установок. Разработанная математическая модель реструктуризации городской системы газоснабжения низкого давления позволяет рассчитывать потокораспределение в условиях глубоких реконструкций
Ключевые слова: газоснабжение, реструктуризация, потокораспределение, реконструкция
Городская система газоснабжения низкой ступени давления, подающая природный газ бытовым и мелким коммунальным потребителям, в результате природных катаклизм, глубокой (плановой) реконструкции ограничивает или полностью прекращает подачу газа потребителям [1,2,3,4].
Глубокая реконструкция инфраструктурной
сетевой системы, обслуживающей жилые районы; изменение конфигурации распределительных (уличных) сетей, «перемещение» («мигрирование») сетевой системы на новое место дислокации в результате освоения потребителями новых пространств, более удобных для проживания и т. д.
Все эти непростые процессы могут быть реализованы путем восстановления новых структурообразующих элементов (участков, источников-ГРП, ГРУ, ГРС), при одновременном отключении разрушенных или исчерпавших нормативный срок эксплуатации старых элементов.
В данной статье рассматривается наиболее простой случай реструктуризации, а именно присоединение к уличной распределительной системе газоснабжения низкого давления новых участков, подающих газ потребителям, освоившим для проживания территорию за пределами упомянутой (базовой) уличной системы. При этом, последняя не подвергается реконструкции.
Известно [5,6,7,8], что режим гидравлической гладкости адекватно описывает развитый турбулентный режим течения среды в газопроводах при изотермическом течении вязкого несжимаемого газа низкого давления:
Ql
АР' = Л^Р Ll
(1)
Колосов Александр Иванович - Воронежский ГАСУ,
канд. техн. наук, доцент, тел. (473) 271-53-21
Панов Михаил Яковлевич - Воронежский ГАСУ, д-р техн.
наук, профессор, тел. (473) 271-53-21
Стогней Владимир Григорьевич - ВГТУ, канд. техн. наук,
профессор, тел. (473) 252-53-54
где APi - потери давления газа на участке i; D, Li -диаметр внутренний (см) и длина участка i (м); А -коэффициент, зависящий от свойств газа; а = 1,75; в = 4,75 - показатели степени, определяемые режимом течения газа и шероховатостью труб.
Область реализации (1) определяется постоянством коэффициента А для одного и того же состава газа [8]. Расчетная оценка для стальных водогазопроводных (газовых) труб (ГОСТ 3262-75*) и бесшовных стальных труб (ГОСТ 8732-85) показывает, что режим гидравлической гладкости в форме (1) адекватен реальным гидравлическим процессам в газопроводах низкого давления при DBH > 4,1 см DP
(48х3,5 мм) и R = -j- > 0,15 даПа/м. Эти пределы
охватывают возможность аналитического описания гидравлических процессов практически для всех уличных (распределительных) газопроводов низкого давления при подземной прокладке и подавляющего большинства при надземной (наземной) прокладке в городах и других населенных пунктах. Переменность А при изменении режимов течения для области DBH < 4,1 и R < 0,15 свидетельствует о реализации ламинарных и переходных режимов течения газа в трубах.
Таким образом, уравнение (1) может быть положено в основу формирования модели реструктуризации городских систем газоснабжения низкой ступени давления. Аналогичная оценка возможна и для пластмассовых газопроводов, однако эта задача в данной статье не ставилась.
В составе комплексной модели потокораспре-деления задачи реструктуризации линейная модель является наиболее информативной.
В любой гидравлической сетевой системе, рассматриваемой в рамках данной постановки задачи, могут быть выделены три группы участков (рис. 1): N1 - участки реальные, для которых DP = D= ... = D/K = const, QiK = var. Это участки (1-3), (1-2), (3-4), (2-5), (2-4), рис. 1. Для означенных участков, в соответствии с (1) APt = St (Qi(kk)1,75, S =const, i e N1.
Рис. 1. Расчетная схема реструктурируемой системы газоснабжения:
1 - узел питания; 100, 101, 102 - конечные узлы (потребители); (2 ^ 5) - промежуточные узлы; (4-6), (3-7) - восстанавливаемые участки; (5-100) - фиктивный участок; (6101), (7-102) - фиктивные восстанавливаемые (инфраструктурные) участки
N2 - участки реальные, вновь формируемые, для которых Д , = уаг, О, = уаг : (4-6), (3-7), рис. 1; АР, = 8Г<О,<к>)2’75, 8,<к)=уаг, Q/к)=vaг, , еN2.
N3 - участки фиктивные, эквивалентирующие дворовые, внутридомовые (внутрицеховые) сети. Это участки (5-100), (6-101), (7-102), включающие газовые горелки газопотребляющих агрегатов, перепад давления на которых определяет качество сжигания газа, то есть устойчивость горения. Поэтому в процессе реструктуризации необходимо отслеживать изменение перепада давления АР,<к из множества N3, и особенно изменение содержащегося в составе АР,<к перепада давления на горелках газопотребляющих агрегатов.
Принципиальным моментом при решении задачи реструктуризации является поитерационное возрождение новых участков из множества N3 и N одновременно, что составляет одну из позиций (основную) научной новизны данного подхода.
Полезно отметить, что решение задачи реструктуризации путем включения в состав матрицы инциденций возрождаемых участков [9,10] исключает возможность поитерационного контроля качества сжигания газа и может поставить перед фактом неустойчивого горения, в отличие от предлагаемой процедуры возрождения новых участков. 5 О, О,
Выразив из (1) Д , е N2, запишем его в отклонениях и после разложения в ряд Тэйлора (при условии; 5Р, ДР,) получаем
'+}
-1=0
(2)
_ 8Q. — 8Р.
где 8Q■ =—- ; 5Р =—- - относительные от' О ' ДР
клонения параметров участка, е N2.
Для режима гидравлической гладкости имеем:
1 + 0,36845%.
-----------=3— 1 = 0
1 + 0,21055р
Абсолютное отклонение перепада давления участка , вытекающее из (2):
5Р, = аАР,5%, = 1,75Др.5% (3)
Для аналогичных преобразований (1), включающей участки из множества N2, используем более короткий путь:
ДР. +5р = (8, + 58,Щ +Щ )а .
Разложение в ряд Тэйлора с удержанием линейных членов малости приводит к выражению:
5Р, =аЧ10*-5 + О*58,.
Разделим обе части последнего равенства на ДР, = 8,0^ , в результате получаем:
5Р, = ос5О, +58, = 1,755%, +58,, или
5Р, = аДР,5%, + ДР,58, = 1,75 ДР,5%, + ДР,58 , (4)
Для фиктивных инфраструктурных участков (, е N3) выделение и установление взаимосвязи, аналогичной (4) является довольно затруднительной и малопродуктивной задачей, поэтому для определения 8Р, и 88, приходится прибегать к использованию схемы сети, хотя это с точки зрения моделирования усложняет математическая модель в направлении громоздкости записи.
Далее необходимо связать относительное отклонение коэффициента 58, с относительным отклонением внутреннего диаметра 5Д,. Подобная
связь целесообразна, поскольку удобным и наглядным представляется оперирование с диаметрами, а не с коэффициентом 8, из-за большей наглядности. Однако появление в составе математической модели новых переменных Д, ( 5Д,), вынуждает дополнять
её новыми аналитическими связями 88, = Ф<8Д) ,
е N2. С этой целью воспользуемся другой формой записи (1):
лоа ДР, =ДТ Ь = 8О
а
(5)
ль,
где 8=Др.
Перепишем последнее выражение применительно к итерационному переопределению параметров участка 1:
\р(к) = ю(к\а = Б (к )(/->(к
I = ТБс^ТГЬ (в1 ) = ' (в1 ) •
I
где Б,^, Б,(к} - коэффициент гидравлического сопротивления участка I, определяемый на предыдущей (к-1) и настоящей (к) итерациях; Б(к) = Б(к-1) + Б(к^дФ); Б(к) = ^ _
II 111 (Б(к))Ь
Для возрождаемых участков системы низкого давления:
Б (к) = б (к-1) + б (к _1)ЗБ(к) =
ЛЬ;
(D(k 1) + D(k 1')dD(k ))b
ЛЧ
[(D(k 1'))b+b(D<(k l:))b 1(Di:k 1'))SD(k)]
Л^.
Si
(k-1)
(D(k !))Ь[і + p8D(k)] 1 + pSD(k)
Таким образом
s(k) - s(k !)(1+Ss(k)):
(k-1)
І + pSD(k)
В итоге получаем:
SS^k) -------—
1+ PSD
D(k )
-1
(б)
Для газопроводов, работающих в режиме гидравлической гладкости, имеем:
:ё(к) = 1
SS^J -
1 + 4,75SD
n(k)
-1
(7)
В итоге можно констатировать, что в составе линейной модели реструктуризации городских систем газоснабжения низкой ступени содержатся:
а) цепные уравнения, выражающие уравнения Бернулли для независимых цепей в форме (3), (4), а для фиктивных инфраструктурных участков форма записи определяется схемой сети, с общим числом участков г с Л^уЛ^уЛ^;
б) контурные уравнения, отражающие второй закон Кирхгофа для системы независимых контуров, множество которых (согласно постановки задачи) I е Ж1;
в) узловые балансовые уравнения для узлов с незаданным давлением, включающих множество участков г с \',и\->и\;И вьфажающих первый закон
Кирхгофа;
г) уравнения, связывающие коэффициенты гидравлических потерь с диаметрами возрождаемых участков в форме (7) для множества I е Ы2;
д) уравнения, связывающие коэффициенты
8Б^ участков из множеств I е Ы2, I е Ы3.
Ниже приводится линейная математическая модель потокораспределения на этапе развития структуры систем газоснабжения низкого давления в матричном виде:
СіХ
с., х
С
С
aAPn1 O O O SQ
O «API2 O O SQ
O O «„„з O SQ
O O O aAPn 4 SQ
ap„i O O O O
O APn 2 O O SS „2x1
O O AP^ O SS „ЗхІ
O O O AP„4 O
(В)
к nlrxr T aAPn1 O O O SQn1rx1
On2xr O aAP„2 O O SQn2x1
O з пЗхг O O Ш^з O SQnyx1
On4xr O O O aAPn4 SQn4x1
Л nlxm T Qn1 O O O
Л n2xm O Q„ 2 O O
Л „Зxm O O Qиз O
Л n4xm O O O Q„4
dQn1x1
SQ„2x1
^бпЗхІ
SQn4x1
SSn ЗхІ
—z
- SS„2
(9)
(іі)
где C, K, A - блочные матрицы независимых цепей (маршрутов), контуров и узлов соответственно, составленные из единичных элементов; n] - число реальных участков в составе системы при Di = const, Si = const, не подвергающихся возрождению, в соответствии с постановкой задачи; n2 -число реальных участков, вновь возрождаемых, при условии Di=var, Si=var; п3 - число фиктивных возрождаемых инфраструктурных участков в системе дворовых и внутридомовых (внутрицеховых) f
сетей с Si =var; п4 - число фиктивных не возрож-
f
даемых участков при Si =const; P, r, m - число
независимых цепей, контуров (цикломатическое число), узлов (промежуточных) с незаданным дав-
—z
лением соответственно. 8Sn - относительное отклонение коэффициента S возрождаемых участков в составе матрицы-столбца, задаваемых по величине относительного отклонения диаметра озна-—z
ченных участков 8Dn2 ; n]r - подгруппа участков в составе n], формирующих систему независимых контуров.
В составе (8) - (11) содержатся линеаризованные подсистемы уравнений независимых цепей (8), контуров (9), узловых балансов (10) и условие реструктуризации фиктивных инфраструктурных сетей (11). Последнее отражает одну из версий ав-
+
+
торов которая, по их мнению, в наибольшей степени способствует сохранению устойчивого горения газа на горелках газопотребляющих агрегатов в условиях глубоких возмущений, обусловленных процессом реструктуризации.
Значения диаметров труб возрождаемых участков наиболее наглядно и информативно иллюстрируют сущность процедуры реструктуризации. Вместе с тем диаметры, как таковые, не включены в состав искомых переменных (8) - (11), поэтому их можно вынести в состав алгоритма и определять (задавать) в рамках текущей итерации по формуле перевода:
(к) = 1
—z (k І
участков, достигших заданного диаметра SDi =
0, D* - const, Sf
const .
1, i = 1, 2, ..., n2.
(12)
sSzz __________________
i —z (k І
1 + bSDty ’
После чего решать систему уравнений (В) - (11).
—z (k І
Значение SDi принималось равным в данной
-4 _z (k І
задаче 3• 10 , см., SD^ = const, i = 1, 2,..., n2,
рис.2.
Очевидно, что для возрождаемых участков
Результаты моделирования процесса реструктуризации системы газоснабжения низкой ступени давления представлены в нижеследующих таблицах, для рис. 2.
Предельная погрешность выполнения сетевых законов по результатам моделирования (табл. 1, 2) развития структуры городской системы газоснабжения на завершающей итерации (к=11-103):
а) по первому закону Кирхгофа = 2,1010-3 %;
б) по второму закону Кирхгофа Зп = 1,46-10-3 %;
в) по независимым цепям дц= 1,66* 10-3 %;
Гидравлическая увязка многокольцевых сетей в ручном режиме счета развиваемая на протяжении около 70 лет допускала погрешность около 10 % [ 1,6,7,9,12,13]. Подобная погрешность скорее относится к грубой ошибке в решении задач гидравлической увязки и существенно отражается на качестве снабжения потребителей водой и природным газом [14,15].
(k К
S Di > O, для исключаемых S Di < O, для
Рис. 2. Бинарный структурный орграф исходной системы газоснабжения низкой ступени давлении:
- существующий реальный участок в составе пі (Р=сож^ $>і=соті);
- восстанавливаемый реальный участок в составе п2 (Рі=уаг, 8і=уаг);
- восстанавливаемый фиктивный участок в составе п3 ($/=уаг);
- существующий фиктивный участок в составе п4 ($/ =сотї); узлы ГРП1, ГРП2 в схему не включены.
Таблица 1
Результаты моделирования потокораспределения при реструктуризации системы газоснабжения (рис. 2) по возрождению группы п2 и п3 участков
№ уч-ка До реструктуризации По итогам реструктуризации
н.у. к.у. Ь, м Бн хЗ, мм Бвн; см Q, м3/ч АР, даПа Q, м3/ч АР, даПа
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1 2 1 540 108х3,5 10,1 120,2 92,455 119,875 92,018
2 2 4 490 108х3,5 10,1 96,2 55,814 98,262 57,923
3 3 2 460 219х5,0 20,9 477,8 27,545 500,33 29,858
4 7 1 460 89х3,0 8,3 73,0 83,088 72,527 82,149
5 8 4 490 108х3,5 10,1 97,4 57,104 101,17 61,03
6 3 8 320 219х5,0 20,9 567,8 26,256 573,92 26,75
7 3 13 450 219х5,0 20,9 571,6 37,398 577,82 38,113
8 3 7 550 219х5,0 20,9 508,5 36,913 530,31 39,728
9 7 12 450 127х3,5 12,0 179,3 68,682 181,03 69,849
10 13 12 550 127х3,5 12,0 160 68,197 164,33 71,463
11 8 14 480 159х4,0 15,1 244,1 41,616 246,63 42,375
12 13 14 150 127х3,5 12,0 209,8 30,474 211,92 31,016
13 4 5 400 76х3,0 7,0 21,6 18,497 19,72 15,779
14 12 18 550 127х3,5 12,0 67,4 14,406 66,547 14,089
15 19 18 280 108х3,5 10,1 32,2 4,502 32,248 4,514
16 20 19 490 108х3,5 10,1 53,7 19,648 56,02 21,157
17 14 19 900 159х4,0 15,1 185,5 47,626 190,77 50,022
18 5 6 150 89х3,0 8,3 58,5 18,144 59,77 18,839
19 9 5 770 159х4,0 15,1 198,2 45,906 200,78 46,957
20 10 9 100 127х3,5 12,0 211,3 20,564 211,99 20,681
21 10 11 450 127х3,5 12,0 167,9 60,863 172,17 63,598
22 11 6 450 127х3,5 12,0 99,6 23,751 97,49 22,879
23 16 10 450 219х5,0 20,9 554,6 35,386 559,4 35,924
24 16 15 260 219х5,0 20,9 554,7 20,435 577,85 20,639
25 16 17 470 219х5,0 20,9 537,5 34,903 558,92 37,374
26 16 21 500 219х5,0 20,9 441,4 25,917 462,09 28,08
27 21 22 480 89х3,0 8,3 76,4 94,083 76,21 93,68
28 17 22 500 108х3,5 10,1 119,8 85,098 119,23 84,387
29 15 20 520 108х3,5 10,1 109,8 75,415 111,4 77,354
30 17 11 450 127х3,5 12,0 168,6 61,346 169,88 62,148
31 21 20 450 108х3,5 10,1 114,1 69,933 114,08 69,912
32 15 9 480 159х4,0 15,1 223,8 35,515 225,42 35,966
Таблица 2
Результаты моделирования потокораспределения при реструктуризации системы газоснабжения (рис. 2) по возрождению группы п2 и п3 участков______________
До реструктуризации По итогам реструктуризации
№ уч-ка н.у. к.у Q, м3/ч АР, даПа даПа Б, (м3/ч )1,я Q, м3/ч АР, даПа даПа Б, (V/ч )1,75
1 2 3 4 5 6 7 8 9
33 1 100 193,2 260 0,0259693 192,4 258,12 0,025969
34 2 101 261,4 352,45 0,02074 260,42 350,14 0,02074
35 3 118 312,3 380,0 0,01638 312,3 380 0,016379
36 4 102 172 296,64 0,036312 170,53 292,217 0,036313
37 5 103 161,3 278,14 0,038098 160,734 276,44 0,038099
38 6 104 158,1 260 0,036884 157,26 257,6 0,036884
39 7 117 256,2 343,09 0,020912 254,997 340,272 0,020912
40 8 120 226,3 353,74 0,026791 226,118 353,24 0,026791
Продолжение табл. 2
4І 9 І07 33б,9 324,05 0,022б53 23б,б2б 323,39 0,022б53
42 І0 І0б 175,4 344,б1 0,040704 І75,24 344,07 0,0407б4
43 ІІ І05 23б,9 2ВЗ,75 0,0І9ВЗ5 235,335 2В0,4В 0,0І9ВЗб
44 І2 ІІ0 271,9 274,41 0,0І5072 2б9,б4 270,42 0,0І5072
45 ІЗ ІІ9 20І,В 342,б 0,0ЗІ70Вб 20І,5б З4І,В9 0,0ЗІ709
4б І4 І2І 2бВ,4 3 І2, ІЗ 0,0І75З7 2б7,7В ЗІ0,В7 0,0І75З7
47 І5 І0В 22І, І 359,5б 0,02ВЗб2 22І,02В 359,3б 0,02ВЗбЗ
4В Іб І09 294,7 ЗВ0,0 0,0ІВІ2В 294,7 ЗВ0 0,0ІВІ29
49 17 ІІ0 249,1 345, І 0,022094 24В,079 24В,079 0,022095
50 ІВ ІІ5 99,б 2б0 0,0В279В 9В,795 25б,33 0,0В279В
5І 19 ІІ4 207 2б4,5 0,02З4І4 205,3б2 2б0,В5 0,023414
52 20 ІІЗ 170,2 2В4,І5 0,035429 Іб9,4б5 2В2,0І 0,03543
53 21 ІІ2 250,9 354,0В 0,0223Вб 250,023 35 І,92 0,0223Вб
54 22 ІІІ 19б,2 2б0 0,02527В І95,44 25В,24 0,02527В
55 2 2б 0,00429 92,455 І,2ВбІ0б 21,775 90,349 0,4ІІб22
5б 4 25 0,00429 Зб,б4 0,5ІІ0б 9, ІВ55 З5,5В9 0,73432б
57 ІІ 24 0,00429 23,75 0,ЗЗІ0б 9,2035 2З,І07 0,475І52
5В 17 23 0,00429 В5,097 І,ІВЗІ0б 21,7б7 В3,0б3 0,З7Вб54
59 21 30 0,00429 94,0ВЗ І,З0ВІ0б 2І,7В 9І,9З7 0,4ІВбб4
б0 19 29 0,00429 4,502 0,0б2б-10б 9,І9І 4,Вб2 0, І002І4
б1 12 2В 0,00429 14,4 0,2^І0б 9,ІВ77 13,9б2 0,2В797І
б2 7 27 0,00429 В0,0В7 І,ІІЗІ0б 2І,754 7В,0бб 0,З5б24В
бЗ 2б І25 0,00429 2б0 З,бІ5І0б 2І,775 259,793 І, ІВЗ5В9
б4 25 І24 0,00429 2б0 З,бІ5І0б 9, ІВ55 25б,б27 5,295б4б
б5 24 І2З 0,00429 2б0 З,бІ5І0б 9,2035 257,37 5,2924І2
бб 23 І22 0,00429 2б0 З,бІ5І0б 21,7б7 259,5бЗ І,ІВЗЗ0І
б7 30 І29 0,00429 2б0 З,бІ5І0б 2І,7В 259,9ВЗ І, ІВ2924
бВ 29 І2В 0,00429 2б0 З,бІ5І0б 9,І9І 255,9В7 5,27бЗ42
б9 2В І27 0,00429 2б0 З,бІ5І0б 9, ІВ7 25б,4бІ 5,290І4б
70 27 12б 0,00429 2б0 З,бІ5І0б 2І,754 2б2,20б І,І9бб
Расходы и перепады давления газа на фиктивных участках адекватны расходам и перепадам давления на горелках газопотребляющих агрегатов, а их изменение в процессе реструктуризации иллюстрируют изменение качества сжигания газа. Так двухкратное уменьшение расхода и падение избыточного давления в узлах системы ниже 100 даПа свидетельствует об опасности появления проскока пламени. Поскольку бытовая газовая аппаратура не оснащена автоматикой, отключающей подачу газа при проскоке пламени на горелках, подобные ситуации недопустимы.
По результатам моделирования процесса развития сетевой структуры за пределами базовой части системы сопровождается уменьшением расхода газа не более чем на 1%, что свидетельствует о реализации в данной задаче реструктуризации щадящих режимов, не приводящих к ухудшению качества сжигания газа.
Таким образом, развитие сетевой структуры систем газоснабжения низкой ступени давления за пределами базовой части, согласно результатов моделирования, не сопровождается ухудшением качества сжигания газа на горелках газопотребляющих агрегатов, что свидетельствует о реализации щадящих режимов при данной постановке задачи реструктуризации.
Литература
1. Колосов А. И. Математическое моделирование процесса реструктуризации городских систем газоснабжения низкой ступени давления / А. И. Колосов, М. Я. Панов // Научный Вестник ВГАСУ «Строительство и архитектура» - Воронеж, 2013 №2.
2. Колосов А. И. Прогнозирование разрушений и восстановление систем теплогазоснабжения / LAP LAMBERT Academic Publishing GmbH & Co. KG, Germany, 2012. - 191 с.
3. Колосов А. И. Ликвидация последствий аварий на инженерных системах теплогазоснабжения / А. И. Колосов, О.А. Сотникова, Д.М. Чудинов // Инженерные системы и сооружения. Научно-технический журнал ВГАСУ. -Воронеж, 2009. № 1. с. 113-11В.
4. Колосов А. И. Восстановление систем теплогазо-снабжения после аварий / А.И. Колосов, Д.Н. Шабанов,
В. Л. Бочарников // Инженерные системы и сооружения. Научный журнал ВГАСУ. - Воронеж, 2010. № 1(2). с. 9В-І05.
5. Панов М. Я. Моделирование возмущенного состояния гидравлических систем сложной конфигурации на основе принципов энергетического эквивалентирова-ния / М.Я. Панов, В.И. Щербаков, И.С. Квасов // Изв. АН РФ. - 2002. № б. - С. 130-137.
6. Меренков А. П. Теория гидравлических цепей / А.П. Меренков, В.Я. Хасилев. - М.: Наука, 19В5. - 27В с.
7. Сафонов В.С. Теория и практика анализа риска в газовой промышленности / В.С. Сафонов, Г.Э. Одишария, А. А. Швыряев - М.: НУМЦ Минприроды России, І99б.
8. Стаскевич Н.Л. Справочник по газоснабжению и использованию газа / Н.Л. Стаскевич, Г.Н. Северинец, Д.Я. Вигдорчик. - Л.: Недра, 1990. - 762 с.
9. Сухарев М.Г. Резервирование систем магистральных трубопроводов / М.Г. Сухарев, Е.Р. Ставров-ский. - М.: Недра, 1987. - 168 с.
10. Сухарев М.Г. Модель оценки надежности инженерных трубопроводных сетей / М.Г. Сухарев, Д. Л. Ткач // Изв. АН СССР. Сер. Энергетика.- 1994. - № 2 - С. 47-54.
11. Ионин А. А. Газоснабжение: Учебник для вузов /
А. А. Ионин. - М.: Стройиздат, 1991. - 439 с.
12. Панов М.Я. Оперативное управление газораспределительной системой на основе модели возмущенного состояния / М.Я. Панов, Г.Н. Мартыненко // Вестник Воронеж. гос. техн. ун-та. Сер. Энергетика. 2003. Вып. 2.3. С. 56-61.
13. Иванов В. В. Процессы радиационно-
конвективного нагрева жидкости при течении в трубах /
B.В. Иванов, А.Ю. Шапенян // Вестник Воронеж. гос. техн. ун-та. Сер. Энергетика. 2003. Вып. 2.3. С. 39-46.
14. Панов М.Я. Развитие теории управления функционированием гидравлических систем в приложении к водоподъемным станциям / М.Я. Панов, В.Г. Стогней, Ю.Ф. Петров. - ВГТУ, ВГАСУ. - 2009 - 58 с.
15. Стогней В. Г. Моделирование течения в канале с проницаемой стенкой методом взвешенных невязок на базе нейросетевых пробных функций / В.Г. Стогней, А.В. Кретинин, А. А. Гуртовой // Вестник Воронежского государственного технического университета. 2005. Т. 1. № 6.
C. 56-61.
Воронежский государственный архитектурно-строительный университет Воронежский государственный технический университет
MODELLING OF DISTRIBUTION OF STREAMS AT THE STAGE OF DEVELOPMENT OF STRUCTURE CITY SYSTEMS OF GAS SUPPLY
A.I. Kolosov, M.Ya. Panov, V.G. Stogney
In work theoretical bases of modeling of distribution of streams are given in city systems of gas supply of low pressure at a stage of the reconstruction caused by accession to a street distributive network of new consumers. Development of structure of street network system as a rule is accompanied by expense change on torches of gas-consuming units and range of steady burning of gas. The offered model allows possibility of stage-by-stage (intermediate) control of burning of gas with a choice of an optimum mode of development of system from conditions of safe operation of gas-consuming installations. The developed mathematical model of restructuring of city system of gas supply of low pressure allows to count distribution of streams in the conditions of deep reconstruction
Key words: gas supply, restructuring, distribution of streams, reconstruction
