CC BY
88
УДК 681.5
Лышов С.М., Иванов И.А., Увайсов С.У.
Москва, МИЭМ ВНИУ ВШЭ
МОДЕЛИРОВАНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КОНСТРУКЦИИ БОРТОВОЙ АППАРАТУРЫ
Моделирование несущей конструкции при воздействии гармонической вибрации.
Механический анализ прибора был проведен при воздействии гармонической вибрации в различных режимах:
- одновременно по всем трем осям;
- воздействие задано по оси OX;
- воздействие задано по оси OY;
- воздействие задано по оси OZ.
На рис. 1 - 4 представлены графики зависимости амплитуды виброускорения от частоты, полученные в контрольной точке при различных режимах вибрации.
120 000105.000g 90.000-| 75 000-
о 60 000-
щ 45 000-^ 30 000-
m 15.0000-
а, [д]
Г
! М: : : : ; ;
: ; :: i ; ; i ; .
1 i i i i i j- i 1
I; ; i ; ; ! ;
■
v i у ш i i /
V s—* 1) V■ • У V' Wx' ’
0
|484 : 157 |f, [Гц.]: 1978.6
200.0 400.0 600.0 800.0 1000.0 1200.0 1400.0 1600.0 1800.0 2000.0 Значение частоты [Гц.]
\а, [д]: 65.272
[Интерфейс отобр ^
а) б)
Рис.1. Зависимость виброускорения от частоты в контрольной точке при задании гармонической вибрации одновременно по трем осям: а) суммарноевиброускорение, б) виброускорение по оси OX
в) г)
Рис. 2. Зависимость виброускорения от частоты в контрольной точке при задании гармонической вибрации одновременно по трем осям: в) виброускорение по оси OY, г) виброускорение по оси OZ
в) г)
Рис. 3. Зависимость виброускорения от частоты в контрольной точке при задании гармонической вибрации по оси OX: а) суммарноевиброускорение, б) виброускорение по оси OX, в) виброускорение
по оси OY, г) виброускорение по оси OZ
в) г)
Рис. 4. Зависимость виброускорения от частоты в контрольной точке при задании гармонической вибрации по оси OY: а) суммарноевиброускорение, б) виброускорение по оси OX, в) виброускорение
по оси OY,t) виброускорение по оси OZ
Затем были получены поля напряжений прибора БУАП. Максимальные значения напряжений прибора при гармонической вибрации в различных режимах приведены на рис. 5. Максимальные напряжения в конструкции прибора достигают: при вибрации по трем осям и по оси OZ на частоте 334 Гц, по осям OX и OY - на частоте 150 Гц. Как видно из рисунков, расчетные значения напряжения не превышают максимально допустимых значений по ТУ на материал конструкции корпуса (58,8-106 Па) и печатных плат (3,0-109 Па).
23.90 Е6 Па
20.90 Е6 Па ЮООЕбПа 15.00Е6Па 12.10Е6Па 9.10 Е6 Па
6.20 Е6 Па
3.20 Е6 Па 0.30 Е6 Па
14.60Е6Па
12.80 ЕВ Па Ю.ЭОЕБПа Э.ЮЕбПа 7.30Е6Па 5.50ЕЁПа 370 ЕЁ Па ГЭОЕЁПа О.ЮЕЁПа
а)
б)
13.10Е6Па 11.50 Е6 Па 9.80 Е6 Па 8.20 ЕЁ Па 6.G0 Е6 Па 4.90 ЕЁ Па 3.30 ЕЁ Па 1.60 Её Па 0.00 ЕЁ Па
22.20 ЕЁ Па
19.50 ЕЁ Па
16.70 ЕЁ Па 14.00 ЕЁ Па
11.20 ЕЁ Па
8.50 ЕЁ Па
5.70 ЕЁ Па 300 ЕЕ Па 0.20 ЕЁ Па
в) г)
Рис.5. Напряжения в блоке при воздействии гармонической вибрации одновременно по трем осям на частоте 334 Гц (а), вибрации по оси OX на частоте 150 Гц (б), вибрации по оси OY на частоте 150 Гц (в), вибрации по оси OZ на частоте 334 Гц (г)
Моделирование печатных узлов при воздействии гармонической вибрации.
После проведения механического анализа несущей конструкции был проведен расчет механического режима печатных узлов при воздействии гармонической вибрации.
На рис. 6 представлено распределение амплитуд виброускорения по ПУ питания на резонансной частоте 236 Гц. Расчетные значения виброускорения ЭРИ ПУ питания при воздействии гармонической вибрации не превышают максимально допустимые значения по ТУ.
Для изучения влияния дефектов конструкции на механические амплитудно-частотные характеристики проводились дальнейшие исследования путем математического моделирования. При исследованиях в качестве объекта был выбран «ПУ питания блока управления антенными переключателями» рис.7. На рис. 8 показан внешний вид «ПУ питания» построенного в подсистеме АСОНИК-ТМ. На рис. 9. представлена структура ПУ.
Для моделирования механических процессов рассматривался ряд программных продуктов к отечественных (АСОНИ-М, АСОНИ-ТМ), так и иностранных (ANSYS, MSCNASTRAN). Учитывая дороговизну зарубежных программных продуктов, была выбрана подсистема АСОНИ-ТМ.
Рис.
а) б)
6 Виброускорения ЭРИ печатного узла питания на частоте 236 Гц при воздействии гармонической вибрации:а) первая сторона, б) вторая сторона
В модель ПУ питания вносились следующие неисправности: 1) без дефектов; 2) увеличена длина печатного узла по оси Х на 10 мм; 3) увеличена длина печатного узла по оси У на 10 мм; 4) изменен вариант установки ЭРИ Т1; 5) отсутствие ЭРИ; 6) отсутствие точки крепления. Контрольная точка размещалась в геометрическом центре ПУ. Результаты эксперимента также показали изменение АЧХ.
Рис. 7. Печатный узел питания (показаны ЭРИ на обеих сторонах платы)
Рис. 8. Размещение элементов в подсистеме АСОНИ-ТМ сторона 1 и сторона 2.
■ Структура ПУ-------------------
Поверхность 1: Кеш. ЭРЭ: 46 Суммарная масса: 280.7 (280.7) г
У/////////яЖШ5К777777777\
Суммарная масса: 90.1 (90.1) г Поверхность 2: Кеш. ЭРЭ: 16
Рис. 9. Структура ПУ питания БУАП
В ходе моделирования были получены зависимости ускорения в контрольной точки от частоты для всех перечисленных ситуаций рис 10-14.
Рис 10. Зависимость ускорения в КТот частоты при отсутствии дефектов
Рис 11. Зависимость ускорения в КТ от частоты при увеличении длины платы по оси Х
Рис 12. Зависимость ускорения в КТ от частоты при увеличении длины платы по оси Y
Рис 14. Зависимость ускорения в КТ от частоты при отсутствии точки крепления
Из приведенных выше АЧХ видно, что при внесении в ПУ дефектов АЧХ ПУ меняется. Соответственно поля ускорений тоже меняются.
Полученные при эксперименте путем математического моделирования результаты использовались для поиска наилучшего критерия обнаружения дефекта конструкции РТУ. Были рассмотрены такие методы сравнения как метод наименьших квадратов, критерий х квадрат, метод максимального подобия, коэффициент корреляции и д.р.
В Таблице 1 приведены значения, рассчитанные по методу наименьших квадратов и по коэффициенту корреляции. Значения рассчитываются между АЧХ каждой ситуации и АЧХ, снятой экспериментальным путем. Коэффициент корреляции меняется от 0 до 1, чем ближе к единице значение коэффициента, тем больше сходство между АЧХ. Для критерия наименьших квадратов, чем больше значение метода, тем больше сходство.
На рисунке 15 изображены две линейно-зависимые АЧХ, разница их лишь в том, что АЧХ 1 сдвинута по оси Y вверх на 3g. Вертикальными линиями между кривыми изображена разница. Если провести расчёт по методу наименьших квадратов, то значение будет равно 11,34. При этом коэффициент корреляции выдаёт значение 1, т.е. полное сходство функций.
Рис. 15. Проверка корректности критериев для задачи сравнения АЧХ и АС. Сплошной линией изображена характеристика 1, пунктирной характеристика 2. характеристика 1 сдвинута по оси Y
на 3G относительно АЧХ 2.
Таблица
Проверка критериев сходства
Вид неисправности Без дефектов Отсутствие крепления Увеличена длина по оси Y Увеличена длина по оси X Отсутствие ЭРИ Изменен вариант установки
Значение метода наименьших квадратов 0,321 0,861 0,789 0,95 0,656 1,354
Рейтинг по методу наименьших квадратов 1 4 3 5 2 6
Значение коэффициента корреляции 0,992 0,478 0,535 0,494 0,796 0,397
Рейтинг по коэффициент корреляции 1 5 3 4 2 6
Путем математического моделирования были проведены эксперименты, позволившие определить чувствительность критерия при изменении параметра модели и месторасположения неисправности на плоскости ПУ. В качестве объекта исследований использовался ПУ «источник вторичного электропитания». На рис. 16 представлен вид ПУ и ЭРИ параметры, которых изменялись для моделирования неисправности. Рассматривались следующие неисправности: 1 - изменение жесткостиЭРИVD12; 2 -изменение места расположения ЭРИVD12 (ЭРИ перемещался от начального положения в сторону ближайшей точки крепления ПУ).
Рис. 16. Внесение неисправности в ПУ: a - Расположение ЭРИVD12, точки крепления и КТ на ПУ
питания, b - направление перемещения ЭРИVD12.
По результатам математического моделирования были построены графики механических амплитудно-частотных характеристик при наличии в конструкции печатного узла вторичного электропитания неисправностях различного вида.
Рис.17. Амплитудно-частотные характеристикиПУ при отсутствие ЭРЭ VD 12
Рис. 19. Амплитудно-частотные характеристики ПУ при массе ЭРЭ VD 12 7гр
При анализе графиков видно, что большинство дефектов в значительной степени влияют на амплитудно-частотную характеристику ПУ в контрольной точке. Однако дефект в виде изменения массы элемента или его перемещения в близи точки крепления на выходной характеристике отражается нелинейно. Для изучения влияния подобных видов неисправностей были построены графики зависимости коэффициента корреляции от изменения массы элемента (рис. 23) и перемещения элемента относительно точки крепления ПУ(рис. 24).
Рис. 23. Зависимость коэффициента корреляции от цилиндрическойжесткости ЭРИ VD-12
Из рис. 31 видно, что при разных значениях жесткости может быть одно и то же значение коэффициента корреляции. Таким образом, в некоторых случаях предложенный критерий не позволяет точно определить кой именно дефект в конструкции. Однако критерий позывает одно единственное решение, близкое к единице, т.е. на вопрос исправен (неисправен) при изменении жесткости ЭРИ критерий дает однозначный ответ.
Рис. 24. График зависимости коэффициента корреляции от перемещения ЭРИ VD-12 от центра
Это связано с тем, что в близости точки крепления жесткость ПУ больше, чем в других местах, и незначительное изменение жесткости и распределения массы, вносимое ЭРИ, мало сзывается на АЧХ. Однако, в доли от крепления коэффициент корреляции изменяется и наблюдается его максимум при нулевом смещении ЭРИ.
ЛИТЕРАТУРА
1. Иванов И.А., Увайсов С.У., Кошелев Н.А. Методика обеспечения диагностируемости электронных средств космических аппаратов по ранговому критерию на ранних этапах проектирования // Качество. Инновации. Образование. 2012. № 1. С. 60-62.
2. Увайсов С.У., Абрамешин А.Е., Лышов С.М., Дубоделова Д.А. Обеспечение эксплуатационной надежности космической аппаратуры неразрушающими методами виброударной диагностики // В кн.: Надежность и качество-2012: труды Международного симпозиума: в 2-х т. / Под общ. ред.: Н.К. Юрков. . Т. 2. Пенза: Пензенский государственный университет, 2012. С. 454-456.
3. Вибрационная диагностика. Измерительная информация. Анализ и первичная обработка : разговорник / А.Г.Толстов. - М. : [б. и.], 2001. - 62 с. : ил. - (Газовая пром-
сть.Серия.Транспорт и подземное хранение газа:Обзор.информ. / Информ.-реклам.центр газовой пром-сти). - 160 экз. - Б. ц.
4. Неразрушающий контроль и диагностика: Справочник В. В. Клюев и др. -М.: Машиностроение,
1995.-487 с.
5. Млицкий В.Д., Беглария В.Х., Дубицкий Л.Г. Испытание аппаратуры и средства измерений на воздействие внешних факторов. М.: Машиностроение, 2003 - 567 с
6. Лышов С.М., Иванов И.А., Увайсов С.У. Экспериментальные исследования возможности вибродиагностики аппаратуры встроенными источниками колебаний // В кн.: Инновации на основе информационных и коммуникационных технологий: материалы международной научно-технической конференции / Отв. ред.: И.А. Иванов; под общ.ред.: С.У. Увайсов. М.: МИЭМ НИУ ВШЭ, 2012. С. 272-274.
7. Иванов И.А., Увайсов С.У., Кошелев Н.А. Методика обеспечения диагностируемости электронных средств космических аппаратов по ранговому критерию на ранних этапах проектирования // Качество. Инновации. Образование. 2012. № 1. С. 60-62.
8. Увайсов С.У., Иванов И.А., Увайсов Р.И. Показатели контролепригодности радиоэлектронной аппаратуры // Мир измерений. 2008. № 3. С. 47-51.
9. Тумковский С.Р., Увайсов С.У., Иванов И.А., Увайсов Р.И. Виброакустический контроль бортовой космической аппаратуры // Мир измерений. 2007. № 12. С. 4-7.
8. Юрков, Н.К. Алгоритм проведения проектных исследований радиотехнических устройств опытно-теоретическим методом / А.В.Затылкин, И.И.Кочегаров, Н.К. Юрков //Надежность и качество: Труды международного симпозиума. В 2-х т. Под ред. Н.К. Юркова. Пенза: Изд-во Пенз. гос. унта, 2012. Том 1, С. 365-367
