МОДЕЛЬ ПРОСТРАНСТВЕННО-РАСПРЕДЕЛЕННОГО ТЕПЛООБМЕНА СТЕНКИ И ПОТОКА НА БАЗЕ МОДАЛЬНОГО ПРЕДСТАВЛЕНИЯ1
И.А. Данилушкин, О.Н. Тимофеева
Самарский государственный технический университет 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, 244
Предложена динамическая модель теплообмена стенки и потока теплообменного аппарата с учетом пространственной распределенности процесса. Рассмотрен способ решения системы дифференциальных уравнений в частных производных посредством разложения в бесконечный ряд по собственным функциям одного из уравнений. Для ограниченного числа учитываемых мод выполнен численный эксперимент, проведен анализ полученных результатов.
Ключевые слова: процесс теплообмена, нагрев потока, температурное распределение, объект с распределенными параметрами, структурная теория распределенных систем, собственная функция, модальное представление.
Исследование нагрева потока жидкости в технологических установках базируется, в первую очередь, на учете пространственной распределенности процесса теплообмена. В большинстве случаев математические модели, разрабатываемые для выявления качественных особенностей поведения процессов нагрева и синтеза законов управления ими, позволяют ограничиться системой двух одномерных дифференциальных уравнений в частных производных, описывающих взаимосвязанные температурные распределения нагреваемого потока и поверхности, с которой он контактирует. В качестве базовой модели рассматривается процесс нагрева потока жидкости или газа от стенок трубы.
Относительно высокая скорость движения нагреваемого потока позволяет пренебречь передачей тепла за счет теплопроводности по направлению движения среды, а специальные конструктивные решения, повышающие эффективность теплообмена, позволяют считать температуру потока постоянной по сечению, перпендикулярному направлению потока. Температурное распределение в стенке трубы рассматривается как одномерная задача теплопроводности, поскольку протяженность поверхности контакта вдоль потока обычно в несколько десятков/сотен раз превышает толщину стенки. В поперечном сечении температура стенок трубы также принимается постоянной.
Таким образом, система уравнений с соответствующими граничными и начальными условиями имеет следующий вид:
дт (х- ‘ ) = а е 2 т (х0 + ^ -рт (т (х,,) -0(х,г)), 0<х <ь, г > 0, (1)
дг дх2 су
1 Работа выполнена при финансовой поддержке грантов РФФИ №я09-08-00297-а, №10-08-00754-а; ФЦП «Научные и научно-педагогические кадры инновационной России на 2009-2013 годы», заявка НК-66П/11, заявка 2010-1.3.1-230-009/8; АВЦП «Развитие научного потенциала высшей школы», проект №2.1.2/13988.
Иван Александрович Данилушкин - к.т.н., докторант.
Ольга Николаевна Тимофеева - аспирант.
дт (х, г)
дх
д0( х, г) дг 4
= 0,
дт (х, г)
х=0
дх
= 0, т (х,0) = То( х),
х=Ь
д0( х, г)
= Р0(т (х, г)-0(х, г)), 0 < х < Ь, г > 0,
(2)
(3)
дх
0(0, г) = г(г), 0(х,0) = 00(х) • (4)
Здесь Т(х, г) - температура стенки трубы; а = X/су - коэффициент температуропроводности стенки, X, с , у - физические характеристики материала стенки: коэффициент теплопроводности, теплоемкость и плотность соответственно; н>(х, г) - распределение мощности теплоисточников, нагревающих стенку трубы; 0( х, г) - температура потока; V - скорость потока; Ь - длина трубы; Т0(х), 0е(х) - начальные распределения температуры стенки и потока соответственно; г (г) - температура потока на входе в теплообменник; рт , Р0 - коэффициенты теплопередачи от потока к стенке и от стенки к потоку соответственно. Они оба одинаково зависят от коэффициента конвективного теплообмена между стенкой и потоком, но различаются благодаря разным объемам сред, участвующих в теплообмене, разным значениям их плотности и теплоемкости.
Методами структурной теории распределенных систем [1-4] для системы (1)-(4) может быть получено структурное представление вида рис. 1.
w( х, р) су
Рис. 1. Структурная схема объекта управления
Здесь Щт (х, 5, р) - распределенная передаточная функция температурного поля стенки
Щ (х, 5, р) = -Ь
1
С0$(ппх/Ь)• С08(пп5/Ь)
_р 4Рт п=1 р 4 Рт 4 а(пп/Ь)'
Щ (х, 5, р) - распределенная передаточная функция температурного поля потока
■(х-5)).
Щ (х, 5, р) = 1( х -0-ехр[-
V I V
(5)
(6)
Взаимное влияние температурных полей учитывается за счет стандартизирующих функций для стенки и потока соответственно [4]:
®т (х р) = ^ РР + рт е(х р), (7)
су
®е (х,Р) = реТ(хР) + ^(х)g(р) +0о(х). (8)
Задача управления температурным полем потока в ряде случаев формулируется либо в виде ограничений на максимальную температуру стенки нагревателя (например, при подогреве потока нефти [5]), либо в виде требования к поддержанию постоянной температуры стенки по всей длине нагревателя (пример - температура катализатора в проточном реакторе при протекании в нем эндотермических / экзотермических реакций [6]). В обоих случаях необходимо получить передаточную функцию по каналу «распределение теплоисточников» - «распределение температурного поля стенки», учитывающую наличие обратной связи за счет пространственно-распределенного сигнала. Передаточная функция замкнутой системы с распределенными параметрами в общем случае может быть найдена путем решения интегрального уравнения Фредгольма второго рода [1]. Для структурной схемы (см. рис. 1) зависимость Т(х, р) от входного распределенного сигнала н>(х, р) записывается следующим образом:
Г1 ^
Т(х р) = Жт(х ^ р) ® — чх р) + ртЖе(х ^ р) ®РеТ(х р) , (9)
I су )
где символ ® означает интегрирование двух связанных этим символом функций по области, в которой меняются две внутренние (ближайшие в записи формулы к знаку ®) пространственные переменные [1]. Подставив в выражение (9) w(х, р) = 5(х -^), по определению получаем, что Т(х, р) = ЖкТ (х, ^, р) - распределенная передаточная функция замкнутой системы. Тогда уравнение Фредгольма для ЖкТ (х,£, р) примет вид
Ж„т (х ^ р) = ртре^Т (x, ^ р) ® Же(x, ^ р) ® ^Т (x, ^ р) + — ЖТ(x, ^ Р), (10)
су
ядром которого выступает интеграл произведения функций
Жт (х, £, р) ® Же (х, £, р) =
х 1
г -1
Л Ь
0
1 + 2^ С0$,(птІЬ)- ^(пЯ^/ь)
р + Рг п=1 Р + Рг + a(nVь)2
1 ( Р + Р(
— ехр|
V
-(п-^^. (11)
Решение интегрального уравнения (10) с ядром (11) не может быть найдено аналитически. Для нахождения передаточной функции по каналу «распределение теплоисточников» - «распределение температурного поля стенки» предлагается воспользоваться представлением распределенного сигнала в виде разложения в ряд по ортонормированному базису. В качестве такого базиса выбрана совокупность собственных функций однородного уравнения вида (1) с граничными условиями (2):
ФоСх) = ^1’ Фп(х) = ^ с™(пЛх/ь)> п е{1, 2,...}. (12)
Тогда передаточная функция ЖТ (х, ^, р) (5) может быть представлена в виде бесконечной суммы
ЖТ (x, ^ р) = 2 Фя (х) • Фя Ф • 2я (Р), (13)
я=0
где
*я (Р) =----- ---1 ( / Л2 , П е(0,1, 2,"} (14)
^ + РТ + а(ял/ Ь)
Любой распределенный сигнал системы может быть представлен в виде бесконечной суммы пар произведений собственных функций (12) и соответствующих временных мод. Для Т(х, р) можно записать
ТО
Т(хр) = £фя (х) • Тп (р). (15)
я=0
С учетом (15) выражение для распределения температуры потока 0(х, р) как сигнала на выходе передаточной функции Же (х, ^, р) записывается следующим образом:
Ь то Ь
е(x,Р) = ГЖе(x,^Р) • реТ&р№ = ре2Тя(р • ГЖе(л^р) • Фя. (16)
0 я=0 0
Благодаря свойствам ортонормированного базиса значение к-той временной моды разложения сигнала 0(х, р) в ряд по базису (12) может быть найдено с помощью интеграла
Ь
ек (Р) Р) •Фк (х)«х, к е{0,1,2,...}. (17)
0
Подставив (16) в (17), получим
то Ь Ь
ек (Р) = ре2тя (Р) ГГЖе (x, ^ Р) •Фя Ф«^Фк (х)«х , к е{0,1,2,...} . (18)
я=0 0 0
Представив распределение мощности теплоисточников в виде разложения в ряд по базису (12) с помощью временных мод
Ь
щк (Р) = Г щ(х, Р) •Фк (х)«х , к е{0,1,2,..} (19)
0
можно записать уравнение для к-той временной моды температурного поля стенки:
Г1 ^
тк (р) = 2к (р) • — Щ (р) + рт ек (р) , к е{0,1,2,...}. (20)
I сУ )
Подставив в (20) выражение для к-той временной моды температурного поля потока (18), получим бесконечную систему уравнений для временных мод температурного поля стенки:
Тк(Р) = гк(Р)'
Г 1 то ьь \
— щк (Р) + ртре 2 Тя (Р) Г Г Же ^ Р) • Фя • Фк (х)«х
СУ я=0 0 0
к е {0,1,2,...}. (21)
Если ограничиться конечным числом N учитываемых мод в системе уравнений (21), то можно реализовать решение системы в одном из компьютерных пакетах численного моделирования динамических систем, например Ма11аЬ/81ши11пк [7]. Для этого необходимо вычислить двойной интеграл. Обозначив его
LL
Щп(Р) = Ц^(х ^ Р) • Фп • фк(х)йх , (22)
0 0
можно записать
( 1 N-1 ^
Тк (Р) = ^ (р • — Чк (Р) + РтРеЕТп (Р) • ^ (Р)
\ су
п=0
к е{0,1,2,..., N -1}
Рассмотрим сначала
L х
| Wе (х ^ Р) • фп ^ ехр|- Р ^Ре (х - Ъ)) • фп , п е{0Д 2,...}.
При п = 0
х /1
V
ехр
Р + Ре
(х - Ъ)] • Л 1г^ =
0
При п е {1, 2,...}
1 1
Ь р + Ре
1 - ехр| -
Р + Ре
(23)
(24)
(25)
х \1
V
ехр
р + ре
(х - Ъ) I \ Ь С0§(п^/ЬИ = л Ь (--РГ\Т~(-----77)2
V ) \Ь \Ь (р + ре) + (плх/Ь)
1
(Р + Ре)е08(плх/Ь)+п^Хвт(плх/Ь)-(р + Ре)ехр|- ^ + Ре х Ь I V
(26)
С учетом полученных выражений (25) и (26) может быть найдено значение интеграла Wkn (р). Ввиду громоздкости вычислений целесообразно рассмотреть отдельно несколько случаев.
1) к = 0, п = 0 :
1 1
^(р) = Ь +Р
Ь Р + Р 2) к = 0, п е {1, 2,...}:
V2
^п (Р) = — v-
ь -
Р + Ре
1 -ехр| -Р+РеЬ
Ь (Р + Ре)2 + (п^/Ь )2
3) к е {1,2,...}, п = 0:
Л 1
0( Р) = ±- V-
Ь (Р + Ре)2 + (к^/Ь )2 4) к, п е {1,2,...}, к = п:
(-1)п+1 + ехр| - ^+^Ь
-1 + (-1)к ехр|-ь
(27)
(28)
(29)
х
V
0
V
V
1
V
^кк (р) =
2
Ь
(Р + Ре)2 +(к^/Ь)2
-(р + Ре)-- р )2
2 (Р + Ре)
V • (р + Ре )
-(кку/Ь)2
1 + (-1)иехр| -^^РеЬ
(30)
1
V
ч 1 су Гь
и
^оо( р)
р)
^02( р)
рт ре
2о( р)
^1о( р)
Ги( р)
г12( р)
рт ре ^( р) Т
^2о( р)
^21( р)
Ж,2( р)
рт ре *2( р) т т 2
о
Рис . 2. Структурная схема модели, учитывающей три первые моды, N = 3
5) к, п є {і, 2,к Ф п :
п 2 (і + (-1)к+п )
2 , 2 п - к
V
(31)
С помощью полученных выражений (27)-(31) были разработаны структурные схемы динамической модели для численного решения системы уравнений (23) при N = 2, N = 3, N = 4 в специализированных компьютерных пакетах. На рис. 2 представлена схема модели для случая N = 3 ,
На рис. 3 представлено температурное распределение по длине теплообменного аппарата, рассчитанное для некоторых фиксированных моментов времени при различном количестве учитываемых мод.
На рис. 4 представлены графики переходных процессов в трех точках по длине теплообменного аппарата также при различном количестве учитываемых мод.
Численные эксперименты проводились при следующих значениях параметров:
Рг Ре = 0,3 1/с2, і = 0,7 м, V = 0,02 м/с, с = 811 Дж/(кг-град), у = 2700 кг/м3,
бензиновых фракций в лабораторной установке каталитического риформинга [8]. Начальная температура катализатора и потока принята равной нулю градусов.
Анализ графиков (см. рис. 3, 4) показал, что увеличение количества учитываемых мод ведет к снижению статической и динамической ошибок моделей. Максимальная погрешность модели наблюдается в начале теплообменника, при х = ом. Так, «перегрев» начала в переходном режиме при t = 41с (см. рис. 4, а) для двух мод составляет около 7о% относительно установившегося значения, а для четырех мод, при t = 34 с (рис. 4, в) - уже около 26%. При этом исходя из физики исследуемого процесса понятно, что «перегрева» быть не должно.
Графики, представленные на рис. 3, также показательны - «перегрев» центральной области теплообменника при х = о,4 м по сравнению с концом (х = о,7 м) в переходном режиме (линии 3, 4 на рис. 3, б, в) уменьшается с увеличением количества учитываемых в модели мод.
Предлагаемый подход к моделированию может использоваться при исследовании объектов и систем с распределенными параметрами в компьютерных пакетах численного моделирования динамических систем, при синтезе и анализе систем автоматического управления объектами с распределенными параметрами.
w(х, р) = q = const.
(32)
Подставив (32) в (19), получим
^0 = -Л • д ; Wk = 0, к є{і, 2,...}.
(33)
X = 7 Вт/(мград), д = 180 кВт/м3. Такие параметры соответствуют режиму нагрева
а
б
в
Рис . 3. Температура стенки в разные моменты времени: а - при моделировании учтены две моды, N = 2; б - при моделировании учтены три моды, N = 3; в - при моделировании учтены четыре моды, N = 4:
1 - t = 5 с; 2 - t = 1о с; 3 - t = 3о с; 4 - t = бо с; 5 - t = 25о с
а
б
в
Рис. 4. Температура стенки в разных точках по длине: а - при моделировании учтены две моды; б - при моделировании учтены три моды; в - при моделировании учтены четыре моды
1. Бутковский А.Г. Структурная теория распределенных систем. - М.: Наука, 1977. - 32о с.
2. Бутковский А.Г. Характеристики систем с распределенными параметрами. - М.: Наука, 1979. -224 с.
3. Рапопорт Э.Я. Структурное моделирование объектов и систем управления с распределенными параметрами. - М.: Высшая школа, 2оо3. - 299 с.
4. Рапопорт Э.Я. Анализ и синтез систем автоматического управления с распределенными параметрами: Учеб. пособие. - М.: Высш. школа, 2оо5. - 292 с.
5. Данилушкин В.А., Калашников С.А., Шумаков М.А. Применение индукционных нагревателей в трубопроводном транспорте высоковязких нефтей // Вестник Самар. гос. техн. ун-та. Сер. Технические науки. - Вып. 14. - 2оо2. - С. 178-181.
6. Кондрашева Н.К., Кондрашев Д.О., Абдульминев К.Г. Технологические расчеты и теория каталитического риформинга бензина: Учеб. пособие. - Уфа: Монография, 2оо8. - 1бо с.
7. Дьяконов В.П. $ти!тк 5/6/7: Самоучитель. - М.: ДМК-Пресс, 2оо8. - 784 с.
8. Тимофеева О.Н., Данилушкин И.А. Численно-аналитическое решение задачи теплообмена между катализатором и потоком // Математическое моделирование и краевые задачи: Труды VII Всероссийской научной конференции с международным участием. Ч.2: Моделирование и оптимизация динамических систем и систем с распределенными параметрами. - Самара: СамГТУ, 2о1о. - С. 254257.
Статья поступила в редакцию 20 апреля 2011 г.
UDC 517.958
A MODEL OF SPATIALLY DISTRIBUTED HEAT TRANSFER BETWEEN PIPE AND FLOW BASED ON MODAL REPRESENTATION
I.A. Danilushkin, O.N. Timofeeva
Samara State Technical University
244, Molodogvardeyskaya st., Samara, 443100
A dynamic model of heat transfer between pipe and flow of a heat exchanger taking into account a spatial distribution of the process is proposed. A method for solving differential equations in partial derivatives through expansion into an infinite series of eigenfunctions of the one of equations is considered. For a fixed number of modes a numerical experiment is carried out. The results are analyzed.
Keywords: heat transfer, heat flow, temperature distribution, an object with distributed parameters, the structural theory of distributed systems, eigenfunctions, the modal representation.
I.A. Danilushkin - Candidate of Technical Sciences, Associate professor. O.N. Timofeeva - Postgraduate student.