CC BY
34
Электроэнергетика
УДК 62-83.001.5 DOI: 10.14529/power160303
МНОГОФАКТОРНЫЙ ВЫБОР ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКОГО МОДУЛЯ ДЛЯ ПЕРСПЕКТИВНОГО СБАЛАНСИРОВАННОГО МАНИПУЛЯТОРА
А.А. Даньшина, Г.Я. Пятибратов
Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) им. М.И. Платова, г. Новочеркасск
Применена методика многофакторного определения рациональных параметров передаточных механизмов для выбора электродвигателя систем вертикального перемещения груза с помощью перспективного сбалансированного манипулятора. Комплексный подход выбора силовой части сбалансированного манипулятора основан на учете трех основных ограничений: согласование скоростей двигателя и исполнительного механизма манипулятора, работа привода с минимально возможным значением максимального крутящего момента, обеспечение режима работы электродвигателя в режиме его стоянки под током при номинальной нагрузке.
Выбор требуемого значения радиуса приведения механизма из допустимых его значений рекомендуется выполнять с применением компромиссного выбора рационального значения радиуса приведения, удовлетворяющего выполнению всех рассматриваемых условий. Рациональные параметры электромеханического модуля выбраны при вариации значения радиуса приведения двигателя с учетом критерия минимизации суммарного максимального момента двигателя, что обеспечило компромиссный выбор требуемых параметров электромеханического модуля. Для создания перспективного сбалансированного манипулятора рекомендовано применять высокоскоростные синхронные электродвигатели с возбуждением от постоянных магнитов.
Ключевые слова: сбалансированный манипулятор, многофакторный выбор, электромеханический модуль, система вертикальных перемещений.
Введение
Развитие средств механизации и автоматизации различных производств предполагает совершенствование обслуживающих их манипуляторов и роботов. В настоящее время при механизации процессов, связанных с перемещением различных изделий и грузов, широко применяются сбалансированные манипуляторы (СМ). Особенностью этих манипуляторов является компенсация веса звеньев и устройств подвеса груза с помощью противовесов или пружин, что позволяет улучшить энергетические показатели работы приводов [1]. Поэтому, в настоящее время СМ находят широкое применение в различных отраслях промышленности с целью механизации ручного труда по перемещению различных грузов [1, 2]. Для обеспечения высокой производительности погрузочно-разгрузочных работ и повышения уровня эксплуатации манипуляторов возникают задачи по разработке и совершенствованию их электромеханических систем [3, 4].
Среди рассматриваемых СМ можно выделить манипуляторы, реализованные с применением системы управления усилиями, которые позволяют осуществлять частичную или полную компенсацию силы тяжести не только звеньев, но и перемещаемого рабочим груза [5], сил инерции элек-
тромеханического модуля (ЭММ) [6], сухого и вязкого трения [7]. Эти задачи управления усилиями в механизмах СМ целесообразно решать с применением электромеханических силокомпен-сирующих систем (ЭСКС). В этом случае на начальном этапе проектирования перспективных СМ с электроприводами (ЭП) главной задачей становится выбор двигателя и передаточного механизма, которые должны обеспечить их необходимое функционирование. При этом необходимо определить рациональные технические характеристики электродвигателя СМ с учетом выполнения ряда условий и ограничений. Для эффективного решения этой задачи целесообразно использовать методику многофакторного определения требуемых параметров механизма и ЭП, приведенного в [5].
Постановка задачи исследований
Для улучшения энергетических и массогаба-ритных показателей ЭСКС важно выбрать и реализовать ЭП, обеспечивающий выполнение всех предъявляемых к СМ требований. При выборе ЭП и механизма перемещения грузов в вертикальной плоскости необходимо учитывать ряд противоречивых требований, специфических режимов и условий работы СМ. Для повышения эффективности и качества работы ЭСКС необходимо комплексно
решить ряд взаимосвязанных задач: обеспечить необходимые параметры движения исполнительного механизма (ИМ); компенсировать вес груза и звеньев СМ, уменьшить влияние сил трения и инерции движущихся масс; обеспечить требуемую точность управления усилиями в упругих механических передачах; улучшить весогабаритные характеристики ЭММ; уменьшить с помощью ЭП динамические усилия, обусловленные упругостью механических передач и конструкций; обеспечить длительное поддержание и плавное изменение значительных по величине крутящих моментов на валу двигателя в режиме стоянки под током. Для этого необходимо обоснованно выбрать рациональные кинематические схемы, параметры механизмов и ЭП с учетом особенностей работы СМ.
Исследование, выполненные в [8] показали, что при разработке рациональных методов решения многофакторных задач их необходимо сводить к оптимизации какого-либо одного обобщенного параметра. При проектировании СМ в качестве обобщенного параметра предлагается принять требуемый радиус приведения, связывающий скорости вращения двигателя и перемещения груза У0 с кинематическими параметрами механических передач:
V
Ртр =
d6 _dI
Пд 2ур 2р
(1)
где ^, /п - передаточное число редуктора и коэффициент кратности полиспаста; dб, dш - диаметры барабана в канатной передаче или шестерни в реечной передаче.
Целью данной работы является определение рациональных параметров ЭММ перспективного СМ, способного обеспечить требуемое его функционирование. Для этого на начальном этапе проектирования СМ предлагается определить возможность применения и сопоставить эффективность использования электродвигателей различных серий. При этом необходимо решить задачу определения допустимых значений радиуса приведения рдоп, который учитывает основные ограничивающие факторы: согласования скоростей движения ИМ и двигателя; минимизации требуемого максимального момента двигателя Мм и обеспечения допустимого момента двигателя при работе в режиме стоянки под током.
Решение задачи
Для решения поставленной задачи необходимо знать исходные данные, определяющие грузоподъемность манипулятора т0 и параметры движения груза: скорость У0 и ускорение а0. Рассмотрим СМ средней грузоподъемности, равной 150 кг, конструкция ИМ которого выполнена в
виде канатной передачи и содержит дополнительно присоединенные элементы массой Дт = 10 кг. Таким образом, суммарный вес груза перемещаемого манипулятором составит 160 кг.
Согласно ГОСТ 26057-84 для СМ значение требуемой скорости перемещения груза не должно превышать У0 < 0,63 м/с. Анализ публикаций [9-11] показал, что для обеспечения высокого уровня эксплуатации современных электромеханических СМ их максимальная скорость может изменяться от 0,18 до 0,5 м/с. Основываясь на этих данных, для возможности повышения производительности работы перспективного СМ примем максимальную скорость движения груза равной У0 = 0,5 м/с. Внешние усилия, прилагаемые оператором к грузу массой 150 кг не должны превышать значения Fв = 100 Н [12], поэтому возможное максимальное ускорение составит
а0 = —F-= 100 = 0,625 м/с2. (2)
0 т0 +Дт 150 +10
С учетом приведенных исходных данных определим необходимую мощность электродвигателя. В соответствии с методикой, описанной в [8], требуемая минимальная мощность двигателя, который может обеспечить заданное ускорение при максимальной скорости движения груза можно определить по выражению
р = (т0 +Дт) Я у =
ртр _ 2кп __ , А _ _ у0 -
^м +&ma0
. (150 +10)9,81
2 (1,1___1,2)—-
v ' (\ О I 1 Л Л
,1.
'0,8 +10 • 0,625
= 2,16.2,36 кВт, (3)
где кп = 1,1...1,2 - коэффициент запаса, учитывающий возможность несовпадения фактического радиуса приведения с радиусом приведения, обеспечивающим минимальную мощность двигателя; Я = 9,81 м/с2 - ускорение свободного падения; г|м= 0,8 - КПД механизма системы вертикальных перемещений (СВП) груза.
При эксплуатации манипуляторов важным требованием является необходимость удерживать неподвижно висящий груз. Обычно в таких случаях применяют электромагнитный или электрогидравлический тормоз. Однако при применении СМ с ЭСКС такое решение является не рациональным, поэтому одним из основных требований, предъявляемых к электродвигателю перспективного СМ, является обеспечение режима длительной стоянки двигателя под током при статических нагрузках, обусловленных максимально допустимым весом груза.
Определим эффективность применения электродвигателей разных серий, которые могут обеспечить предъявляемые к СМ требования. В рассматриваемом диапазоне мощностей к ним можно
отнести выпускаемые отечественной промышленностью высокомоментные электродвигатели постоянного тока серий ПБВ и 2ПБВ, вентильные электродвигатели серий ДВУ, 2ДВУ, 3ДВУ и 2ДВУ2М и синхронные электродвигатели с возбуждением от постоянных магнитов серии 5ДВМ [10], технические характеристики которых представлены в табл. 1.
В табл. 1 обозначено: Рн , Он - номинальные значения мощности, скорости вращения и момента электродвигателя; М0 - допустимый момент длительной стоянки двигателя под током; Jд, mд -
момент инерции и масса двигателя.
При решении задачи многофакторного определения рациональных параметров силовой части электропривода рациональным подходом является сведение ее к оптимизации какого-либо обобщенного параметра. При выборе электродвигателя в качестве обобщенного параметра целесообразно принять радиус приведения. При этом предлагается анализировать влияние радиусов приведения, которые согласовывают параметры движения двигателя и груза рО; определяют минимально возможное значение требуемого максимального момента двигателя рм, способного обеспечить заданное ускорение движения груза; обеспечивают режим стоянки двигателя под током рст при действии максимального статического момента Мс .
Согласно методике [8] в общем случае решение поставленной задачи заключается в определении требуемого радиуса приведения механизма СВП, который должен входить в диапазон его допустимых значений рдоп, при одновременном учете всех рассматриваемых условий и ограничений. Для выбора рациональной серии электродвигателя целесообразно учитывать условия, ограничивающие эффективность работы СМ, которые указаны в табл. 2.
В табл. 2 приняты следующие обозначения: Од ^ - требуемая скорость электродвигателя;
Мм - максимальный требуемый момент двигателя; Мс и Мдин - статический и динамический нагрузочный моменты в исследуемой системе; Мст - возможный нагрузочный момент в режиме стоянки двигателя под током.
В общем случае знаки и значения составляющих нагрузочных моментов зависят от направления, скорости и ускорения движения груза. При решении поставленной задачи необходимо исследовать наибольшее требуемое значение момента двигателя, которое будет возникать при движении груза вверх с максимальной скоростью и ускорением. Аналитические выражения для определения ограничивающих радиусов приведения могут быть найдены с учетом значений, составляющих момента двигателя в режиме стоянки под током:
Таблица 1
Технические характеристики электродвигателей
№ п/п Тип двигателя Рн, кВт Он , об/мин Мн, Н-м М0, Н-м Jд, кг-м2 тд, кг
1 ПБВ132М 2,2 600 35 47 0,188 83
2 2ПБВ100М 2,23 2500 - 8,5 0,01 20
3 2ПБВ100L 2,2 2000 11 12,5 0,013 24
4 ДВУ165М 2 2000 - 10 0,0073 26,1
5 2ДВУ165S 2,3 2000 13 11 0,0039 16
6 3ДВУ265L 2,18 2000 10 13 0,0015 10
7 3ДВУ265L 2,04 3000 7 13 0,0015 10
8 ДВУ2М215М-Ф 2,3 1000 45 48 0,0225 57...60
9 5ДВМ165А 2,09 2000 10 10 0,004 21
10 5ДВМ1^ 2,2 3000 7 7 0,00093 11,2
11 5ДВМ115М 1,97 4000 4,7 4,7 0,00074 9,05
12 5ДВМ1^ 2,2 6000 3,5 3,5 0,00064 8
Таблица 2
Ограничивающие условия
№ п/п Требование Условие Ограничение
1 Согласование скоростей движения груза и двигателя Од тр > р ртр >Ро
2 Минимизация требуемого максимального момента двигателя Мм = Мс + Мдин = ™П ртр =Рм
3 Обеспечение режима стоянки двигателя под током М0 > Мст ртр — рст
требуемые моменты для разных серий электродвигателей, а также возможные значения требуемого момента Мтр перспективного СМ, полученные с
учетом всех рассматриваемых ограничений.
На рис. 1-3 представлены характеристики двигателей, имеющих максимальные и минимальные суммарные моменты в пределах каждой серии. Индексы зависимостей, приведенных на рис. 1-3, соответствуют порядковому номеру двигателя в табл. 1.
Анализ результатов
Исследования показали, что условие стоянки двигателя под током выполняется для всех рассматриваемых типов электродвигателей. Сопоставление данных, приведенных в табл. 1 и 3 и рис. 1, показывает, что высокомоментные электродвигатели постоянного тока серии ПБВ и 2ПБВ имеют близкие значения радиусов приведения рм и ра , разница составляет 3 и 0,5 %. Однако из-за больших значений моментов инерции рассматриваемых двигателей требуемые суммарные значения момента Мм имеют повышенные значения. Минимизацию требуемого момента позволяет обеспечить двигатель типа 2ПБВ100М, имеющий номинальную скорость 2500 об/мин при значении Мтр = 6,92 Н-м.
Анализ табл. 1 и 3 и сопоставление характеристик вентильных электродвигателей, приведенных на рис. 2, показывает, что условие рм > рп в данном случае также не выполняется, причем значения радиусов приведения рм и рп отличаются примерно в два раза. Однако из-за того, что при допустимых значениях рм зависимость требуемого момента двигателя имеет пологий характер
Таблица 3
Сравнительные характеристики серий электродвигателей
№ Тип Ро-10-3, M Q , Рм -10~3, Mм, м > Рст 'ЮЛ M ст, M ^
п/п электродвигателя м Н-м м Н-м м Н-м Н-м
Высокомоментные электродвигатели постоянного тока
1 ПБВ132М 7,96 30,67 7,75 30,66 42 85,82 30,67
2 2ПБВ100М 1,91 6,92 1,74 6,89 7,59 15,8 6,92
3 2nBB100L 2,39 8,24 2,06 8,15 11 22,82 8,24
Вентильные электродвигатели
4 ДВУ165М 2,39 6,81 1,59 6,28 8,93 18,22 6,81
5 2ДВУ1653 2,39 5,95 1,22 4,82 9,82 19,72 5,95
6 3flBy265L 2,39 5,12 0,7 2,76 12 23,04 5,12
7 3(npy265L 1,59 3,75 0,7 2,76 12 23,04 3,75
8 ДВУ2М215М-Ф 4,78 9,44 2,67 5,28 43 84,75 9,44
Синхронные электродвигатели с постоянными магнитами
9 5ДВМ165А 2,39 5,73 1,1 4,36 8,93 17,93 5,73
10 5ДВМ1^ 1,59 3,5 0,53 2,1 6,25 12,45 3,5
11 5ДВМ115М 1,19 2,73 0,47 1,87 4,2 8,4 2,73
12 5ДBМ115S 0,8 2,06 0,44 1,74 3,13 6,3 2,06
мст = то Я (1 + /тп)р , (4)
равномерном движении груза
Мс = (то + Дт)яр(1 + /ш) (5)
и его максимальном суммарном значении нагрузки при движении с ускорением
мм = Мс + мДД + Мдг, (6)
где Мс = (т0 + Дт)яр(1 + /ш); Мдд = ^д + ^0/ р; Мдр = (т0 + Дт)а0р.
Анализ показал, что при заданных параметрах функционирования СМ динамическая нагрузка, обусловленная перемещением груза с максимальным ускорением Мдр, составит не более 7 % от
требуемой статической нагрузки двигателя.
Для определения зоны допустимых значений радиуса приведения, удовлетворяющего заданным в табл. 2 условиям и ограничениям найдем значения радиусов приведения, которые могут быть получены по следующим выражениям:
* = (7)
Рм =
( Jд + JP)a0
(m0 + lm) [ g (1 + /тд) + ao ]
(8)
рст = М° (1 + /тп), (9)
(т0 +Дт) я
при выполнении условия Мс + Мдр = Мдд, где /Тд - коэффициент трения движения; /ТП - коэффициент трения покоя, - момент инерции редуктора.
В табл. 3 приведены значения ограничивающих радиусов приведения и соответствующие им
у двигателей типов 2,3By165S и 3,3By265L (при QH = 3000 об/мин) разница между значениями Мм и Мтр составляет соответственно 19 и 26 %, а у двигателей типов ДВУ165М и 3,3By265L (при = 2000 об/мин) разница между Мм и Мтр
составляет 8 и 46 %.
Среди вентильных двигателей наименьший требуемый суммарный момент имеет электродвигатель типа 3,3By265L, у которого Мтр = 3,75 Н-м.
Анализ табл. 1 и 3 и рис. 3 показывает, что среди синхронных электродвигателей с постоянными магнитами наилучшие показатели имеет двига-
МН-м
70Г1 V
49"
28" 21--
14-
тель типа 5ДВМ115S, который имеет наименьший требуемый момент Мтр = 2,06 Н-м. У этого электродвигателя разница между Мтр и Мм составляет всего лишь 16 %. У двигателей типов 5ДВМ1^ и 5ДВМ115М разница между значениями Мтр и Мм составляет 40 и 31 %.
Исследования показали, что для минимизации требуемого момента двигателя должно выполняться условие рм > рО. Однако в рассматриваемом примере для всех рассматриваемых электродвигателей это условие не выполняется. В этом случае для минимизации требуемого момента двигателя
5,6 6,4
р-10'-\ м
Рис. 1. Моменты высокомоментных электродвигателей постоянного тока и груза
0 0,8 1,6 2,4 3,2 4
М,Н-м
Рис. 2. Моменты вентильных электродвигателей и груза
M, Н- м 25т
22.5" ■
4 4,8 5,6 6,4 7,2
Рис. 3. Моменты синхронных электродвигателей с постоянными магнитами и груза
Таблица 4
Показатели сравнения электродвигателей разных серий
р-10, м
0
0,8
1,6
2,4
3,2
8
Тип электродвигателя 3 Ртр '10 , м M тр, Н-м Mтр/ Mм Стоимость электродвигателя минимальной комплектации, руб.
2ПБВ100М 1,91 6,92 1,15 22 000
3ABy265L 1,59 8,75 1,36 30 000
5ДВМ115Б 0,8 2,06 1,18 40 000
необходимо уменьшать рП, что обуславливает необходимость применения высокоскоростных электродвигателей на номинальные скорости от 3000 об/мин до 6000 об/мин, что видно из графиков, приведенных на рис. 1-3 .
Анализ показал, что при значениях рм < рп определяющим фактором при выборе рационального значения ртр является условие согласования скоростей двигателя и груза, поэтому требуемый момент электродвигателя Мтр необходимо определять по условию ртр = ра , что может увеличить
необходимую мощность электродвигателя.
Для обобщения результатов исследований и определения электродвигателя в наибольшей степени подходящего для создания перспективного СМ в табл. 4 приведены параметры наиболее эффективных типов двигателей из рассмотренных серий.
Сопоставление данных, приведенных в табл. 4, позволяет сделать вывод, что наилучшие показатели при перемещении груза с помощью перспективного СМ имеют высокоскоростные синхронные двигатели с возбуждением от постоянных магнитов. Они имеют минимальное значение суммарного момента Мм= 1,74 Н-м из-за малого
значения момента инерции. Синхронные электродвигатели имеют наименьшее значение момента Мтр = 2,06 Н-м по сравнению с другими представленными типами электродвигателей и у них значение радиуса приведения рм максимально приближено к рп . Однако с экономической точки зрения, если сравнить стоимость рассмотренных электродвигателей в минимальной комплектации, то синхронные электродвигатели наиболее дорогие, так как имеют стоимость около 40 тыс. руб, в то время как двигатели постоянного тока 22 тыс. руб, а вентильные электродвигатели стоят около 30 тыс. руб.
Заключение
Применение методики многофакторного выбора электромеханического модуля позволяет определить рациональные параметры электродвигателя и механизма сбалансированного манипулятора при одновременном учете основных противоречивых требований, условий и ограничений. Проведенный сравнительный анализ высокомомент-ных электродвигателей различных серий позволили сделать следующие выводы:
1. Для реализации перспективного сбалансированного манипулятора определяющим параметром является номинальная скорость электродвига-
теля, которая часто определяет значения требуемого радиуса приведения ртр.
2. При низкой номинальной скорости электродвигателя радиус приведения рй имеет повешенное значение, что приближает его к значению рст, а при высокой скорости двигателя значения рп приближаются к радиусу приведения рм .
3. При рассмотренных исходных параметрах сбалансированного манипулятора рм не входит в диапазон допустимых значений радиуса приведения рдоп, поэтому часто это не позволяет обеспечить наименьшие требуемые значения момента двигателя.
4. При создании перспективного сбалансированного манипулятора с рассмотренными параметрами целесообразно применять высокоскоростные синхронные электродвигатели с возбуждением от постоянных магнитов, что позволит минимизировать требуемую мощность электродвигателя и уменьшить массу электромеханического модуля.
Результаты работы получены при поддержке проекта № 2878 «Развитие теории и практики создания электромеханических систем тренажерных комплексов и мобильных объектов», выполняемого в рамках базовой части государственного задания № 2014/143.
Литература
1. Сбалансированные манипуляторы / И.Л. Вла-дов [и др.]; под ред. П.Н. Белянина. - М.: Машиностроение, 1988. - 264 с. - (Автоматические манипуляторы и робототехнические системы).
2. Сухенко, Н.А. Электромеханические и ме-хатронные системы управления усилиями промышленных манипуляторов: моногр. / Н.А Сухенко, Г.Я. Пятибратов. - Новочеркасск: Изд-во ЮРГТУ (НПИ), 2014. - 164 с.
3. Сухенко, Н.А. Совершенствование систем управления сбалансированных манипуляторов / Н.А. Сухенко, Г.Я. Пятибратов // Известия вузов. Электромеханика. - 2010. - № 5. - С. 77-81.
4. Сухенко, Н.А. Перспективные электромеханические системы управления усилиями промышленных манипуляторов / Н.А. Сухенко, Г.Я. Пя-
тибратов, А.А. Даньшина // Известия вузов. Электромеханика. - 2015. - № 5 (541). - С. 76-81.
5. Пятибратов, Г.Я. Принципы построения и реализации систем управления усилиями в упругих передачах электромеханических комплексов / Г.Я. Пятибратов // Известия вузов. Электромеханика. - 1998. - № 5-6. - С. 73-83.
6. Дебда, Д.Е. Анализ возможностей активных и комбинированных электромеханических систем компенсации силы тяжести обезвешивае-мых объектов / Д.Е. Дебда, Г.Я. Пятибратов // Известия вузов. Электромеханика. - 2001. - № 2. -С. 33-37.
7. Кравченко, О.А. Компенсация влияния сил трения на качество работы электромеханических комплексов / О.А. Кравченко, Г.Я. Пятибратов // Новые технологии управления движением технических объектов: материалы II Междунар. науч.-техн. конф. - Новочеркасск: ЮРГТУ, 1999. -С. 26-28.
8. Пятибратов, Г.Я. Многокритериальный выбор параметров электромеханических систем компенсации сил тяжести при вертикальных перемещениях объектов / Г.Я. Пятибратов // Известия вузов. Электромеханика. - 1993. - № 5. -С. 65-70.
9. ГОСТ 26057-84. Манипуляторы сбалансированные. Общие технические условия. - М.: Изд-во стандартов, 1985. - 10 с.
10. Боровичский опытный машиностроительный завод. Сравнительная таблица [Офиц. сайт] / Боровичский опытный машиностроительный завод. - http://bomz.su/table/ (дата обращения: 26.05.2016).
11. Gorbel. Intelligent Lifting Devices G-Force®/Easy Arm™ [Офиц. сайт] / Gorbel. -https://www.gorbel.com/Resources/products/intelligen tassistdevices/gforce/documents/g-forcebrochure.pdf (дата обращения: 27.05.2016).
12. Knight Global, Inc. Ergonomic Material Handling Systems [Офиц. сайт] / Knight Global, Inc. -http://www. knight-ind. com/brochures/knight_global_ product_catalog_web.pdf (дата обращения: 27.05.2016).
13. Справочник по электрическим машинам: в 2 т. / под общ. ред. И.П. Копылова, Б.К. Клокова. -М.: Энергоатомиздат, 1989. - Т. 2. - 688 с.
Даньшина Анжела Александровна, аспирант, кафедра «Электроснабжение и электропривод», ЮжноРоссийский государственный политехнический университет (НПИ) им. М.И. Платова, г. Новочеркасск; da.angela@mail.ru.
Пятибратов Георгий Яковлевич, д-р техн. наук, профессор, кафедра «Электроснабжение и электропривод», Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) им. М.И. Платова, г. Новочеркасск; g.pyatibratov@mail.ru.
Поступила в редакцию 28 июля 2016 г.
DOI: 10.14529/power160303
MULTIFACTORIAL DETERMINATION
OF ELECTROMECHANICAL MODULE
FOR PROSPECTIVE BALANCED MANIPULATOR
A.A. Danshina, da.angela@mail.ru, G.Ya. Pyatibratov, g.pyatibratov@mail.ru
Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russian Federation
The method of efficient multifactorial determination of transmission gear parameters for selection of an electric motor of the vertical load motion system equipped with a prospective balanced manipulator was applied. The complex approach to selection of the power circuit for the balanced manipulator is based on considering three main restrictions: synchronization of electric motor and manipulator actuator rates, drive operation with the lowest possible value of the maximum torque and providing a stand-by mode of alive electric motor at the rated load.
The required value of the gear reduction radius should be selected from the allowable range with the method of a compromise rational value of the reduction radius that could comply with all considered conditions. Rational parameters of the electromechanical module were selected at varying value of the motor reduction radius with due regard to the minimization criterion of the total maximum motor torque. Thus, the compromise selection of the required parameters of the electromechanical module was provided. It is recommended to apply high-speed synchronous electric motors with permanent magnetic field for development of prospective balanced manipulator.
Keywords: balanced manipulator, multifactorial determination, electromechanical module, vertical motion system.
The paper results are obtained with the support of the project № 2878 "Theory development and implementation of electro-technical systems of simulators complexes and mobile objects" executed in terms of basic part of the state assignment № 2014/143.
References
1. Belyanin P.N. (Ed.) Sbalansirovannye manipulyatory [Balanced Manipulators]. Moscow, Mashinostroenie Publ., 1988. 264 p.
2. Sukhenko N.A., Pyatibratov G.Ya. Elektromekhanicheskie i mekhatronnye sistemy upravleniya usiliyami promyshlennykh manipulyatorov [Electromechanical and Mechatronic Systems for Control of Industrial Manipulators Effort], Novocherkassk, Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI) Publ., 2014. 164 p.
3. Sukhenko N.A., Pyatibratov G.Ya. [Perfecting Balanced Manipulators Control Systems]. Electromekhanika, Izv. vuzov [Russian Electromechanics, Scientific and Technical Journal], 2010, no. 5, pp. 77-81 (in Russ.)
4. Sukhenko N.A., Pyatibratov G.Ya., Danshina A.A [Perspective Electromechanical Systems for Control of Industrial Manipulator Efforts]. Electromekhanika, Izv. vuzov [Russian Electromechanics, Scientific and Technical Journal], 2015, no. 5 (541), pp. 76-81 (in Russ.)
5. Pyatibratov G.Ya. [Principles of Development and Realization for Effort Control System inside Springy Gears of Electromechanical Units]. Electromekhanika, Izv. vuzov [Russian Electromechanics, Scientific and Technical Journal], 1998, no. 5-6, pp. 73-83 (in Russ.)
6. Debda D.E., Pyatibratov G.Ya. [The Analysis of Possibility of Active and Combined Electromechanical Weightlessness Object Gravity Compensation Systems]. Electromekhanika, Izv. vuzov [Russian Electromechanics, Scientific and Technical Journal], 2001, no. 2, pp. 33-37 (in Russ.)
7. Kravchenko O.A., Pyatibratov G.Ya. [Compensation of Friction Force Influence on Performance of Electromechanical Complexes]. Novye tekhnologii upravleniya dvizheniem tekhnicheskikh ob"ektov: Materialy IIMezhdunar. nauch.-tekhn. konf. [New Technologies of Motion Control of Technical Objects: Materials of the 2nd International Scientific and Technical Conference], 1999, Novocherkassk: YuRGTU, pp. 26-28 (in Russ.)
8. Pyatibratov G.Ya. [Multifactorial Determination of Parameters of Electromechanical Systems Compensating Gravity at Object Vertical Traverse]. Electromekhanika, Izv. vuzov [Russian Electromechanics, Scientific and Technical Journal], 1993, no. 5, pp. 65-70. (in Russ.)
9. GOST 26057-84. [Balanced Manipulators. General Specifications]. Moscow, Standartinform Publ., 1985. 10 p. (in Russ.)
10. Borovichskiy opytnyy mashinostroitel'nyy zavod. Sravnitel'naya tablitsa [Borovichi Experimental Engineering Plant. Comparative Table]. Available at: http://bomz.su/table/ (accessed 26.05.2016).
11. Gorbel. Intelligent Lifting Devices G-Force®/Easy Arm™. Available at: https://www.gorbel.com/ Resources/products/intelligentassistdevices/gforce/documents/g-forcebrochure.pdf (accessed 27.05.2016).
12. Knight Global, Inc. Ergonomic Material Handling Systems. Available at: http://www.knight-ind.com/ brochures/knight_global_product_catalog_web.pdf (accessed 27.05.2016).
13. Kopylov I.P. (Ed.) Spravochnik po elektricheskim mashinam. V 2 t. T. 2 [Electrical Machine Reference Book. 2 volumes, Vol. 2]. Moscow, Energoatomizdat Publ., 1989. 688 p.
Received 28 July 2016
ОБРАЗЕЦ ЦИТИРОВАНИЯ
FOR CITATION
Даньшина, А.А. Многофакторный выбор электромеханического модуля для перспективного сбалансированного манипулятора / А.А. Даньшина, Г.Я. Пятибратов // Вестник ЮУрГУ. Серия «Энергетика». -2016. - Т. 16, № 3. - С. 23-31. DOI: 10.14529/power160303
Danshina A.A., Pyatibratov G.Ya. Multifactorial Determination of Electromechanical Module for Prospective Balanced Manipulator. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Power Engineering, 2016, vol. 16, no. 3, pp. 23-31. (in Russ.) DOI: 10.14529/power160303
