CC BY
102
УДК 62-83:681.515
ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЕ СИЛОКОМПЕНСИРУЮЩИЕ СИСТЕМЫ ПОДЪЁМНО-ТРАНСПОРТНЫХ МАНИПУЛЯТОРОВ
Г.Я. Пятибратов, Н.А. Сухенко
Рассмотрены подъёмно-транспортные устройства, при работе которых требуется осуществлять перемещение и позиционирование объектов с помощью незначительных усилий рук человека, прикладываемых непосредственно к перемещаемому объекту. Проанализированы применяемые способы реализации их конструкции и технические характеристики, на основе которых сформулированы требования к электромеханической системе рассматриваемых подъёмно-транспортных манипуляторов.
С учётом недостатков существующих систем управления предложен новый подход при построении систем управления электроприводов подъёмно-транспортных манипуляторов. С помощью методов оптимального управления, основанных на вариационном исчислении, с учётом реальных ограничений управляющего воздействия и энергетических возможностей электропривода выполнен синтез оптимального регулятора усилия в электромеханической системе с обратной связью по ускорению электродвигателя.
С использованием методов математического моделирования применительно к манипулятору МП-100 выполнены исследования, подтверждающие преимущества предлагаемой структуры системы управления подъёмно-транспортными манипуляторами, которая позволит повысить качество функционирования манипулятора.
Ключевые слова: подъёмно-транспортный манипулятор, оптимальный регулятор, регулирование усилий, электропривод.
Введение
В различных отраслях промышленности для транспортировки заготовок и изделий к последующим технологическим операциям или для складирования применяются различные подъёмно-транспортные устройства и машины. Среди них можно выделить устройства, при работе с которыми оператору необходим контакт с перемещаемым объектом в процессе его движения и особенно при позиционировании. К таким устройствам можно отнести специальные грузоподъёмные устройства и сбалансированные манипуляторы (СМ), которые можно отнести к классу подъёмно-транспортных манипуляторов (ПТМ).
В качестве исполнительного привода в ПТМ применяют гидравлический, пневматический и электрический привод. Доступность и простота использования электрической энергии определила широкое распространение ПТМ с электроприводом [1, 2].
При креплении груза или объекта манипулирования в грузозахватном механизме его перемещение в рабочем пространстве ПТМ осуществляется с помощью электропривода (ЭП) при воздействии рукой на кнопки или рычаги управления скоростью двигателя. При этом другой рукой он может позиционировать объект в пространстве и перемещать по необходимой траектории.
Специальные грузоподъёмные устройства обычно реализуются с применением канатных передач и содержат барабан, на который наматывается канат с грузозахватным блоком и вместе с двигателем подвешивается к балке, вдоль которой может перемещаться [3]. В свою очередь балка может перемещаться по рельсам, проложенным на
стеновых колоннах или опорах цеха, увеличивая тем самым зону обслуживания.
Сбалансированные манипуляторы и консольные грузоподъёмные краны конструктивно состоят из колонны, на которой располагается головка с исполнительным устройством рычажного типа. Головка с располагающимся в ней электродвигателем и устройством управления поворачивается относительно вертикальной оси колонны [2]. Такие манипуляторы более компактны и имеют радиальную зону обслуживания, что актуально на операциях перегрузки объектов.
Обобщённые требования
Анализ и обобщение требований к рассматриваемым грузоподъёмным устройствам и механизмам позволяет выделить среди них манипуляторы, применение которых в промышленности определяется следующими техническими характеристиками:
грузоподъёмность скорость вертикального перемещения скорость горизонтального перемещения
- ускорение
- высота обслуживания
- угол поворота
- радиус обслуживания
до 1000 кг;
от 0,03 до 0,5 м/с;
до 0,33м/с; до 2 м/с2; до 3,2 м; до 360°; до 4 м.
Выполненный анализ технических характеристик и функциональных возможностей позволяет отметить преимущества ПТМ:
- отработка сложных траекторий перемещения объекта при непосредственном воздействии на него оператора;
- возможность плавного изменения скорости перемещения объекта;
- плавное перемещение объекта из позиции в позицию и точная остановка его в заданной точке при движениях на малых скоростях.
Существующие способы управления
Качественное и надежное функционирование ПТМ во многом определяется конструкцией механизмов перемещения и системой управления исполнительного привода, который должен обеспечивать возможность плавного изменения скорости манипулятора без рывков, вибраций и просадок объекта, а также ограничение ускорения привода в пуско-тормозных режимах с целью снижения динамических нагрузок в его механической части.
В зависимости от требований технологического процесса, который обслуживает ПТМ, а также от функций и операций, выполняемых системой управления, их исполнительные приводы реализуют различными способами.
Наиболее простым способом является управление исполнительным приводом ПТМ при перемещении объекта с фиксированной скоростью [1]. В этом случае пуск и торможение электродвигателя сопровождается повышенными колебаниями объекта, что обуславливает необходимость снижения рабочей скорости его перемещения. Применение нерегулируемых электроприводов оправдано для ПТМ с достаточно большой зоной обслуживания при отработке прямолинейных траекторий, когда соударение при перемещении с другими объектами исключено.
Использование в ПТМ асинхронного ЭП обуславливает ряд дополнительных требований к системе управления. При наличии активного момента нагрузки на валу двигателя требуется применение однонаправленной силовой передачи от двигателя к объектовому блоку манипулятора, что обуславливает значительное увеличение тепловых потерь в двигателе, выделяющихся при использовании параметрического способа регулирования скорости [5]. Снизить колебательность перемещаемого объекта в пуско-тормозных режимах позволяет использование для управления асинхронным электродвигателем устройства плавного пуска, которое уменьшает рывки и просадки объекта в процессе перемещения. Однако применение устройства плавного пуска в системе электропривода ПТМ не позволяет длительно регулировать скорость перемещения объекта.
При необходимости движения объекта по сложным траекториям в электромеханической системе современных ПТМ часто применяются частотные преобразователи. Они позволяют плавно регулировать скорость вращения электродвигателя исполнительного механизма в широком диапазоне и обеспечивают при этом требуемую динамику при перемещении объекта в режимах пуска и торможения [5, 6].
Анализ способов построения и реализации систем управления ПТМ показал, что задачей управления в существующих манипуляторах в основном является регулирование скорости, а настройка их систем управления чаще всего осуществляется по показателям переходного процесса, вызванным изменением управляющего воздействия [1]. Скорость перемещения и траектория движения объекта задаётся воздействием на устройства управления двигателя исполнительного механизма, поэтому при функционировании ПТМ возможны колебания в упругих элементах их механической части. Это повышает сложность управления манипулятором при необходимости точного позиционирования объекта, что в итоге приводит к снижению производительности [5].
Предлагаемый способ управления
Система вертикального перемещения ПТМ может быть реализована с использованием в системе регулирования информации об усилии в устройстве подвеса объекта, его весе и внешних силовых воздействиях, прикладываемых к нему для перемещений [7, 8]. При этом двигатель должен развивать усилие, равное весу объекта, но противоположное по направлению. Для реализации таких систем необходимо иметь информацию о динамических нагрузках исполнительных механизмов, что требует применения высоконадёжных в эксплуатации датчиков измерения усилий и реализации в системе управления дополнительных контуров обратных связей. Такой способ управления нашёл широкое применение при создании силокомпенсирующих систем тренажёров для подготовки космонавтов и испытаний изделий космической техники [9-11].
Возникающие при этом упругие колебания исполнительного механизма и динамические нагрузки в механизмах ПТМ ограничиваются с помощью ЭП. Это становится возможным благодаря созданию с помощью электродвигателя дополнительного силового воздействия, определённым образом взаимодействующего с моментом в упругих элементах (УЭ) механических передач манипулятора [12]. В системах, обеспечивающих компенсацию статической нагрузки объекта, можно отметить ряд достоинств:
- удержание объекта на весу без применения тормоза;
- отсутствие блока задания скорости;
- возможность значительного уменьшения усилия оператора при перемещении объекта;
- точность позиционирования объекта при реализации такой системы управления зависит только от действий оператора.
Таким образом, система регулирования электропривода должна обеспечивать с высокой точностью поддержание в элементах исполнительного устройства усилия, равного силе тяжести, при различных прикладываемых к объекту силовых воздействиях при манипулировании.
Реализованная таким способом система регулирования усилий (СРУ) позволяет осуществлять перемещения обезвешенного объекта в вертикальной плоскости за счет прикладываемой к нему незначительной силы Fв, создаваемой оператором. В этом случае задача электропривода механизма вертикальных перемещений заключается только в компенсации веса объекта и сил сопротивления его движению. Поэтому перемещение объекта в вертикальной плоскости будет определяться ошибкой регулирования усилия 8у , для минимизации которой необходимо решить задачи выбора рациональной структуры системы регулирования и синтеза параметров управляющих устройств. Обоснование рациональной структуры системы управления усилиями исполнительных механизмов сбалансированных манипуляторов приведено в [2, 13]. Для этого необходимо использовать соответствующее математическое описание электромеханической системы ПТМ.
Математическая модель
Динамические свойства двухмассовой электромеханической системы (ЭМС) регулирования усилий можно исследовать с использованием математической модели, структурная схема которой приведена на рис. 1 [2, 14]. Здесь обозначено: Тд, Тм - механические постоянные времени инерционных масс двигателя и объекта, разделенных упругим элементом; Тс, Td - постоянные времени, учитывающие эквивалентную жесткость и диссипативные свойства механических передач; Од, Ом - угловые скорости двигателя и объекта;
ЕП, Ед - ЭДС преобразователя и двигателя; Мо = Ро р - постоянная составляющая момента на валу двигателя, обусловленная весом Ро объекта; Мв = ^ р - момент, вызываемый внешними возмущающими силами Fв, прикладываемыми к объ-
екту; Мд , Мтр, Му = Fу р - моменты двигателя,
трения и в упругом элементе; Fу - усилие в упругих элементах механических передач; р - радиус приведения; кэ, Тэ - коэффициент передачи и электромагнитная постоянная времени двигателя; kE , кдТ - коэффициенты передачи обратной связи по противоЭДС двигателя и датчика тока; ке, Те - коэффициент усиления и постоянная дифференцирования положительной обратной связи по ускорению двигателя; WкE (), Wдy (),
WРУ (5), WРТ (5), WП (5) - передаточные функции
канала компенсации противоЭДС двигателя, датчика усилия, регулятора усилия, регулятора тока и преобразователя напряжения соответственно; иоу , иот ,
ие, икЕ - сигналы обратной связи по усилию в упругом элементе, току, ускорению и ЭДС двигателя, пропорциональные силе тяжести объекта; из - сигнал задания на стабилизируемое усилие.
Параметры структурной схемы представлены в относительных единицах: скорости Од и Ом определяются в долях от скорости холостого хода двигателя О0, ЭДС ЕП и Ед - от номинального
напряжения двигателя, а моменты Мд , Му, М0 и Мв - от номинального момента двигателя Мн.
Базовые значения задающего напряжения изБ и напряжения датчика тока идТБ выбраны так,
чтобы статический коэффициент передачи цепи обратной связи по току был равен единице. Использование относительных единиц позволяет обобщить результаты исследований и упростить его, так как кЕ = кдТ = кд = км = 1. При выбранных базовых значениях координат ЭМС имеем: Тд = JдОоMul■; Тм = Jм ОоМ
Тс = Су-'Оо М н:
Т. = Ъс
у у
О д г
> М тр
Тм 5
Рис. 1. Структурная схема ЭМС регулирования усилий в исполнительных механизмах ПТМ
к
где Jд , JM - моменты инерции двигателя и объекта; су , Ьу - коэффициенты, учитывающие эквивалентную жесткость и внутреннее вязкое трение механических передач.
Качество управления в исследуемой системе будем оцениваеть по ошибке регулирования усилия 8 у и силе (моменту) трогания объекта ^трог [15]:
1 + -
'м
8 - Ш У
у - Мв
Тд ккт ke
тм
ТД - кКТ ке
(1 + kРУкДУkKТ ) + 1
; (1)
М - F р-
трог трог г
М
тр
1 kpykдykкт
(2)
где к
РУ
к
ДУ ;
кКТ - коэффициенты передачи ре-
гулятора усилия, датчика усилия и замкнутого контура регулирования тока; кЕ - коэффициент передачи обратной связи по ускорению, наличие которой приводит к уменьшению влияния механической постоянной электродвигателя, а также к улучшению демпфирующих свойств системы. Предельные значения коэффициента кЕ предлагается определять исходя из условий устойчивости ЭМС с УС. По рекомендациям, приведенным в [18]: ке< Тд/ ккт. (3)
Для обеспечения требуемого качества функционирования электромеханической системы ПТМ решим задачу синтеза регулятора усилия, который, осуществляя параллельную коррекцию ЭМС, обеспечит требуемое качество переходных процессов в исследуемой системе регулирования.
Синтез оптимального регулятора усилия
Анализ технической литературы по исследуемой проблеме показал, что решение задачи синтеза целесообразно осуществлять с использованием методов оптимального управления, основанных на вариационном исчислении [16, 17]. При решении этой задачи необходимо учитывать реальные ог-
раничения, накладываемые на управляющее воздействие, случайный характер возмущающего воздействия, устойчивость синтезируемой системы управления к изменению параметров объекта. Синтез оптимального регулятора усилия будем осуществлять в линеаризованной ЭМС с учетом следующих допущений:
- влияние ЭДС двигателя полностью скомпенсировано каналом с передаточной функцией
(5)- кЕ^П (5);
- свойства замкнутого контура регулирования тока аппроксимированы апериодическим звеном первого порядка Wкт (5) - ккт/(Ткт 5 +1);
- каналы измерения усилия и ускорения безынерционные с передаточными функциями
^ДУ (5)- кдУ, Же( 5)- ке.
Составляющая момента двигателя М0, определяемая весом объекта, постоянна, поэтому при синтезе регулятора усилия будем рассматривать задачу минимизации отклонения в упругом элементе ДМУ, вызываемого изменением внешнего возмущения ДМВ.
Введем обозначения:
у- ТдЭ + Тм ; р-
Тм
М
ДЭ
тдэ + тм
а -
тд + тм тдэ + тм
Т -
у -
ТД ТМ тс
тдэ + тм
;
Мэ
где
Тдэ - Тд - кКТке - значение эквивалентной
механической постоянной времени двигателя в системе с обратной связью по ускорению двигателя.
С учетом принятых выше допущений исходную структурную схему СКС подъёмно-транспортного манипулятора (см. рис. 1) для решения задачи синтеза оптимального регулятора усилия представим в виде, приведенном на рис. 2 [15].
Согласно структурной схеме, приведенной на рис. 2, момент в упругом элементе можно определить по выражению:
ДМ
(1/
1Ткт8+\)
ЛМ,
РРг,
уР
Ткт8 +1 иТщЯ +1
и
у
ЩМ) — — Т¥ду($)
Рис. 2. Структурная схема СКС ПТМ
ДМу (5) = Д иу (5) Щу (5)+ДМВ (5) Щу (5), (4)
где Щуу (5) и Щув (5) - передаточные функции
системы регулирования по управляющему и возмущающему воздействиям при разомкнутой обратной связи по усилию; Диу - сигнал управления на выходе регулятора усилия.
С учётом принятых обозначений определим ДМУ (5)
Щуу (5 ) =
Ди у (5)
Т5+1) ккТ Р
Ту2Ткт53 +(РТсТдэ +аТетТд) 52 +(Та +аТкг) 5+1
; (5)
Щув(5)=
ДМ у(5)
ДМв(5) (1 у)(Т,5+1)(цТкт5+1)
-. (6)
ТуТ<Т53 +(РТсТДЭ +аТкТТд) 52 +(Td +аТкТ) 5+1 Синтезируемое управляющее воздействие, подлежащее определению, будет описываться выражением
Диу (5) = кду ЩРу (5) ДМу (5). (7)
Подставив в уравнение (4) передаточные функции (5) и (6), получим:
А( 5) ДМу (5) = В( 5) Диу (5) + С (5) ДМв (5), (8)
где А (5) = а353 + а252 + а15 + а0, В (5) = Ъ15 + Ъ0,
С (5) = с252 + с15 + с0 ;
аз = ТУТКТ , а2 = рТсТдэ + аТКТТД ,
а = Td +аTкг, ао =1; Ъ1 = pтdkкг, Ъо = ркКТ;
с2 = ТКТТИ ^У , с1 = (^ТКТ + Td )/у , со = VУ . уравнение (8) с учетом управляющего воздействия (7) описывает поведение замкнутой системы регулирования усилия, в которой необходимо определить структуру и параметры передаточной функции регулятора ЩРу (5). Для решения
задачи синтеза оптимального регулятора ЩРу (5)
в соответствии с требованиями функционирования ПТМ необходимо минимизировать средний квадрат (дисперсию) отклонения момента в упругом элементе за время работы ^ системы. Тогда
при наличии ограничения, накладываемого на мощность управляющего воздействия Диу, критерий качества управления запишем следующим образом:
1 'р/ = ИШ — ((,
tp ^
J = Иш — I (ш2ДМу +Диу ) dt,
(9)
р 'р о
где ДМу = ркКТДиу ; т = 1/Х(рккТкду) ; X -
ко-
эффициент Лагранжа.
Определим передаточную функцию регулято-
ра усилия ЩРу (5), который доставляет минимум
функционалу (9).
При оптимизации ЭМС по квадратичным критериям при вариации параметров объекта управления может возникнуть проблема потери устойчивости системы, поэтому при минимизации функционала (9) необходимо рассматривать не произвольные вариации комплексного коэффициента передачи ЩРу (ую), как обычно делается в вариационном
исчислении, а лишь вариации, совместимые с устойчивостью исследуемой системы. Для гарантированного обеспечения устойчивости данной ЭМС с оптимальным регулятором введём дополнительные полиномы а (5) и Ъ (5) так, чтобы полином
Q (5 )= А( 5) а (5)+ В (5) Ъ (5) был Гурвицевым [13].
Исследования показали, что в рассматриваемой системе управления ПТМ это условие будет выполняться при а (5) = 0, Ъ (5) = 1, что соответствует Q (5 ) = В (5).
Для определения свойств объекта и управляющего воздействия, описываемых полиномами А (5) и В (5), с учетом ограничения, вводимого с
помощью коэффициента т2 = 1/Х = тРкКТкду , факторизуем полином:
А (5) А (-5) + т? В (5) В (-5 ) = х6 + -4 х2 + -2 х + -0 = G (5) G (-5),
а? - 2аза1 а? + т}Ъ0 - 2а2а0
где 24 =-?—; 22 =-'
(10)
а
а
-п =
а? + т2Ъ0
Корни уравнения (10) можно вычислить на ПЭВМ или определить с помощью следующих аналитических формул:
р=--3. =21тз
4^2
+ -а
d = [р| +[*] ; ^ = З- !
L=з - 2
4,2
= +, D + L
ХЗ, 4, 5, 6 = -а' "
D + L -
.-!± ± у: З
2
М - L
я.
Тогда коэффициенты полинома G (5) будут равны:
Г- 2т т7 2 т»
„з з уТКТ ; 82 = 8аз = 8туткт ; я2 а? + 2аза1 - а? I 2
81 = 3 0 31—-; я0= \К +1;
2аз
Я = х2 + Re [ х4 ], где х2, х4 - корни уравнения (10), находящиеся в левой полуплоскости.
а
з
З
2
Выполнив преобразования исходной математической модели с учётом уравнений (7, 8, 10), найдем передаточную функцию оптимального регулятора усилия для исследуемой ЭМС:
>>2 £ 2 + у^ + Уо
Wpy (S ) —-
(TdS + 1)(ТЗн S + k
ЗН,/
(11)
где
>2 = 12 + g2t -ТУ [аТКТ (ТДЭТС + ТКТТД ) +
+тдэ (?ТС - g2 ) - glTдTкт ];
>1 = (Т! + аТКТ ) 0* - g2ТД ) + (g0 - 1) ТУТДТКТ +
+ (й-а-Тс!) тУтДЭ;
Уо = * + (gо -1) тУтДЭ - g2Tд;
*= а ТСсТктТд + РТСТДТДЭ ; ТЗН = тдткттУ;
кЗН = ТУТДЭ - * + g2TД .
Анализ выражения в числителе передаточной функции (11) показал, что его корни при реальном изменении параметров системы регулирования усилий всегда отрицательные вещественные. Знак минус в выражении (11) указывает на то, что обратная связь по моменту в упругом элементе должна быть отрицательной. Тогда передаточную функцию регулятора усилия можно записать в виде:
(Т^+1) (Т £+1)
Wpy (S)= kpy
где kpy = -
T =--
(T3 S + 1)(T4 S +1) >0
(12)
T 2т™ -1 +
(ту тДЭ 2 >2
ЯТд )ßk
КТ kДУ
>1 +а/>12 - 4>2 >0 2 >2
Т2 =
->1 +4>12 - 4>2 >0
т = Тзн
2
k3H ТуТДЭ -1 + Я2ТД
; T4 = Td.
Исследования системы с оптимальным регулятором
На примере сбалансированного манипулятора типа МП-100 грузоподъёмностью 100 кг выполним синтез параметров системы управления усилиями, которая должна обеспечить ошибку регулирования усилия 8у = 0,05 , момент трогания
М трог = 0,003. Математическая модель исследуемой ЭМС имеет следующие параметры неизменяемой части: ТД = 0,1с; ТМ = 0,01с; Та = 0,0015с;
Тс = 0,2с; ТКТ = 0,002с; = kДУ = 1; МБ = Мн ;
= ; Мтр = 0,4. Исследования выполним при
значении внешнего возмущающего воздействия М в = 0,1.
По выражению (2), с учётом требуемого момента трогания M трог = 0,003, определим необходимый коэффициент усиления регулятора усилия kpy —129, при котором обеспечивается заданный момент трогания. Ошибка регулирования усилия 8 у при kpy —129 в соответствии с выражением (1) будет равна 0,05. По полученным значениям kpy и выражениям (11), (12) при значении коэффициента m1 —16 , учитывающего энергетические ограничения электропривода, при котором kpy —129, определяем параметры регулятора усилия:
, ч (0,0073S + 1)(0,0095S +1)
Wpy (S) — 129^-^-.
w (0,0020S + 1)(0,0015S +1)
Эффективность предложенного управления в исследуемом манипуляторе проиллюстрирована на рис. 3, где приведены графики переходных процессов моментов в упругом элементе AMу и двигателе ДМд в системе регулирования с главной обратной связью по скорости (1 и 3) и в системе регулирования усилий при kpy —129 (2 и 4).
ЛМд, o.e. AM o.e.
0
-0,5 -1,0 -1,5 -2,0
0,010
0,005
1 1 / \ / ^
1 1 1 1 1 1 1 ' \> / /2 1 \У 3
1 г ^ J / \ 1 - - ДМд -АМу
0 0,05 0,10 t, с
Рис. 3. Графики переходных процессов ЛМд (1)
и ЛМу (1) при различных способах управления манипулятором МП-100
Анализ графиков, представленных на рис. 3, показывает, что использование в качестве системы управления механизма вертикальных перемещений сбалансированного манипулятора МП-100 системы управления усилиями и синтезированного регулятора (12) позволило существенно повысить качество функционирования манипулятора.
Заключение
Выполненные исследования позволили определить преимущества применения подъёмно-транспортных манипуляторов с предложенной силокомпенсирующей системой управления:
1) возможность приложения незначительных усилий оператора для перемещений объекта;
2) осуществление активного демпфирования колебаний с помощью ЭП, возникающих при манипуляциях;
3) повышение производительности работы манипулятора, так как требуемая скорость перемещения и позиционирование объекта определяется непосредственно руками оператора.
Использование предлагаемого способа управления ПТМ при перемещении объектов особенно актуально:
1) при работе с крупногабаритными объектами, размеры которых затрудняют обзор при позиционировании и требуют участия сразу нескольких человек;
2) при манипуляциях с хрупкими объектами, где важна плавность скорости их перемещения с точки зрения производительности и сохранения целостности объекта;
3) при перемещениях объектов с частым изменением направления движения в пространстве ввиду наличия различных препятствий на траектории перемещения.
Работа выполнена в рамках базовой части государственного задания 2014 года при поддержке проекта № 2878 «Развитие теории и практики создания электротехнических систем тренажерных комплексов и мобильных объектов».
Литература
1. Сбалансированные манипуляторы / И.Л. Вла-дов, В.Н. Данилевский, П.Б. Ионов и др.; под ред. П.Н. Белянина. - М.: Машиностроение, 1988. - 264 с.
2. Сухенко, Н.А. Совершенствование систем управления сбалансированных манипуляторов / Н.А. Сухенко, Г.Я. Пятибратов // Изв. вузов. Электромеханика. - 2010. - № 5. - С. 77-81.
3. Александров, М.П. Грузоподъёмные машины: учеб. для вузов /М.П. Александров, Л.Н. Колобов, Н.А. Лобов. - М.: Машиностроение, 1986. -400 с.: ил.
4. Башарин, А.В. Управление электроприводами: учеб. пособие для вузов / А.В. Башарин, В.А. Новиков, Г.Г. Соколовский. - Л.: Энергоиздат. Ленингр. отд-ние, 1982. - 392 с.
5. Пятибратов, Г.Я. Применение электропривода переменного тока при создании перспективных систем сбалансированных манипуляторов / Г.Я. Пятибратов, Н.А. Сухенко // Изв. вузов. Электромеханика. - 2011. - № 1. - С. 37-39.
6. Борцов, Ю.А. Автоматизированный электропривод с упругими связями. - 2-е изд. перераб. и доп. / Ю.А. Борцов, Г.Г. Соколовский. -СПб.: Энергоатомиздат. Санкт-Петербург. отд-ние, 1992. - 288 с.: ил.
7. Пятибратов, Г.Я. Принципы построения и реализации систем управления усилиями в упругих передачах электромеханических комплексов /
Г.Я. Пятибратов // Изв. вузов. Электромеханика. -1998. - № 5. - С. 73-83.
8. Пятибратов, Г.Я. Создание и внедрение систем управления усилиями в упругих передачах и исполнительных устройствах электромеханических комплексов / Г.Я. Пятибратов, ОА. Кравченко // Изв. вузов. Электромеханика. - 2008. - № 1. - С. 45-56.
9. Пятибратов, Г.Я. Способы реализации и направления совершенствования тренажёров для подготовки космонавтов к работе в невесомости / Г.Я. Пятибратов, О.А. Кравченко, В.П. Папирняк // Изв. вузов. Электромеханика. - 2010. - № 5. -С. 70-76.
10. Состояние, проблемы, и пути совершенствования систем имитации невесомости для наземной отработки изделий космической техники / Г.Я. Пятибратов, В.П. Папирняк, В.Г. Полежаев, А.И. Супчев //Изв. вузов. Сев.-Кавказ. регион. Технические науки. - 1995. - № 3-4. - С. 39-49.
11. Кравченко, О.А. Создание и опыт эксплуатации силокомпенсирующих систем, обеспечивающих многофункциональную подготовку космонавтов к работе в невесомости / О.А. Кравченко, Г.Я. Пятибратов // Изв. вузов. Электромеханика. - 2008. - № 2. - С. 42-47.
12. Пятибратов, Г.Я. Активное демпфирование электроприводом упругих колебаний исполнительных механизмов сбалансированных манипуляторов /Г.Я. Пятибратов, И.В. Хасамбиев //Изв. вузов. Электромеханика. - 2007. - № 4. - С. 55-61.
13. Пятибратов, Г.Я. Принципы построения и способы реализации электромеханических систем сбалансированных манипуляторов с упругими исполнительными механизмами / Г.Я. Пятибратов, Н.А. Сухенко, И.В. Хасамбиев // АЭП 2007: тр. V Междунар. (XVI Всерос.) конф. по автоматизированному электроприводу, Санкт-Петербург, 18-21 сент., 2007 г. - СПб., 2007. - С. 81-84.
14. Сухенко, Н.А. Пути и способы оптимизации структуры и параметров электромеханических систем компенсации силы тяжести / Н.А. Сухенко, О.А. Кравченко // Изв. вузов. Электромеханика. - 2003. - № 5. - С. 30-36.
15. Кравченко, О.А. Определение качества функционирования электромеханических стендов имитации невесомости / О.А. Кравченко // Изв. вузов. Электромеханика. - 2002. - № 3. - С. 50-55.
16. Петров, Ю.П. Синтез оптимальных систем управления при неполностью известных возмущающих силах /Ю.П. Петров. - Л.: Изд-во Ленингр. ун-та, 1987. - 292 с.
17. Кравченко, О.А. Синтез оптимального регулятора усилий в электромеханических системах с упругими связями / О.А. Кравченко, Г.Я. Пятибратов // Изв. вузов. Электромеханика. - 1998. -№ 4. - С. 58-63.
18. Сухенко, Н.А. Совершенствование систем управления сбалансированных манипуляторов / Н.А. Сухенко, Г.Я. Пятибратов // Изв. вузов. Электромеханика. - 2010. - № 5. - С. 77-81.
Пятибратов Георгий Яковлевич, д-р техн. наук, профессор кафедры «Электропривод и автоматика», Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) им. М.А. Платова, г. Новочеркасск; [email protected].
Сухенко Николай Александрович, канд. техн. наук, доцент кафедры «Электропривод и автоматика», Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) им. М.А. Платова, г. Новочеркасск; [email protected].
Поступила в редакцию 17 июня 2014 г.
Bulletin of the South Ural State University Series "Power Engineering" _2014, vol. 14, no. 4, pp. 67-75
ELECTROMECHANICAL FORCE COMPENSATION SYSTEMS OF LIFTING-TRANSPORT MANIPULATORS
G. Ya. Pyatibratov, Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russian Federation, [email protected],
N.A. Sukhenko, Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russian Federation, [email protected]
The paper deals with hoist transport systems which require human contact with the movable object during their operation. The manipulator structures and their specifications are analyzed. The requirements to the electromechanical system of lifting-transport manipulators are articulated.
Given the limitations of the existing control systems, a new approach is proposed to building electric drive control systems of lifting-transport manipulators. Using the methods of optimal control, the synthesis of optimal force control in the electromechanical system with electric drive acceleration feedback was performed.
Using the mathematical model approach, manipulator MP-10-based studies were performed which confirmed the advantages of the proposed structure of the lifting-transport manipulator control system; this structure will allow improving the performance of MP-100 manipulator.
Keywords: lifting-transport manipulator, optimal regulator, force controlling, electric drive.
References
1. Vladov I.L., Danilevskiy V.N., Ionov P.B. Belyanina P.N. (ed.) Sbalansirovannye manipulatory [Balanced Handling]. Moscow, Mashinostroenie Publ., 1988. 264 p.
2. Sukhenko N.A., Pyatibratov G.Ya. [Improvement of Management Systems of Manipulators of Balanced]. Izvestiya vuzov. Elektromekhanika, 2010, no. 5, pp. 77-81. (in Russ.)
3. Aleksandrov M.P., Kolobov L.N., Lobov N.A. Gruzopod"emnye mashiny [Lifting Machines]. Moscow, Mashinostroenie Publ., 1986. 400 p.
4. Basharin A.V., Novikov V.A., Sokolovskiy G.G. Upravlenie elektroprivodami [Control of Electrical Drives]. Leningrad, Energoizdat Publ., 1982. 392 p.
5. Pyatibratov G.Ya., Sukhenko N.A. [The Use of the AC Motor Drive when Creating a Balanced Perspective Systems Manipulators]. Izvestiya vuzov. Elektromekhanika, 2011, no. 1, pp. 37-39. (in Russ.)
6. Bortsov Yu.A., Sokolovskiy G.G. Avtomatizirovannyy elektroprivod s uprugimi svyazyami [Automatic Electric with Elastic Constraints]. Saint Petersburg, Energoatomizdat Publ., 1992. 288 p.
7. Pyatibratov G.Ya. [Principles of Design and Implementation of Systems Management Efforts in Elastic Transmissions Electromechanical Systems]. Izvestiya vuzov. Elektromekhanika, 1998, no. 5, pp. 73-83. (in Russ.)
8. Pyatibratov G.Ya., Kravchenko O.A. [Creation and Implementation of Management Systems Efforts in Elastic Gears and Actuators Electromechanical Systems]. Izvestiya vuzov. Elektromekhanika, 2008, no. 1, pp. 45-56. (in Russ.)
9. Pyatibratov G.Ya., Kravchenko O.A., Papirnyak V.P. [Methods and Ways of Improving the Implementation of Simulators to Train Astronauts to Work in Weightlessness]. Izvestiya vuzov. Elektromekhanika, 2010, no. 5, pp. 70-76. (in Russ.)
10. Pyatibratov G.Ya., Papirnyak V.P., Polezhaev V.G., Supchev A.I. [Status, Problems, and Ways to Improve the Systems for Weightlessness Simulation Ground Testing of Space Technology Products]. Izvestiya Vuzov
Severo-Kavkasskiy region. Tekhnicheskie nauki [News Universities. North Caucasus Region. Engineering], 1995, no. 3-4, pp. 39-49. (in Russ.)
11. Kravchenko O.A., Pyatibratov G.Ya. [Creating and Operating Experience Silokompensiruyuschih Systems Providing Multi-Functional Training Astronauts to Work in Weightlessness]. Izvestiya vuzov. Elektromekha-nika, 2008, no. 2, pp. 42-47. (in Russ.)
12. Pyatibratov G.Ya., Khasambiev I.V. [Active Damping of Elastic Vibrations of Electric Actuators Balanced Manipulators]. Izvestiya vuzov. Elektromekhanika, 2007, no. 4, pp. 55-61. (in Russ.)
13. Pyatibratov G.Ya., Sukhenko N.A., Khasambiev I.V. Printsipy postroeniya i sposoby realizatsii elektro-mekhanicheskikh sistem sbalansirovannykh manipulyatorov s uprugimi ispolnitel'nymi mekhanizmami [Principles and Methods of Realization of Electromechanical Systems Balanced Manipulators with Elastic Actuators]. AEP 2007, VMezhdunar. (XVI Vseros.) konf. po avtomatizirovannomu elektroprivodu [V Intern. (XVI Russian.) Conf. by Automated Electric], St. Peterburg, 2007, September, pp. 81-84.
14. Sukhenko N.A., Kravchenko O.A. [Ways and Means to Optimize the Structure and Parameters of Electromechanical Systems Compensate Gravity]. Izvestiya vuzov. Elektromekhanika, 2003, no. 5, pp. 30-36. (in Russ.)
15. Kravchenko O.A. [Determination of the Quality of Functioning of Electromechanical Stands Simulate Weightlessness]. Izvestiya vuzov. Elektromekhanika, 2002, no. 3, pp. 50-55. (in Russ.)
16. Petrov Yu.P. Sintez optimal'nykh sistem upravleniya pri nepolnost'yu izvestnykh vozmushchayushchikh si-lakh [Optimal Control Systems with Incompletely Known Perturbing Forces], Leningrad, Leningrad University Publ., 1987. 292 p.
17. Kravchenko O.A., Pyatibratov G.Ya. [Synthesis of Optimal Control Efforts in Electromechanical Systems with Elastic Connections]. Izvestiya vuzov. Elektromekhanika, 1998, no. 4, pp. 58-63. (in Russ.)
18. Sukhenko N.A., Pyatibratov G.Ya. [Improving Management Systems Balanced Manipulators]. Izvestiya vuzov. Elektromekhanika, 2010, no. 5, pp. 77-81. (in Russ.)
Received 17 June 2014
