CC BY
18
Таблица 3
Результаты расчетов_
Резерв, агр. 0 1 2 3 4 5
М.о. 61,086 64,34 67,485 70,229 72,409 74,03
Дисперсия 58,2 66,171 70,563 67,073 57,562 46,063
С.к.о. 7,629 8,135 8,4 8,1898 7,587 6,787
K н 0,784 0,826 0,866 0,901 0,929 0,95
80
0 77.92 82.79 87.66 92.53 97.4 102.27
Руст
Рис.6. Эквивалентные характеристики надежности
На рис.6 показаны эквивалентные характеристики надежности для МГ, а именно: зависимость м.о. фактической производительности газопровода от установленной производительности КС.
Выводы
1. Предложен двухэтапный методический подход для нахождения оптимальной надежности сложной
газоснабжающей системы, основанный на определении эквивалентных характеристик надежности её объектов и оптимизации средств резервирования.
2. Показан расчет эквивалентных характеристик надежности на реальном примере магистрального газопровода.
Библиографический список
1. Илькевич Н.И., Меренков А.П. Многоуровневое моделирование и согласование задач развития систем газоснабжения (Стр. 41-45) // Методы управления физ.-техн. системами энергетики в новых условиях / Воропай Н.И., Новицкий Н.Н., Сеннова Е.В. и др. Новосибирск: Наука, Сиб. изд. фирма РАН, 1995. 335 с.
2. Дзюбина Т.В., Илькевич Н.И. Математические модели для анализа и синтеза надежности при многоуровневом моделировании систем газоснабжения // Методы управления физ.-техн. системами ... . Новосибирск, 1995.
3. Надежность систем энергетики и их оборудования: справочник. В 4 т. Т.3: Надежность систем газо- и нефтеснабже-ния. Кн. 2 / под ред. М.Г. Сухорева. М.: Недра, 1994. 288 с.
4. Годлевский А.Ю. Разработка системы сервисного обслуживания газопроводов Западной Сибири: дис. ... канд. техн. наук. Тюмень, 2008. 152 с. Электронный ресурс.
5. Научный отчет. Основные технические решения по системе магистральных газопроводов «Ямал - Запад». М., 1988. 71 с.
УДК 621.311
МЕТОДЫ УМЕНЬШЕНИЯ ПОГРЕШНОСТЕЙ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ СХЕМ ЗАМЕЩЕНИЯ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ НА ВЫСШИХ ГАРМОНИКАХ
© Д.С. Федосов1
Иркутский государственный технический университет, 664074, Россия, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83.
Представлены результаты исследования погрешностей метода экспериментального определения параметров схем замещения потребителей на высших гармониках по данным двух измерений параметров режима. Рассмотрена эффективность применения различных методов уменьшения погрешностей. Предложен комбинированный алгоритм обработки параметров режима для повышения точности определения параметров схем замещения потребителей. Представлены результаты натурных экспериментов на объектах действующей энергосистемы, подтверждающие эффективность предложенного алгоритма. Рассмотрены факторы, ограничивающие область применения предложенного метода. Ил. 6. Табл. 2. Библиогр. 7 назв.
Ключевые слова: качество электрической энергии; искажение напряжения; высшие гармоники; схема замещения.
1Федосов Денис Сергеевич, аспирант, тел.: 89148860104, e-mail: [email protected] Fedosov Denis, Postgraduate, tel.: 89148860104, e-mail: [email protected]
ERROR MINIMIZATION METHODS OF EXPERIMENTAL DETERMINATION OF POWER CONSUMER EQUIVALENT CIRCUIT PARAMETERS FOR HIGHER HARMONICS D.S. Fedosov
Irkutsk State Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk, 664074, Russia.
The article presents the results of studying the errors of the method of experimental determination of power consumer equivalent circuit parameters for the higher harmonics by the data from two consecutive measurements of electrical state parameters. The application efficiency of various error reducing methods is considered. The combined algorithm for processing the electrical state parameters is proposed in order to improve the determination accuracy of the equivalent circuit parameters of power consumers. The efficiency of the suggested algorithm has been tested in full-scale experiments at the power facilities of the operating power system. The factors limiting the application field of the proposed method are shown.
6 figures. 2 tables. 7 sources.
Key words: electrical power quality; voltage distortion; higher harmonics; equivalent circuit.
Для оценки влияния потребителей и энергоснаб-жающей организации на несинусоидальность и несимметрию напряжений (искажения напряжения) в точке общего присоединения (ТОП) необходимо знать параметры схем замещения (СЗ) каждого участника, подключенного к ТОП [1]. Общепринятой СЗ каждого участника системы электроснабжения (СЭС) является двухполюсник (рис. 1), состоящий из параллельно соединённых источника тока и проводимости [2]. Источник тока характеризует искажающие нагрузки потребителя, а проводимость - неискажающие нагрузки.
Внешняя энергосистема
Исследуемый потребитель
Рис. 1. Преобразованная схема замещения участников системы электроснабжения, подключенных к точке общего присоединения
В проектной постановке задачи параметры СЗ могут быть определены расчётным путём по известным параметрам СЭС и потребителя на основной частоте для токов прямой последовательности, например, по И.В. Жежеленко [3]. При этом определяют средние значения токов и проводимостей и приближённо оценивают напряжение искажения в ТОП.
В случае, когда требуется оценка влияния потребителя на качество электроэнергии в действующей энергосистеме (ЭЭС), необходим учёт непрерывного и независимого изменения всех токов искажения и про-водимостей СЗ. ГОСТ 13109-97 требует усреднения показателей качества электроэнергии (ПКЭ), связанных с несимметрией и несинусоидальностью, за 3 секунды [4], а новый ГОСТ Р 54149-2010 - за 10 минут [5]. Необходим непрерывный контроль всех величин, по которым можно определить параметры СЗ и оценить влияние потребителей на искажение напряжения в реальном времени.
Известен метод определения параметров СЗ [7],
использующим данные двух последовательных измерений напряжения искажения в ТОП V и тока 1Т на
присоединении исследуемого участника СЭС (см. рис. 1). Рассчитываются величины:
и'П-игт
Г-Г
Y — т 1т
Л.™ = ■
(1)
и"-и" эксп■ и"-и'
где II' и 1'т - напряжение искажения в ТОП и ток, текущий от ТОП к исследуемому участнику СЭС, при первом измерении; V" и I" - те же величины при
втором измерении.
Также известно, что если за время между двумя последовательными измерениями изменились параметры СЗ ЭЭС У_с и /с, а параметры СЗ исследуемого участника СЭС У_П и /я остались теми же, то
значения величин Гэкси и 1эксп будут равны соответствующим значениям параметров СЗ исследуемого участника СЭС [7]:
У =У ■ Т = /
—эксп. — Я' * эксп. Я'
Поскольку в большинстве случаев, представляющих практический интерес, исследуемый потребитель имеет мощность и количество нагрузок гораздо меньшие, чем у внешней ЭЭС, то за время между двумя последовательными измерениями параметров режима более вероятно изменение параметров СЗ внешней ЭЭС, а не потребителя. В результате этого с большой вероятностью можно получить параметры СЗ исследуемого потребителя У_П и /я.
Особенность такого метода определения параметров СЗ участников СЭС состоит в том, что изменения напряжения II и тока искажения 1Т сопоставимы
с погрешностями измерения этих величин. Необходимо определить допустимые величины погрешностей измерения параметров режима и диапазона их изменения, при которых возможно достоверное определение параметров СЗ исследуемого потребителя по формуле (1).
Для исследования погрешностей метода при помощи языка программирования системы МА^АВ создана математическая модель ТОП, в которой в целях
упрощения анализа могут меняться параметры только внешней относительно исследуемого потребителя сети. Приращение параметров СЗ ЭЭС меняется по нормальному закону с математическим ожиданием, равным нулю. При этом среднеквадратичное отклонение приращения равно одной трети заданных диапазонов изменения параметров 87 и 87 в именованных единицах в соответствии с правилом «трёх сигм» [6]. Моделирование производилось методом статистических испытаний, для чего разыгрывалось не менее 2000 измерений, для каждого из которых рассчитывались параметры режима V и 1Т и параметры СЗ / и 7
эксп. —эксп.'
Установлено, что при измерении параметров режима и и 1Т без погрешностей точность определения параметров СЗ исследуемого потребителя соответствует вычислительной точности ПК, т.е. на математической модели погрешность определения параметров СЗ отсутствует. При этом диапазон изменения
величин и и 1Т не оказывает влияния на погрешность определения параметров СЗ.
При измерении параметров режима с погрешностью, распределённой по нормальному закону, погрешность определения параметров СЗ потребителя значительно возрастает. Одновременно с этим проявляется влияние величины изменений напряжения искажения и тока искажения на присоединении исследуемого потребителя на точность экспериментального определения параметров СЗ. На рис. 2 приведены зависимости погрешностей экспериментального определения параметров СЗ потребителя от погрешности
измерения параметров режима й и 1Т и от диапазона изменения данных величин (параметров ЭЭС).
Установлено, что экспериментальное определение параметров СЗ с погрешностью не более 5% возможно, если погрешность измерения токов и напряжений будет менее 1%, а величина диапазона изменения этих же параметров режима будет составлять не менее 20% от их среднего значения за период измерений. Такие требования к точности измерений параметров режима на ВГ и для токов ОП практически невыполнимы в действующей ЭЭС.
По этой причине необходимо использование методов уменьшения погрешности определения параметров СЗ. В качестве таких методов рассмотрены:
1) усреднение по времени результатов определения параметров СЗ;
2) исключение из исходных данных пар измерений с минимальными модулями изменения параметров режима;
3) пропуск последовательных измерений с малыми изменениями параметров режима;
4) сглаживание графиков тока и напряжения методом скользящего среднего;
5) кусочно-линейная аппроксимация графиков напряжения и тока;
6) сглаживание графиков тока и напряжения при помощи фильтра Савицкого-Голея.
7) Минимальные погрешности, зафиксированные на математической модели ТОП при использовании каждого из методов снижения погрешностей экспериментального определения параметров СЗ, представлены в табл. 1.
Таблица 1
Минимальные погрешности определения параметров схемы замещения исследуемого потребителя при использовании различных вариантов уменьшения погрешностей
Метод уменьшения погрешностей £ % £1 Ш1П, % £ % £Г тп, %
Усреднение результатов определения параметров СЗ 56,9 23,4
Исключение из исходных данных пар измерений с минимальными модулями изменения напряжения искажения 79,0 26,0
Исключение из исходных данных пар измерений с минимальными модулями изменения напряжения и тока искажения 94,0 24,7
Пропуск последовательных измерений с малыми изменениями напряжения искажения 13,1 3,0
Пропуск последовательных измерений с малыми изменениями напряжения и тока искажения 5,9 2,8
Сглаживание графиков напряжения и тока методом скользящего среднего 0,4 0,1
Кусочно-линейная аппроксимация графиков напряжения и тока 130,2 59,1
Сглаживание графиков напряжения и тока при помощи фильтра Савицкого-Голея 0,2 0,1
,
200 180 160 140 120 100 80 60 40 20 0
%
Еу, %
60
ох 30
о
5А
10
15 20
¿и, % (¿1> %) ¿и, % (¿1> %)
Рис. 2. Графики зависимостей погрешности экспериментального определения параметров схемы замещения потребителя ¿', и £г от погрешности измерения параметров режима ¿ц и 51 и от величины диапазона изменения параметров схемы замещения системы ¿1 и ¿у
Установлено, что наименьшую погрешность экспериментального определения параметров СЗ удаётся достичь при использовании методов сглаживания графиков напряжения и тока методом скользящего среднего и при помощи фильтра Савицкого-Голея, а также при применении метода, использующего пропуск последовательных измерений параметров режима с минимальными изменениями напряжения и тока искажения одновременно.
Для увеличения точности экспериментального определения параметров СЗ предложен комбинированный алгоритм на базе фильтра Савицкого-Голея, применяемого к исходным графикам тока и напряжения искажения, и алгоритма пропуска последовательных измерений с малыми изменениями параметров режима. Упрощенная блок-схема предлагаемого алгоритма представлена на рис. 3.
Относительная погрешность экспериментального определения параметров СЗ при использовании комбинированного алгоритма составила менее 0,1% на математической модели ЭЭС с реальными погрешностями измерения параметров режима.
Для верификации комбинированного алгоритма выполнены измерения параметров режима на физической модели ЭЭС и на объектах действующей энергосистемы с помощью измерителя ПКЭ «Ресурс-UF2M» с интервалом усреднения измеряемых величин 0,16 с. Для измерений выбраны такие потребители, характер нагрузок которых (чисто искажающие, чисто неискажающие, смешанные) заранее известен и
параметры СЗ которых могут быть определены косвенными методами. В качестве примера на рис. 4 представлены результаты экспериментального определения параметров СЗ нагрузки ВЛ 220 кВ Братская ГЭС - БрАЗ-4, питающей 4-ю серию Братского алюминиевого завода, для токов ОП на 11-й гармонике. Нагрузка является искажающей (нелинейной) и в СЗ должна быть представлена только током искажения.
Математические ожидания параметров СЗ исследуемого потребителя составили
/
эксп.сред.
= 0,35-^5,86 А,
этом
1эКСП.сред. = (7,9 + _/20,3)-10"5 См . При
среднее за время измерений значение тока искажения на присоединении нагрузки составляет
г2(п) =0,03 + у'5,99 А. Расхождение между данной величиной и 1экспсред составляет 6,70%.
Результаты экспериментального определения параметров СЗ нагрузок на физической модели ЭЭС и в действующей ЭЭС с применением комбинированного алгоритма представлены в табл. 2.
По данным табл. 2, во всех случаях характеры проводимостей неискажающих участников СЭС соответствуют ожидаемым, а относительная погрешность экспериментального определения параметров СЗ в действующей ЭЭС при использовании разработанного комбинированного алгоритма не превышает 6,97%.
0
2
3
4
5
0
2
3
4
5
Рис. 3. Упрощенная блок-схема комбинированного алгоритма обработки параметров режима для повышения точности экспериментального определения параметров схемы замещения
эксп. 15г
А
-10
1 — 1 г
1 1
0 50 100 150 200 250 300 350 0 50 100 150 200 250 300 350 0 50 100 150 200 250 300 350
/, с г, с г, с
\7 эксп.1 См
0.01 Г
0.0
0.006 -
0.004 -
0.002 -
Яе (7жСП.), См
х 10-3
1и г
0 50 100 150 200 250 300 350
г, с
(7эксп.) , См х 10-3
0 50 100 150 200 250 300 350
г, с
0 50 100 150 200 250 300 350
г, с
Рис. 4. Результаты определения параметров схемы замещения нагрузки воздушной линии 220 кВ Братская ГЭС - БрАЗ-4 на 11-й гармонике для токов обратной последовательности с использованием комбинированного метода
10
10
5
10
5
0
5
0
0
0
Существует несколько факторов, ограничивающих область применения предложенного метода. Во-первых, работоспособность метода экспериментально не проверялась при погрешностях измерения параметров режима, превышающих совокупную погрешность измерительного тракта с учётом погрешностей измерительных трансформаторов тока и напряжения и прибора «Ресурс^2М». Во-вторых, при выборе большего интервала времени между измерениями напряжения и тока искажения вероятным окажется одновременное изменение параметров СЗ как внешней ЭЭС, так и исследуемого потребителя. При слишком малом времени между измерениями параметров режима, напротив, возможно появление повторяющихся наборов измерений. В обоих случаях достоверное определение параметров СЗ исследуемого потребителя без соответствующей корректировки метода невозможно. В-третьих, дополнительное увеличение погрешности экспериментального определения параметров СЗ возможно в том случае, когда исследуемый потребитель имеет вероятность изменения параметров СЗ, соизмеримую с вероятностью изменения параметров внешней ЭЭС. Это увеличивает вероятность одновременного изменения параметров СЗ потребителя и внешней ЭЭС за интервал усреднения, вслед-
ствие чего рассчитанные параметры СЗ оказываются недостоверными. Указанное предположение о невозможности определения параметров СЗ подтверждено экспериментальными данными, полученными в ходе измерений параметров режима на одной из ВЛ, связывающих две соизмеримые по мощности ЭЭС.
Для определения соотношения между количеством независимо изменяющихся нагрузок во внешней ЭЭС и у исследуемого потребителя, при котором возможно достоверное определение параметров СЗ последнего, создана математическая модель ТОП на рис. 5.
Методом статистических испытаний с соответствующими вероятностями разыграны различные сценарии изменения параметров СЗ субъектов моделируемой ТОП. Результаты расчёта погрешностей экспериментального определения параметров СЗ потребителя при вероятности изменения параметров отдельного участника СЭС р = 0,2 приведены на рис. 6.
Установлено, что в самом неблагоприятном случае достоверное определение параметров СЗ потребителя с погрешностью, не превышающей таковую при изменении параметров СЗ только внешней ЭЭС, возможно при мощности системы в 15 раз больше мощности исследуемого потребителя.
Описание нагрузки на присоединении Номер анализируемой гармоники и её симметричная составляющая Параметры схемы замещения, экспериментально определённые при помощи комбинированного алгоритма Параметры схемы замещения, определённые косвенными методами Расхождение между результатами определения параметров схемы замещения, %
Физическая модель энергосистемы
Активно-емкостная нагрузка 5, обратная посл-ть (-2,36 + /1,32)-10-5 А (2,88 + /10,43)-10-4 См (2,46 + /10,27)-10-4 См 4,26
Выпрямительная нагрузка 7, прямая посл-ть (-36,7 + /2,9)-10-4 А (0,2 + /92,0)-10-6 См (36,3 - /4,2)-10-4 А 3,72
Смешанная нагрузка 7, прямая посл-ть (2,49 - /2,09)-10-4 А (-2,64 -/0,02) -10-4 См 3,42-10-4 А (2,51 - /0,01)-10-4 См 5,05
Объекты действующей энергосистемы
Шунтирующий реактор Р-1 10 кВ ПС «Киренга» СЭС ОАО «ИЭСК» 13, прямая посл-ть (-0,5 - /1,5)-10-3 А (1,20 - /5,11)-10-4 См (0,86 - /5,01)-10-4 См 6,97
ВЛ 220 кВ Братская ГЭС - БрАЗ-4 11, обратная посл-ть 0,35 - /5,86 А (7,9 + / 20,3)-105 См 0,03 + /5,99 А 6,70
Гидрогенератор 1Г Братской ГЭС 11, обратная посл-ть -0,09 - /0,23 А -0,014 + /0,117 См - 0,014 + /0,111 См 5,36
Таблица 2
Результаты экспериментального определения параметров схем замещения нагрузок на физической модели энергосистемы и в действующей энергосистеме с применением
комбинированного алгоритма
Внешняя энергосистема, состоящая из N субъектов
7 п
Рис. 5. Схема замещения точки общего присоединения для определения наибольшей мощности и количества нагрузок исследуемого потребителя, при которых возможно достоверное определение его параметров
е1,%
300 Г-
250 200 150 100 50
10
20
30
40
50
60
70
80
90
,%
100 Р-
100 N
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
N
Рис. 6. Графики зависимости математических ожиданий погрешностей определения тока искажения и
проводимости £г исследуемого потребителя от отношения N мощности внешней энергосистемы к
мощности потребителя при р = 0,2
Выводы
1. Установлено, что при измерениях параметров режима в действующей ЭЭС современными промышленными измерителями ПКЭ достоверное определение параметров СЗ в режиме реального времени практически невозможно без предварительной математической обработки результатов измерения.
2. Рассмотрены способы уменьшения погрешностей экспериментального определения параметров СЗ. В качестве методов с наименьшими погрешностями отмечены сглаживание графиков напряжения и тока методом скользящего среднего и при помощи фильтра Савицкого-Голея, а также использование пропуска последовательных измерений параметров режима с минимальными изменениями напряжения и тока искажения одновременно.
3. Предложен комбинированный алгоритм обработки параметров режима, позволяющий значительно увеличить точность определения параметров СЗ. Алгоритм проверен на измерениях на физической модели ЭЭС и в действующей ЭЭС. Погрешность экспериментального определения параметров СЗ при использовании алгоритма не превышает 6,97%.
4. Описаны факторы, ограничивающие область применения метода, использующего данные двух измерений параметров режима для определения параметров СЗ. На математической модели ТОП проведено исследование, показывающее, что достоверное определение параметров СЗ потребителя возможно при мощности системы как минимум в 15 раз больше мощности исследуемого потребителя.
80
60
40
1. A.N. Visyaschev. Assessing the influence of power consumers and power supply organizations on voltage distortion at the point of common coupling // Smart Grid for Efficient Energy Power System for the Future. Proceedings, Volume I. Magdeburg-Irkutsk, 2012. P. 23-30.
2. Методические указания по контролю и анализу качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения: РД 153-34.0-15.501-00, РД 153-34.0-15.5022002: в 2 ч. М.: Энергосервис, 2003. Ч. 1-2.
3. Жежеленко И.В. Высшие гармоники в системах электроснабжения промпредприятий. 4-е изд., перераб. и доп. М.: Энергоатомиздат, 2000.
4. ГОСТ 13109-97. Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения обще-
ский список
го назначения. Взамен ГОСТ 13109-87; введ. 1999-01-01. М.: Изд-во стандартов, 1997. 31 с.
5. ГОСТ Р 54149-2010. Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения. Введ. 2013-01-01. М.: Стандартинформ, 2012. 15 с.
6. Теория вероятностей: учеб. для вузов. / под ред. В.С. Зарубина, А.П. Крищенко. М.: Изд-во МГТУ им. Баумана, 2004.
7. Review of methods for measurement and evaluation of the harmonic emission level from an individual distorting load // CI-GRE 36.05 / CIRED 2 Joint WG CC02 (Voltage Quality). January 1999.
УДК 621.161.183
ТЕРМОГРАФИЯ В ЭНЕРГОАУДИТЕ
© В.В. Хан1, В.П. Попов2, М.В. Половнёв3
Иркутский государственный технический университет. 664074, Россия, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83.
Рассматриваются проблемы диагностики теплотехнического состояния ограждающих конструкций зданий на основе тепловизионного обследования. Статья посвящена обследованию административного здания, оборудованного вентилируемым фасадом. Рассмотрены сложности тепловизионного обследования, предложены рекомендации по выполнению съёмки. Ил. 17. Библиогр. 14 назв.
Ключевые слова: теплотехническое состояние зданий; диагностика; тепловизионное обследование; вентилируемый фасад.
THERMOGRAPHY IN ENERGY AUDIT V.V. Khan, V.P. Popov, M.V. Polovnyov
Irkutsk State Technical University 83 Lermontov St., Irkutsk, 664074, Russia.
The article treats the diagnostics problems of building fencing structure thermal condition on the basis of thermographic study. It describes the examination of the administrative building with a ventilated façade. The difficulties of the therm o-graphic examination are considered and the recommendations on how to perform the survey are given. 17 figures. 14 sources.
Keys words: thermal condition of buildings; diagnosis; thermographic examination; ventilated facade.
В настоящее время основным нормативным документом, регламентирующим методы тепловизионного обследования ограждающих конструкций на территории Российской Федерации, является ГОСТ Р 548522011. Здания и сооружения. Метод тепловизионного контроля качества теплоизоляции ограждающих конструкций, который определяет необходимость тепловизионного обследования «наружных, или внутренних поверхностей ограждающих конструкций зданий».
Многолетний опыт специалистов научно-образовательного инновационного центра (НОИЦ) «Энер-
гоэффективность» ИрГТУ в области тепловизионного обследования ограждающих конструкций зданий и сооружений показывает, как важно обратить внимание операторов тепловизионной съёмки на тот факт, что при обследовании зданий, оборудованных фасадом, вентилируемым наружным воздухом, необходимо исключить понятие «или внутренних поверхностей», и продемонстрировать необходимость проведения тер-мографирования как наружных, так и (обязательно) внутренних поверхностей ограждающих конструкций.
Проведение тепловизионного обследования
1Хан Вениамин Владимирович, кандидат технических наук, доцент кафедры городского строительства и хозяйства, тел.: (3952) 405217, e-mail: [email protected].
Khan Veniamin, Candidate of technical sciences, Associate Professor of the Department of Civil Engineering and Economy, tel.: (3952) 405217, e-mail: [email protected].
Попов Владимир Павлович, инженер отдела метрологии и стандартизации, тел.: (3952) 405466. Popov Vladimir, Engineer of the Department of Metrology and Standardization, tel.: (3952) 405466.
3Половнёв Михаил Владимирович, младший научный сотрудник НИЧ, тел.: 89642275414, e-mail: [email protected] Polovnyov Mikhail, Junior Researcher of the Research Department, tel.: 89642275414, e-mail: [email protected]
