Методика расчета нагрузки приходящейся на элементы кормового портала при вьшорке донного подвижного невода Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

Предлагаемая таблица и диаграмма (рис. 4) позволяет удобно использовать их мастерами добычи, а также на фабриках постройки орудий рыболовства для производства и ремонта комбинированных пластинчатых грунтропов.

ЛИТЕРАТУРА

1. A new ground gear for bottom-trawls, incorporating spreading features. Focus on marine research no 4, 2004. The Institute of Marine Research. Bergen - 8 pp.

Осипов E.B., Павлов Г.С.

МЕТОДИКА РАСЧЕТА НАГРУЗКИ ПРИХОДЯЩЕЙСЯ НА ЭЛЕМЕНТЫ КОРМОВОГО ПОРТАЛА ПРИ ВЫБОРКЕ ДОННОГО ПОДВИЖНОГО НЕВОДА

Работу с донным подвижным неводом (снюрреводом) можно разбить на этапы: постановка; сбивка урезов; выборка невода. Наибольшие нагрузки возникают при выборки невода в особенности при его отрыве от грунта, поэтому при расчете элементы кормового портала необходимо учитывать натяжения возникающие при выборке невода (рис. 1).

У I +Т

Рис. 1. Расчетная схема при выборке снюрревода В случае учета статической нагрузки

т=12,., С»

Где уреза; <22-клячевок; 23-невода; -мешка; £?5-поводцов колец; 06 -колец; 27-нижней подборы; Qs -поясов мешка; ()9 -улова.

Нагрузка на блок находится по формуле

Ту =Т&ша, (2)

где а - угол атаки системы донного невода.

В случае динамической нагрузки воспользуемся подходом, изложенным в работе [1], тогда Г = (3)

Где 7?, - сопротивление уреза; К2 - сопротивление невода, клячовок и мешка с уловом; АН, - дополнительное сопротивление невода, клячовок и мешка с уловом от волнения. Сопротивление уреза

ро'

dl.

(4)

где <2 - диаметр уреза; I - длина уреза; Сх = /(а) [2]; и = о] ; и - СКОрОСТЬ ПОТОКА действующе-

го снюрревод и урез; ох - скорость судна; иг - скорость выборки снюрревода. Сопротивление невода, клячовок и мешка с уловом

где = жй2 / 4 - характерная площадь; с1 - диаметр мешка с уловом.

Дополнительное сопротивление невода, клячовок и мешка с уловом от волнения

Щ = 0,054й2 (Ск + и)2 ,

2 ж

где и - скорость потока действующего снюрревод и урез; к - высота волны; Ск = 1,25л[Я - скорость

распространения волнового профиля; Л- длина волны.

Для проверки адекватности предложенной методики в 2006 г. на судне "Виктория" (ОАО РК "Моряк-Рыболов") были проведены эксперименты. Исходные данные: - урез: длина 600 м, масса 1 м - 0,88 кг.; клячевка: масса 58 кг.; донный невод: масса 720 кг; мешок: масса 280 кг; поводцы колец: масса 50 кг; кольца: 65 шт., масса 1 шт. 3 кг; нижняя подбора: длина 160 м, масса 1м- 0,88 кг.; пояса мешка: масса 95 кг; улов: масса 30000 кг.

В этом случае: -4506,32 Н; £2 =495,01 Н; 23 =776,95 Н; =302,148 Н; =53,96 Н; б6 =1664,27 Н; б7 =1201,69 Н; £?8 =102,5145 Н; 09= 20601 Н (камбала); коэффициент сопротивления невода, клячовок и мешка с уловом С3 =0,3 ; ох =0,5 - 2 м/с; о2 = 2 м/с; к = 3,5 при максимально допустимом режиме работы 5 балов и Л =20 м.

Данные расчета по формулам (1-5) представим на графике (рис. 2). Как можно заметить данные расчета и промысловых испытаний достаточно хорошо согласуются. Вероятно, более близкие значения расчетов и эксперимента можно получить путем уточнения коэффициента С8, поскольку для расчета элементов кормового портала используется коэффициент запаса ( къ = 5 ч- 6), то рекомендуется его выбирать равным 6 .

Рис. 2. Диаграмма динамической нагрузки на ваерный блок

Данный подход позволил на стадии промысловых испытаний усилить ваерный блок, серьгу для крепления ваерного блока и кормовой портал на новом судна РС-450 "Ураганный" и внести эти изменения непосредственно в проект судна (рис. 3).

Рис. 3. Портал (1) и серьга (2) крепления ваерного блока РС-450 "Ураганный": а - до изменения (04.05.2006 г); б - после изменения (05.07.2006 г)

ЛИТЕРАТУРА

1. Лаврушин Г.А. Прочность и долговечность средств пакетирования грузов. - М.: Транспорт, 1987.- 160 с.

2. Габрюк В.И., Габрюк A.B., Осипов Е.В. Чернецов В.В.Механика траловой рыболовной системы. Уч. пос. Владивосток: Дальрыбвтуз, 2005,- 117 с.

Е.Г. Лаврушина

ИССЛЕДОВАНИЕ ДЛИТЕЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ КАНАТОВ ИЗ СИНТЕТИЧЕСКИХ НИТЕЙ ПРИМЕНИТЕЛЬНО К СООРУЖЕНИЯМ АКВАКУЛЬТУРЫ

В процессе эксплуатации морских плантаций её гибкие элементы канаты испытывают воздействие силовых нагрузок, агрессивных сред, например, морской воды и светопогоды. Совместное влияние перечисленных факторов приводят к снижению прочности канатов во времени.

На плантациях в основном используются капроновые канаты и выполняют роль несущей конструкции (хребтины), к которой крепятся различные выростные элементы (садки с гребешком, японская ламинария и др.).

Потеря прочности канатов (d = 22мм) в процессе эксплуатации сооружения аквакультуры для выращивания морского гребешка подчиняется кореляционному уравнению

Рр — 59,37-7,874 lg г, (1)

где Т - время в сутках; рр - разрывное усилие каната в кН.

Представляет интерес характер изменения коэффициента использования прочности, составляющих элементов каната во времени воздействия различных сред.

Проводилось изучение динамики изменения коэффициента использования прочности Кп в канатах разных диаметров сечения (10, 20 и 32 мм), которые находились под водой на расстоянии 15 - 20 см от поверхности морской водной глади.

Установлено, что чем больше диаметр сечения каната, тем меньше наблюдается снижение его прочности.

По результатам экспериментальных исследований получена аналитическая зависимость

Kn=fx(T)f2{d/dt) = aTba(d/d*)ß, (2)