CC BY
25
№ 2 (95)
A, UNI
те)
UNIVERSUM:
технические науки
февраль, 2022 г.
DOI - 10.32743/UniTech.2022.95.2.13172
МЕТОДИКА РАСЧЕТА КОМПЛЕКСНОГО РАСКИСЛЕНИЯ СТАЛИ МАРКИ 20ГЛ С АЛЮМИНИЕМ И КАЛЬЦИЕМ
Турсунов Нодиржон Каюмжонович
канд. техн. наук, и.о. доцент, доц. кафедры «Материаловедения и машиностроение, Ташкентский государственный транспортный университет,
Республика Узбекистан, Ташкент E-mail: u [email protected]
Уразбаев Талгат Тилеубаевич
ст. преподаватель кафедры «Материаловедения и машиностроение», Ташкентский государственный транспортный университет,
Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: talgat 1988.26@mail. ru
Турсунов Тохир Муратжонович
ст. преподаватель кафедры «Материаловедения и машиностроение» Ташкентский государственный транспортный университет,
Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: t.tursunov8 [email protected]
METHOD OF CALCULATION OF COMPLEX DEOXIDATION OF STEEL GRADE 20GL WITH ALUMINUM AND CALCIUM
Nodirjon Tursunov
Doctor of Philosophy (PhD) of the Department «Materials Science and Mechanical Engineering» of TSTU,
Uzbekistan, Tashkent
Talgat Urazbaev
Senior lecturer
of the Department «Materials Science and Mechanical Engineering» of TSTU,
Uzbekistan, Tashkent
Tokhir Tursunov
Senior lecturer
of the Department «Materials Science and Mechanical Engineering» of TSTU,
Uzbekistan, Tashkent
АННОТАЦИЯ
Данная статья посвящается методике расчета совместного комплексного раскисления стали марки 20ГЛ. В качестве исследуемого металла выбрана сталь марки 20ГЛ. Показано, что при раскислении стали только алюминием продуктами являются оксиды алюминия (Л1203), которые всплывают медленно из металла в шлак, следовательно, загрязнённость металла неметаллическими включениями выше. Снижение загрязнённости металла неметаллическими включениями связана, в первую очередь, с применением комплексного раскисления металла с алюминием и кальцием, приводящие к возникновению большого числа быстро удаляемых из металла жидких включений СаО • А1203 и ЗСаО • А1203. Улучшение эксплуатационной надежности и повышения механических свойств отливок, изготовленных из стали марки 20ГЛ, на сегодняшний день является актуальной задачей, что ведет к снижению затрат на их изготовление. Такая комплексная задача может решаться разными методами. Одним из них является совершенствование технологии раскисления стали.
ABSTRACT
This article is devoted to the method of calculating the joint complex deoxidation of steel grade 20GL. Steel grade 20GL was chosen as the metal under study. It is shown that when deoxidizing steel with only aluminum, the product is aluminum oxide Al203, which floats slowly from the metal into the slag, therefore, the contamination of the metal with
Библиографическое описание: Турсунов Н.К., Уразбаев Т.Т., Турсунов Т.М. МЕТОДИКА РАСЧЕТА КОМПЛЕКСНОГО РАСКИСЛЕНИЯ СТАЛИ МАРКИ 20ГЛ С АЛЮМИНИЕМ И КАЛЬЦИЕМ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 2(95). URL: https://7universum. com/ru/tech/archive/item/13172
• 7universum.com
UNIVERSUM:
, ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ_Февраль. 2022 г.
non-metallic inclusions is higher. The decrease in contamination of the metal from non-metallic inclusions is primarily due to the use of complex deoxidation of the metal with aluminum and calcium, leading to the formation of a large number of liquid inclusions Ca0 • Al203 and 3Ca0 • Al203 which are quickly removed from the metal. Improving the operational reliability and increasing the mechanical properties of castings made of 20GL steel is an urgent task today, which leads to a reduction in the cost of their manufacture. Such a complex problem can be solved in different ways. One of them is the improvement of steel deoxidation technology.
Ключевые слова: сталь 20ГЛ; комплексное раскисление; кислород; неметаллические включения; модификатор; кальций; алюминий.
Keywords: steel 20GL; complex deoxidation; oxygen; non-metallic inclusions; modifier; calcium; aluminum.
№ 2 (95)
Введение
Для раскисления стали 20ГЛ, возможно, применение таких комплексных раскислителей, как силико-кальций, силикобарий, алюминий и кальций, а так же возможно применение сложных многокомпонентных лигатур, содержащих все указанные элементы. Для расчета комплексного раскисления стали марки
20ГЛ, использовалась методика, литературах [1-8,15-17].
ранее описанная в
Метод. Термодинамические расчеты комплексного раскисления алюминием и кальцием. Проведен подробный термодинамический расчет вариантов раскисления стали марки 20ГЛ. Средний химический состав металла, принятый для исследования и термодинамического анализа приведены в таблице 1.
Таблица 1.
Химический состав стали марки 20ГЛ, % (масс.)
C Mn Si S P Cr Cu Ni Al V
0,220 1,25 0,365 0,020 0,025 0,096 0,085 0,097 0,027 0,021
Реакцию раскисления стали можно представить в следующем виде [1-4]
x[R]+y[0]^Rx0y
к m - aRx0y
(1) (2)
Растворимость кислорода в стали 20ГЛ ее раскислении по реакции (1) рассчитана из выражения константы равновесия.
a R 0
к (aRx0y) = (a_
Р [aR]x-[aoV [R]x-f£-[O]y-f0
(3)
При комплексном раскислении металлического расплава, активность оксидов, образующихся в результате процесса раскисления с разными раскисли-телями, меньше единицы, т.е. при одном и том же содержании элемента раскислителя можно получить металл с более низкой концентрацией кислорода [1]. При комплексном раскислении продукты раскисления (растворы оксидов) - плавятся при более низких температурах, чем чистые оксиды, это дает возможности к их коагуляции и более полному удалению из расплава стали.
В случае присутствия в расплаве металла нескольких элементов раскислителей для каждого можно записать реакции взаимодействия с кислородом [1].
п • [R!] +m^[0]= Rn0n k^m + v[0] = Ri0p
(4)
(5)
В таком случае активности продуктов реакции будут меньше единицы, и за счет этого при одном и том же содержании элемента раскислителя можно получить низкую концентрацию кислорода в расплаве, чем при отдельном введении каждого раскислителя в металл [2].
Константы равновесия для реакции (4) и (5) выражаются через следующие уравнения
К —
_ R'n0m _
Rn0m
aRvam f^.\R]n-f0m-[O\
К ,, - a^0p
Ч0Р
fidRTfSW*
(6)
(7)
где ав^0т, ая1ор - активности продуктов реакции;
[Я1], [Я!!], [О]- массовые содержания элементов раскислителей и кислорода, соответственно;
/я!, /я", /о- коэффициенты активности по Генри элементов раскислителей и кислорода, соответственно;
п, т, к, р- стехиометрические коэффициенты. При совместном раскислении расплава двумя
г»! п"
элементами Я! и Я" преимущественное участие в реакции принимает более сильный Я!, однако если в
№ 2 (95)
A UNI
/ш. те;
UNIVERSUM:
технические науки
февраль, 2022 г.
процессе получаются сложные оксидные соедине- • [о])д! = 1 • (^ак\0 • [И!]))
Ш "" (11)
ния хНпОт • уЯцОр, то это способствует участию в реакции более слабого раскислителя И. Реакцию образования сложного оксидного соединения хИпОт • у Я\Ор можно записать в следующем виде.
Wo • [0])R« = ; • (\ga40p - \gKR, - k • \g(fR* • [R*]))
xR^Om + yRl0v = xRln0m • yR"0t
(8)
Константа равновесия для реакции (8) имеет следующий вид
xRnOmyR"Op
kr!r" = ^x
RnOm RkOp
(9)
(12)
В случае совместного комплексного раскисления обеими раскислителями активности кислорода определяемыми уравнениями (11) и (12) равны.
Rno
(lgaRio-'igKR»-k-WR"-[R*d)(13)
Если образующийся комплексный оксид хИ1пОт • уИ11Ор является единственным, то его активность принимается равной единице, и уравнение (9) принимает вид.
Уравнение (10) логарифмируется и определяют
*к0Р
1
xRnOm-yR'kOp
K г)!р" = ~x-у- x
RR ax •a„ axt -a ,, RnOm RfrOp RnOm R"O
x _У nOm R'kOp
(10)
^Un = -1' (lgKR!R!! + У • lgaR"oJ (14) lgaR"0p == -1/(lgKR!R»+X-lgaRi,oJ (15)
Из прологарифмированных уравнений для констант равновесия (6) и (7) для реакций (4), (5) можно определить зависимость активности кислорода в расплаве от концентрации каждого раскислителя.
Для нахождения зависимости активностей оксидов И^Ор и ИпОт от концентраций элементов рас-кислителей в уравнение (13) подставляются уравнения (14) и (15) соответственно.
iga.Pn.. =J^-QigKR,+?;ig(fR,! - [R*])-m-JgKRR. -migKRi-mW*' • [R'])) (16)
i^lgKRi+^\g(fRi - [R])-;LlgKRR -k-\g(fR* - [R*]) -¿lgKR") (17)
Rkop m-+;y k
lgaR\ o =- t
Rn om m -+ k y m
mky
Замена активностей продуктов реакций в уравнениях (11) и (12) через выражения (16) и (17) позволяет рассчитать концентрацию кислорода в стали равновесную с элементами раскислителями.
\g([0])R' = -:^JgKR< • [RV-^Krr -^MfR» • [R"])-kyym--\gKR"-\gfo (18)
um** = -kkyy+m-lg(fR" • [R]])-kky+m-KR'R" -kyk-1gKR< -ку+пт-1&*! •[R!]) -1gfo (19)
k y+ m -1
k y+ m -
k y+ m -
lg Kr
y
1gKR" --rnzzMf*' • [RD-Z^-Mf** • [R"]) - igfo(20)
;y+m-
;y+m-
k y+ m -
Авторы работы [4] предполагают следующий механизм взаимодействия кальция с примесями в металле. При вводе в жидкий расплав кальций испаряется - пары кальция, проходя через толщу металла, взаимодействуют с кислородом и восстанавливают глинозём, образовавшийся в металле при предварительном раскислении алюминием, образуя комплексные оксиды типах СаО • у А12О3, температура плавления которых, в зависимости от состава может быть ниже температуры плавления стали. Рассмотрим два случая: в первом случае продуктом совместного раскисления кальцием и алюминием является соединение С а О • А12О3 (вариант 1), во втором - 3СаО • А12О3, (вариант 2). Реакции образования
и выражения для констант равновесия сложных алюминатов кальция приведены ниже:
Ca0 + AU03 = Ca0 • AU0
2 0з
где
где
где
K
aCaOAhOi
Ca0-AU03
aCaO-aAl2O3
3Ca0 + AU03 = 3Ca0 • AU03
K
a3CaOAl-?Oo
K
--3C a0-A l203 = „3 „
2 3 aCaO AI2O3
2 • [Al] + 3- [0]= AU03,
aAUO3 aRbOm
lAh0? = „2 я
a2Ara3n fIr[Al]2-fO-[0]3
(21)
(22)
(23)
-
№ 2 (95)
A UNI
/ш. те;
UNIVERSUM:
технические науки
февраль, 2022 г.
[ С а] + [ 0] = CaO,
где
KCaO =
<киР
aCaO
aCa^aO fca\Ca\fo\O]
(24)
На основании данных [1-4] рассчитаны значения приведенных выше констант равновесия реакций образования сложных алюминатов кальция из оксидов при температуре 1873 К КСа0.АХг0ъ =6,262 и К3сао^А12ог=1,57. Согласно рекомендованным термодинамическим данным [3] принимаем выражение при 1873 К ^Я^з = 13,7742 и ^КСа0 = 10,481.
При активностях соединений СаО • А12О3 и 3СаО • А12О3равных единице и используя уравнения (20), (21) и (23) для реакции образования СаО • А12О3 и уравнения (20), (22) и (23) для реакции образования 3СаО • А12О3. а так же соответствующие значения констант реакций образования данных соединений, уравнение (17) для расчета концентрации кислорода при комплексном раскислении алюминием и кальцием можно записать в виде:
lg[0]CaO-Al203 = -1lgKca0*l203 -\lgKCaO -^А^ -\lg(fca ' Ш) -\lg(fM • [AI]) - lgf0 (25)
lg[0]3CaO-Al2Os = -jlgK3CaO-Al203 - ^CoO -jlgKAIO -\lg(fca ' [Са]) -\lg(fM ' [AI]) - lgfo (26)
lg[ 0]а I2O3 = -^lg^Al2O3
Коэффициент активности компонента а - /а рассчитан по следующей формуле.
lgfa = [a]-e? + [b]-eZ + [c]-eC+...
(28)
где а, Ь,- компоненты в сплаве.
е/ - параметр взаимодействия первого порядка. Концентрацию кислорода в расчетах определяем из уравнения (29) для сильного раскислителя, принимая активность продукта реакции и коэффициенты активности кислорода и раскислителя равными единице.
lg(fAi-[Al])-lgfO
л
lg[0]=1(-lgKR'-nlg[R'])
(27) (29)
В паре алюминий, кальции более сильным раскис-лителем является алюминий, поэтому концентрацию кислорода для алюминия рассчитываем из выражения для константы равновесия реакции (23) по уравнению (30).
lg[ 0]=1(-13,7742 -2 lg[A I])
(30)
Таблица 2.
Параметры взаимодействия первого порядка е в железе при 1873 К [1-14]
j/ C Mn Si Al S P Cr Ni Cu Ca O
AI 0,091 -0,013 0,056 0,045 0,035 0,033 0,0034 -0,013 0,017 -0,047 -1,98
Ca -0,34 0,0015 -0,096 -0,072 -0,283 -0,215 0,024 -0,002 -0,002 -0,002 -154
O -0,45 -0,021 0,131 -1,17 -0,133 0,07 -0,04 0,006 -0,013 -61,6 -0,17
Определим, по формуле (28) коэффициент активность алюминия
= 0,045 • [А1] + 0,091 • 0,224 - 0,013 • 1,25 + 0,056 • 0,365 + 0,033 • 0,025 + 0,035 • 0,02 + 0,0034 • 0,097 -0,013 • 0,097 + 0,017 • 0,085 - 0,047 • [Са] - 1,98 • [О] =0,043 • [А I] - 0,047 • [Са] - 0,0146 - 1,98 • [О] (31)
Определим коэффициент активности кальция
!ё/Са = -0,072 • [А1] - 0,34 • 0,224 + 0,0015 • 1,25 - 0,096 • 0,365 - 0,215 • 0,025 - 0,283 • 0,02 + 0,024 • 0,097 -0,002 • 0,097 - 0,002 • 0,085 - 0,002 • [Са] - 154 • [ О] =-0,072 • [А I] - 0,002 • [ С а] - 0,117 - 154 • [ О] (32)
Определим коэффициент активности кислорода
= -Ц7 • [А1] - 0,45 • 0,224 - 0,021 • 1,25 + 0,066 • 0,365 + 0,07 • 0,025 + 0,133 • 0,02 - 0,04 • 0,097 + 0,006 • 0,097 - 0,013 • 0,085 - 61,6 • [Са] - 0,17 • [О] =-1,17 • [АI] - 61,6 • [Са] - 0,089 - 0,17 • [О] (33)
№ 2 (95)
UNIVERSUM:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
февраль, 2022 г.
Из полученных уравнений (31), (32), (33) поставляя в (25), а в место концентрации кислорода в левой
части уравнения подставляя в (30), получим уравнение (34) после ряда преобразований:
[ 0]
CaOAl2O3
_ ^Q-1-(29,75-4,662iAl]+2Ag[Al]- 246,6iCa]+lg[Ca]-158,64103 ( 13,7742 2lg[AЫ)
Из полученных уравнений (31), (32), (33) поставляя в (26), а в место концентрации кислорода в
(34)
левой части уравнения подставляя в (30), получим уравнение (35) после ряда преобразований:
[ 0]
3C aOAl2O3
= \Q-\(45A3-7,146\Al] + 2^lg[Al]- 369,98^[Ca] + 3^lg[Ca]-466,98^103'( 13,7742 2lg[Al]))
(35)
Получение уравнение (31) и (33) поставляем на (27), а в место концентрации кислорода в левой части
уравнения подставляя в (30), получим уравнение (36) после ряда преобразований:
lg[0]
A 2 O3
= 1Q-b{13,3-3M4-[Al]+2-lg[Al]-4A7-10r(-13,7742-2Xg[AB]'>)
(36)
По полученным уравнениям (34) и (35), рассчитываем равновесную концентрацию кислорода при комплексном раскислении алюминием и кальцием
расплава при 1873К при условии образования сложных алюминатов кальция С а О • А12О3 и 3СаО • А12О3. Результаты данных расчетов приведены на рисунке 1.
Рисунок 1. Зависимости растворимости кислорода в расплаве состава стали марки 20ГЛ при температуре 1873 К от концентрации кальцием и алюминием
Выводы
Проведенные термодинамические расчеты процессов раскисления показали возможность достижения низких концентрации кислорода в стали марки 20ГЛ, до уровня менее 1,5-10-6% при концентрациях алюминия (0,03%) и кальция (30 ррт), что обеспечивает высокий уровень чистоты стали по неметаллическим включениям при использовании совместного раскисления кальцием и алюминием. При температуре 1600 0С продукты реакции кальция и алюминия в жидком состоянии лучше удаляются в шлак.
В случае комплексного раскисления стали алюминием и кальцием содержание кислорода и активность кислорода ниже, чем при раскислении одним алюминием.
На основание полученных результатов можно заключить, что данная схема расчета, может быть основанием для расчета растворимости кислорода для сталей марки 20ГЛ в варианте комплексного раскисления с двумя элементами раскислителя.
№ 2 (95)
UNIVERSUM:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
февраль, 2022 г.
Списков литературы:
1. Демин К.Ю. Исследование влияния микролегирования и модифицирования на металлургическое качество стали и служебные свойства железнодорожных колес. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М. 2012.
2. В.Я. Дашевский, Н.Н. Макарова, К.В. Григорович, В.И. Кашин Комплексное раскисление железо-никелевых расплавов // Металлы, 2002, №1 стр. 18-25.
3. Григорович К.В., Демин К.Ю., Арсенкин A.M. и др. Перспективы применения барийсодержащих лигатур для раскисления и модифицирования транспортного металла. // Металлы. 2011. № 5. с. 146-156.
4. Григорович А.К. Гарбер. Анализ процессов комплексного раскисления расплавов углеродистых сталей. Металлы. 2011. № 5, с. 171-180.
5. Турсунов Н.К., Семин А.Е., Санокулов Э.А. Исследование процессов дефосфорации и десульфурации при выплавке стали 20ГЛ в индукционной тигельной печи с дальнейшим обработкой в ковше с использованием РЗМ // Черные металлы. - 2017. №1.- с. 33-40.
6. С.Н. Падерин, Г.В. Серов, Е.В. Шильников, А.В. Алпатов // Электрохимический контроль и расчеты сталеплавильных процессов, Москва 2011 г. С 283.
7. Температурная зависимость десульфурации металла в сталеплавильных агрегатах. Г.И. Котельников, А.Е. Семин, Р.С. Кулиш, С.А. Мотренко, С.Ю. Сапунов // Электрометаллургия. № 8. 2010. С. 12-15.
8. Steelmaking Data Sourcebook, Gordon&Breach Science Publ, N.Y.-Tokyo, 1988.325р.
9. Снитко Ю.П., Суровой Ю.Т., Лякишев Н.П. Соотношение между параметрами взаимодействия и атомными характеристиками компонентов // Докл. АН СССР. 1983. Т. 268. № 5.С.1154-1156.
10. Katsnelson A.M., DashevskiyV.Ya., Kashin V.I. Carbon Activity in Fe-, Co-, Ni- and Mil- Based Melts at 1873 K// Steel Research. 1993 V. 64. P.197-202.
11. Sigwoith G.K., Elliott J.F. The Thermodynamics of Liquid Dilute Iron Alloys // Metall Science. 1974. V. 8. N 9. P. 298-308.
12. The Recommended Values for the Reaction in Steelniaking< 2nd Ed., Ed. by The 19 Committee (Ironmaking), Japan Soc. Promotion of Sci., Tokyo. 1984. 254 p.
13. Григорян В.А., Белянчиков Л.Н., Стомахин А.Я. Теоретические основы электросталеплавильных процессов. М.: Металлургия, 1987, 272 с.
14. Турсунов Н.К., & Тоиров О.Т. (2021). Снижение дефектности рам по трещинам за счёт применения конструкции литниковой системы.
15. Toirov O., & Tursunov N. (2021, June). Development of production technology of rolling stock cast parts. In E3S Web of Conferences (Vol. 264, p. 05013). EDP Sciences.
16. Уразбаев Т.Т., & Зайнитдинов О.И. (2020). Повышение механических свойств боковой рамы двухосной тележки грузовых вагонов. Вестник транспорта Поволжья, (1), 27-34.
17. Djanikulov A.T., Mamayev S.I., & Kasimov O.T. (2021, April). Modeling of rotational oscillations in a diesel locomotive wheel-motor block. In Journal of Physics: Conference Series (Vol. 1889, No. 2, p. 022017). IOP Publishing.
18. Kasimov O.T., Djanikulov A.T., & Mamayev S.I. (2021, November). Modeling the bending of the tire surface by pads during braking. In AIP Conference Proceedings (Vol. 2402, No. 1, p. 070030). AIP Publishing LLC.
