CC BY
34
Деревопереработка. Химические технологии
8. Boley В. A. Survey of recept development in the fields of need conduction in solids and thermoelasticity. New York: Nuclear Engineering and Design, 1972, vol. 18, no. 3, pp. 377-399.
9. Kalam M. A. Modified Rayleigh - Ritz method in nonaximmetric thermoelastic analisis of an orthotropic cylinder . Munchen: Journal of thermal stress. Jan., 1981, vol. 4, no. 1, pp. 31-38.
10. Tauchert T.R. Thermal stresses in an orthotropic Cylinder with temperature - dependent elastic properties. Munchen: Journal of Theoretical and Applied Mechanics, 1976, vol. 8, no. 2, pp. 201-212.
Сведения об авторе
Белокуров Владимир Петрович - заведующий кафедрой организации перевозок и безопасности движения, ФГБОУ ВО «Воронежский государственный лесотехнический университет имени Г.Ф. Морозова», доктор технических наук, профессор, г. Воронеж, Российская Федерация; e-mail: [email protected].
Information about author
Belokurov Vladimir Petrovich - Head of the Chair transportation organization and traffic safety, Federal State Budget Education Institution of Higher Education «Voronezh State University of Forestry and Technologies named after G.F. Morozov», DSc in Engineering, Professor, Voronezh, Russion Federation; e-mail: [email protected].
DOI: 10.12737/111985 УДК 674.053: 621.935
МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ИССЛЕДОВАНИЙ ОХЛАЖДАЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
АЭРОСТАТИЧЕСКИХ ОПОР
кандидат технических наук М. В. Дербин1 кандидат технических наук, доцент В. М. Дербин1 1 - «Северный (Арктический) федеральный университет имени М.В. Ломоносова»,
г. Архангельск, Российская Федерация
Одним из основных факторов, влияющих на точность получаемых пиломатериалов, является жёсткость и устойчивость пил. В процессе пиления дереворежущий инструмент нагревается. Это явление может вызвать потерю жёсткости и устойчивости пил. У лесопильных рам и ленточнопильных станков отрицательное влияние нагрева можно компенсировать дополнительным натяжением и установкой направляющих. Особое значение имеет нагрев в процессе пиления древесины круглых пил из-за появления температурного перепада по радиусу. При достижении температурного перепада по радиусу диска критической величины она может потерять устойчивость упругого равновесия и пиление станет невозможным. Одним из способов повышения термоустойчивости круглых пил является создание начальных напряжений различными методами, которые полностью не решают существующую проблему. Также можно снизить влияние температурного
110
Лесотехнический журнал 2/2015
Деревопереработка. Химические технологии
перепада на устойчивость пил увеличением их толщины, что повышает энергозатраты на пиление и объём получаемых опилок. Существуют различные способы подачи воды на периферийную часть пилы, но они имеют ряд существенных недостатков, которые затрудняют их использование. Предложено использовать для охлаждения круглых пил аэростатические направляющие. За счёт резкого расширения воздуха около пилы можно добиться снижения температурного перепада. В металлургии широко используются различные струйные системы для охлаждения и нагрева металла. Существующие исследования в металлургии не могут быть применены к аэростатическим направляющим из-за существенных различий в их конструкции и параметрах. В работе предлагается методика выполнения исследований охлаждающей способности аэростатических опор.
Ключевыеслова: нагрев, температурный перепад, круглая пила, струйные течения, охлаждение, аэростатическая опора
RESEARCH METHODOLOGY COOLING ABILITY OF AEROSTATIC SUPPORTS
PhD in Engineering M. V. Derbin1 PhD in Engineering, Associate Professor V. M. Derbin1 1 - «Northern (Arctic) Federal University named after M.V. Lomonosov», Arkhangelsk, Russian Federation
Abstract
One of the main factors influencing the accuracy of the obtained lumber is the rigidity and stability of saws. In the process of sawing woodcutting tools heated. This phenomenon can cause a loss of rigidity and stability of saws. A log frames and band saws negative influence of heating can be compensated the additional tension and setting directing. Particular importance is the heating of circular saws due to the appearance of a temperature gradient along the radius in the process of sawing wood.Upon reaching the temperature gradient along the radius of the disk the critical value, it may lose stability of elastic equilibrium and sawing will be impossible. One way to increase the thermal stability of circular saws is the creation of the initial tension by various methods, which are not frilly solve the problem. Also reduce the influence of temperature gradient on the stability of saws can be increasing of their thickness, which increases power inputs on sawing and the volume of received filings. There are various ways of supply water to peripheral portion of the saw, but they have some significant disadvantages which complicate their use.Proposed to use for cooling of circular saws aerostatic directing. Due to a dramatic expansion of air around saw can be achieve a reduction of temperatures gradient. In metallurgy extensively used various jet systems for cooling and heating the metal. Existing research in metallurgy can not be applied to the aerostatic directing because of significant differences in their design and parameters. The paper proposes a method of performing research cooling ability aerostatic supports.
Keywords: heating, temperature gradient, circular saw, jet flows, cooling, aerostatic support.
При пилении древесины дереворежу- на их жёсткость и устойчивость можно ком-
щими пилами происходит их нагрев. У рам- пенсировать дополнительным натяжением,
ных и ленточных пил отрицательное влияние Особое значение имеет нагрев в процессе пи-
Лесотехнический журнал 2/2015
111
Деревопереработка. Химические технологии
ления древесины круглыми пилами. При увеличении температурного перепада А Г по радиусу диска круглой пилы происходит снижение её жёсткости и устойчивости, а, следовательно, и точности пиления. При достижении температурного перепада по радиусу диска критической величины круглая пила может потерять устойчивость упругого равновесия и пиление станет невозможным.
Для повышения термоустойчивосги круглых пил в дисках создают начальные напряжения, благоприятно распределённые по радиусу одним из следующих способов: термопластической обработкой, вальцеванием, проковкой, автофретированием. Это повышает работоспособность круглых пил, но не решает проблему полностью. При создании в диске напряжений выше нормативных значений пила может потерять устойчивость плоской формы равновесия и произойдёт её выпучивание. Увеличение толщины пилы повышает её термоустойчивость, но при этом возрастают расход древесины в опилки и энергозатраты на резание.
Эффективным путём снижения температурного перепада А Т является охлаждение периферийной зоны пилы. На практике это осуществляется путём подачи на периферийную зону пилы струи воды. Охлаждение пил водой эффективно снижает температурный перепад по радиусу диска круглой пилы, но имеет ряд недостатков:
- коррозия деталей;
- затрудненность сжигания сырых опилок при использовании их в качестве топлива;
- сложность транспортировки сырых опилок в зимний период.
Многими исследователями (А.Э. Грубе,
В.И. Санёв, В.К. Пашков, Ю.М. Стахиев и др.) проводились работы по снижению расхода воды за счёт применения для охлаждения круглых пил водо-воздушной смеси, но результаты свидетельствуют о том, что добиться значительно снижения расхода воды не удалось. В работах Г.Ф. Прокофьева [6] высказывается мысль, что аэростатические направляющие для пил могут быть использованы и для охлаждения пил, но исследований охлаждающей способности аэростатических направляющих не проводилось.
В металлургии нашли широкое применение струйные системы для охлаждения и нагрева в печах пластин, труб, тарелок и других металлических деталей. Экспериментальным исследованиям закономерности теплообмена в струйных системах посвящены работы большого количества учёных [1, 2, 3, 5, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17]. При исследованиях авторами выбирались параметры систем струй с учётом их применения в таких промышленных теплообменных процессах как, например, охлаждение газотурбинных лопастей и электрооборудования, сушка бумаги, текстиля, отжиг металлов. На основании изучения этих работ можно лишь качественно определить характер влияние струй на охлаждение обдуваемого ими объекта. Параметры аэростатических опор, которые используются в конструкциях направляющих для дереворежущих пил, отличаются от применяемых в металлургии струйных систем конструкцией ограничителей расхода воздуха, диаметрами отверстий сопел, давлением подводимого воздуха, расстоянием от опоры до поднимаемого или обдуваемого объекта, скоростью истечения воздуха и т.д.
112
Лесотехнический журнал 2/2015
Деревопереработка. Химические технологии
Экспериментальные исследования охлаждающей способности аэростатических опор проведены на установке в лаборатории газовой смазки. Она состоит из пневмосистемы, трансформатора для контактной сварки и стенда.
Общий вид стенда для исследования аэростатических опор показан на рис. 1. Пневматическая схема экспериментальной установки и схема стенда приведены на рис. 2 и 3.
Для проведения измерений были выбраны термометры сопротивления ТСП 9703-03, характеристики которых приведены в табл. 1.
Термометры сопротивления были соединены и подключены к АЦП ЦАП ZET 210 по предложенной заводом-изготовителем схеме. Для внесения поправок в программу «Термометр сопротивления» Перед проведением измерений бала произведена калибровка программы совместно с термопреобразователями при температуре 0 °С (в водоледяной смеси) и при температуре 100 °С (в кипящей воде без примесей и при нормальном давлении). Результаты были сохранены в программе для каждого датчика.
Рис. 1. Общий вид стенда для исследований плоских аэростатических опор
Рис. 2. Схема пневматической системы экспериментальной установки для исследования плоских аэростатических опор:
1 - заборник воздуха; 2 - компрессор;
3 - ресивер; 4 - вентиль запорный проходной; 5 - фильтр-влагоотделитель;
6 - игольчатый пневмоклапан; 7 - опора;
8 - подъемная плита; 9 - индикаторы часового типа 1МИГ; 10 - груз; 11 - манометр; 12 - ротаметр
На рис. 4 приведён фрагмент процесса отображения значений температуры и осциллограмма на ПК.
После проведения каждого наблюдения результаты замеров сохранялись в программе «Многоканальный осциллограф». Считывание данных замеров в процессе обработки экспериментальных данных производилось с помощью программы «Просмотр результатов».
Эффективность охлаждения подъёмной плиты, установленной на аэростатической опоре, можно характеризовать скоростью изменения температуры. Некоторые факторы не меняются в ходе эксперимента, поэтому приняты постоянными. Постоянные факторы:
Лесотехнический журнал 2/2015
113
Деревопереработка. Химические технологии
7
8_
9
Рис. 3. Схема стенда для исследования плоских аэростатических опор: 1 - основание стенда; 2 - аэростатическая опора;
3 - подъёмная плита с термометрами сопротивления; 4 - изоляционная пластина; 5 - зажимы; 6 - жёсткая рамка; 7 - направляющий стержень; 8 - груз; 9 - индикатор часового типа 1МИГ; 10 - клемма силового кабеля трансформатора; 11 - манометр;
12 - рукав
- угол профиля распределительной микроканавки - ср = 60°;
- число отверстий поддува - z = 2;
- диаметр отверстий поддува -d = 0,6 мм;
- избыточное давление подводимого сжатого воздуха -ри = 0,4 МПа;
- вес груза - Q = 427 Н;
- размер уплотнительной канавки: b\ х Zi = 110 х 60 мм;
- схема рабочей поверхности аэростатической опоры приведена на рис. 3, позиция 3.
Переменные факторы:
- глубина распределительной канавки мм;
Таблица 1
Характеристики термометров сопротивления ТСП 9703-03
Параметр Значение
Диапазон измеряемых температур, °С -60...+200
Номинальная статическая характеристика 100П
Класс допуска В
Время термической реакции, с 1
Степень защиты от пыли и воды IP00
Номинальное значение а, °С-1; (W100) 0,00391; (1,3910)
Диапазон условных давлений, МПа -
Устойчивость к вибрации группа пси. L3
Вид климатического исполнения УЗ
- глубина уплотнительной канавки tl3 мм;
- размеры распределительной канавки b х I: 60 х 110 мм, 40 х 90 мм, 30 х 80
мм;
- наличие и отсутствие уплотнительной канавки;
- размер аэростатической опоры В х L = 100 х 150 мм и В х L = 80 х 130
мм.
В ходе экспериментов было установлено, что кривую охлаждения можно описать с помощью гиперболической зависимости изменения температуры от времени охлаждения:
Т = — + с,
t-\-b
где а - величина, характеризующая интенсивность охлаждения, °С • с;
b - величина, характеризующая смещение оси ординат, с;
с - величина, характеризующая смещение оси ординат, °С;
t - время охлаждения, с.
114
Лесотехнический журнал 2/2015
Деревопереработка. Химические технологии
Рис. 4. Фрагмент процесса отображения данных на ПК
Коэффициент а принят в качестве оценочного показателя. Возрастание его значения, означает уменьшение скорости охлаждения.
Для анализа скорости охлаждения регистрировались значения с термометра сопротивлении, установленного в центре подъёмной плиты. Равномерность охлаждения подъёмной плиты в рассматриваемых вариантах позволяли оценить датчики, установленные в периферийной (в углах) зоне плиты. Это важно, так как существенное влияние на устойчивость и жёсткость полотен пил оказывает неравномерность распределения температуры по их поверхности.
Методическая сетка опытов приведена в табл. 2.
Опыты состояли из двух серий. Изучалось влияние конфигурации распределительной и уплотнительной канавок на эффектив-
ность охлаждающей способности опоры. Опыты проводились на опорах, выполненных с параметрами, приведенными в табл. 2. В процессе обработки результатов экспериментальные данные заносились в таблицу для дальнейшей обработки. Также с помощью математического пакета MathCad вычислялась величина а. Для сравнения скорости охлаждения в различных условиях перед проведением опытов на аэростатической опоре была произведена оценка охлаждения подъёмной плиты в естественных условиях. Величина а, характеризует интенсивность охлаждения подъёмной плиты. С уменьшением величины а интенсивность охлаждения возрастает. Эта величина взята как один из оценочных показателей интенсивности охлаждения подъёмной плиты.
В качестве второго оценочного показателя было принято время A t снижения
Лесотехнический журнал 2/2015
115
Деревопереработка. Химические технологии
Таблица 2
Методическая сетка опытов
№ Наименование факторов Обозначение Ед. изм. Числовые значения факторов
1 серия 2 серия 3 серия 4 серия
1 Диаметр отверстий поддува d ММ 0,6
2 Число отверстий Z HIT. 2
3 Избыточное давление подводимого воздуха Ри МПа 0,4
4 Вес груза Q н 427
5 Тип уплотнительной канавки - - «Г»
6 Размеры аэростатической опоры Lx В ММ 150 х100; 130 х 80
7 Размеры уплотнительной канавки 1г х ММ 110 х 60 -
8 Размеры распределительной канавки 1 х Ъ ММ 90 х 40 80 х 30 80 х 30 110 х 60
9 Глубина уплотнительной канавки h ММ 0,5; 0,7; 0,9; 1,1 0,5; 0,7; 0,9; 1,1 - -
10 Г лубина распределительной канавки t мм 1,0 1,4 0,4; 0,8; 1,2; 1,4 0,4; 0,8; 0,9
11 Угол профиля распределительной микроканавки <Р град 60
Оценочные показатели
1 Величина а а °С • с - - - -
2 время снижения температуры подъёмной плиты от 50°С до 30°С At с - - - -
температуры подъёмной плиты от 50 °С до 30 °С.
Число наблюдений в каждом опыте определялось по формуле. Принято число наблюдений п = 4. Для выполнения работ по всей методической сетке необходимо провести 136 наблюдений.
Результаты опытов подвергались обработке методами математической статистики. На персональном компьютере с помощью табличного редактора MicrosoftEx-cel для каждого из них после проведения опытов рассчитывались следующие статистические характеристики: выборочное
среднее; показатель точности; коэффициент вариации; среднее квадратическое отклонение; ошибка выборочного среднего.
Экспериментальные исследования свидетельствуют о том, что при использовании аэростатических опор более интенсивное охлаждение происходит на периферийной части пилы. Поскольку при пилении более сильному нагреву подвергается так же периферийная часть пилы (в месте расположения зубьев), то в целом по поверхности полотна пилы температурный перепад снижается и повышается его устойчивость.
116
Лесотехнический журнал 2/2015
Деревопереработка. Химические технологии
Библиографический список
1. Белов, И. А. Экспериментальное исследование газодинамических параметров при струйном обтекании преграды [Текст] / И. А. Белов, Г. Ф. Горшков, В. С. Комаров, В. С. Терпигорьев // Изв. АН СССР. Мех. жидкости и газа. - 1971. - № 2. - С. 139-142.
2. Дыбан, Е. П. Конвективный теплообмен при струйном обтекании тел [Текст] / Е. П. Дыбан, А. И. Мазур. - Киев : Наук. Думка. - 1982. - 303 с.
3. Жилкин, Б. П. Интенсификация теплоотдачи в импактных струях путем изменения формы поперечного сечения сопла [Текст] / Б. П. Жилкин, А. А. Гулаков, Ю. М. Бродов // Тепломассообмен ММФ-2000. Конвективный теплообмен. Т1. Минск: АНК «Институт тепло- и массообмена им. А.В. Лыкова НАИБ». - 2000. - Т.1. - С. 329-336.
4. Иванкин, И. И. Определение основных эксплуатационных показателей делительного ленточнопильного станка с криволинейными аэростатическими направляющими [Текст] : дис. ... канд. техн. наук. / И. И. Иванкин. - Архангельск : АГТУ, 2001. - 146 с.
5. Костомаров, В. М. Компьютерный анализ струйных течений [Текст] / В. М. Костомаров, Б. И. Жилкин, Б. И. Зыскин // Вестник Уральского государственного технического университета: Сыромятниковские чтения. - Екатеринбург: УГТУ, 1995. - С. 65-70.
6. Прокофьев, Г. Ф. Повышение эффективности пиления древесины на лесопильных рамах и ленточнопильных станках: монография [Текст] / Г. Ф. Прокофьев, И. И. Иванкин. -Архангельск: АГТУ, 2009. - 380 с. - ISBN 978-5-261-00453-0;
7. Хуанг, Г. Исследование коэффициентов теплоотдачи для потоков воздуха в круглых струях, ударяющих нормально в теплообменную поверхность [Текст] / Г. Хуанг // Тр. Амер. о-ва инженеров-механиков. Теплопередача. - 1963. - 85. - № 3. - С. 59-69.
8. Юдаев, Б. И. Теплообмен при взаимодействии струй с преградами [Текст] / Б. И. Юдаев, М. С. Михайлов, В. К. Савин. -М. : Машиностроение, 1977. -248 с.
9. Den, Ouden С. Local convective heat transfer coefficient for jet impinging on a plate; experiments using a liquid technique [Text] / Den Ouden C., Hoogendoorn C.J. - Proc, 5th Int. Heat Transfer Conf. Tokyo: Jap. Soc. Mech. Eng., 1974. - Vol. 5. - pap. MA 2.5. - pp. 293-297.
10. Donaldson, C. A study of free jet impingement heat transfer [Text] / C. Donaldson, R. Snedeker, A. Margolis. - Pt 2. Free jet turbulent structure and impingement heat transfer. - J. Fluid Mech., 1971. -45. - no. 3. - pp. 477-512.
11. Gardon, R. The role of turbulence in determining the heat transfer characteristics of impinging jets [Text] / R. Gardon, J. Akfirat. - Int. J. Heat and Mass Transfer, 1965. - 8. - no. 10. -pp. 1261-1272.
12. Gardon, R. Heat transfer between a flat plate and jets of air im^pinging on it. [Text] / R. Gardon, J. Cobonpue - International development in heat transfer : Proc. Int. Heat Transfer Conference, New York: Amer. Soc. Mech. Eng., 1961. - pp. 454-460.
13. Hoogendoorn, C. J. The effect of turbulence on heat transfer at a stagnation point [Text] /
C. J. Hoogendoorn. - Int. J. Heat and Mass Transfer, 1977. - 20. - no. 12. - pp. 1333-1338.
14. Nakatogava, T. Heat transfer of round turbulent jet impinging normally of flat plate
Лесотехнический журнал 2/2015
117
Деревопереработка. Химические технологии
[Text] / Т. Nakatogava, N. Nishiwaki, М. Hirata, К. Torii. - In : Heat Transfer 1970 - Proc. 4th Int. Heat Transfer Conf. Diisseldorf: Elsevier, 1970. - Vol. 2. - pap. FC 5.2. - pp. 1-11.
15. Perry, K. Heat transfer convection from heat jet to plate [Text] / K. Perry. - Proc. Inst. Mech. Eng.', 1954. - 188. - no. 30. - pp. 775-784.
16. Schliinder, E. U. Warme- und Stoffiibertragung zwischen gut und aufprallenden Diisenstrahl [Text] / E. U. Schliinder, V. Gnielinski. - Chem.Ing.Techn., 1967. - 39. - no. 9/10. - pp. 578-584.
17. Vallis, E. A. Radial distribution of convective heat transfer coefficient between an axi-symmetric turbulent jet and a flat plate held normal to the flow [Text] / E. A. Vallis, M. A. Patrick, A. A. Wragg. - In : Proc. 6th Int. Heat Transfer Conf. Toronto: Hemisphere pabl. со, 1978. - Vol. 5. - pap. FC(b)-21. - pp. 297-303.
References
1. Belov I. A., Gorshkov G.F., Komarov V.S., Terpigor'ev V.S. Jeksperimental'noe issledova-nie gazodinamicheskih parametrov pri strujnom obtekanii pregrady [Experimental study of gas-dynamic parameters in the jet flow around obstructions], Izv. ANSSSR. Meh. zhidkosti i gaza. [Izv. AN USSR. Meh. Zhidkostiigaza], 1971. no. 2, pp. 139-142 (in Russian).
2. Dyban E.P., Mazur A.I. Konvektivnyj teploobmen pri strujnom obtekanii tel [Convective heat transfer in jet flow around bodies], Kiev, 1982, 303 p. (in Russian).
3. Zhilkin B.P., Gulakov A. A., Brodov Ju.M. Intensifikacija teplootdachi v impaktnyh strujahputem izmenenija formy poperechnogo sechemja sopla [Intensification of heat transfer in the impact jet by changing the shape of the cross section of the nozzle], Minsk, 2000, Vol. 1, pp. 329-336 (in Russian).
4. Ivankin I.I. Opredelenie osnovnyh jekspluatacionnyh pokazatelej delitel'nogo lentochno-pil’nogo stanka s krivolinejnymi ajerostaticheskimi napravljajushhimi dis. kand. tehn. nauk [Determination of the main operational parameters the dividing band saw with curved aerostatic directing Dis. Cand. Techn. Sciences], Arkhangelsk, 2001, 146 p. (in Russian).
5. Kostomarov V.M., Zhilkin B.P., Zyskin B.I. Komp'juternyj analiz strujnyh techenij [Computer analysis of jet flows], Ekaterinburg, 1995, pp. 65-70. (in Russian).
6. Prokofev G.F., Ivankin I.I. Povyshenie jeffektivnosti pilenija drevesiny na lesopil'nyh ra-mah i lentochnopU'nyh stankah: monografija [Improving the efficiency sawing wood in sawmills frames and band saws], Arkhangelsk, 2009, 380 p. (in Russian).
7. Huang, G. Issledovanie kojefficientov teplootdachi dlja potokov vozduha v kruglyh strujah, udarjajushhih normal'no v teploobmennuju poverhnost' [Investigation of heat transfer coefficients for air flow in the round jet impinging normal to the heat exchange surface], Tr. Amer. o-va inzhe-nerov-mehanikov. Teploperedacha [Tr. Amer. Islands of Mechanical Engineers, heat transfer], 1963, no. 3, pp. 59-69 (in Russian).
8. Judaev B.P., Mihajlov M.S., Savin V.K. Teploobmen pri vzaimodejstvii struj s pregradami [Heat transfer in the interaction of jets with obstacles], Moscow, 1977, 248 p. (in Russian).
9. Den Ouden C., Hoogendoorn C.J. Local convective heat transfer coefficient for jet impinging on a plate; experiments using a liquid technique. In :Proc, 5th Int. Heat Transfer Conf. Tokyo:
118
Лесотехнический журнал 2/2015
Деревопереработка. Химические технологии
Jap. Soc. Mech. Eng., 1974, vol. 5, pap. MA2.5, pp. 293-297.
10. Donaldson C., Snedeker R., Margolis A. A study of free jet impingement heat transfer. Pt 2. Free jet turbulent structure and impingement heat transfer. J. Fluid Mech., 1971, 45, no. 3, pp. 477-512.
11. Gardon R., Akfirat J. The role of turbulence in determining the heat transfer characteristics of impinging jets. Int. J. Heat and Mass Transfer, 1965, 8, no. 10, pp. 1261-1272.
12. Gardon R., Cobonpue J. Heat transfer between a flat plate and jets of air im^pinging on it. - In : International development in heat transfer : Proc. Int. Heat Transfer Conference, New York: Amer. Soc. Mech. Eng., 1961, pp. 454-460.
13. Hoogendoorn C. J. The effect of turbulence on heat transfer at a stagnation point. Int. J. Heat and Mass Transfer, 1977, 20, no. 12, pp. 1333-1338.
14. Nakatogava T., Nishiwaki N., Hirata M., Torii K- Heat transfer of round turbulent jet impinging normally of flat plate. In : Heat Transfer 1970-Proc. 4th Int. Heat Transfer Conf. Dussel-dorf: Elsevier, 1970, vol. 2, pap. FC 5.2, pp. 1-11.
15. Perry K. Heat transfer convection from heat jet to plate. - Proc. Inst. Mech. Eng.', 1954, 188, no. 30, pp. 775-784.
16. Schliinder E. U„ Gnielinski V. Warme- und Stoffiibertragung zwischen gut und aufpral-lenden Diisenstrahl. Chem. Ing. Techn., 1967, 39, no. 9/10, pp. 578-584.
17. Vallis E. A., Patrick M, A., Wragg A. A. Radial distribution of convective heat transfer coefficient between an axisymmetric turbulent jet and a flat plate held normal to the flow. In : Proc. 6th Int. Heat Transfer Conf. Toronto: Hemisphere pabl. со, 1978, vol. 5, pap. FC(b)-21, pp. 297-303.
Сведения об авторах
Дербин Михаил Васильевич - старший преподаватель кафедры технологии лесопромышленных производств, «Северный (Арктический) федеральный университет имени М. В. Ломоносова», кандидат технических наук, г. Архангельск, Российская Федерация; e-mail: [email protected].
Дербин Василий Михайлович - заведующий кафедрой технологии лесопромышленных производств, «Северный (Арктический) федеральный университет имени М.В. Ломоносова», кандидат технических наук, доцент, г. Архангельск, Российская Федерация; e-mail: [email protected].
Information about authors
Derbin Mikhail Vasilyevich - Senior Lecture of the Department Technology of Timber Production, «Northern (Arctic) Federal University named after M.V. Lomonosov», Ph.D. in Engineering, Arkhangelsk, Russian Federation; e-mail: [email protected].
Derbin Vasily Mikhailovich - Head of the Department Technology of Timber Production, «Northern (Arctic) Federal University named after M.V. Lomonosov», Ph.D. in Engineering, Associate Professor, Arkhangelsk, Russian Federation; e-mail: [email protected].
Лесотехнический журнал 2/2015
119
