CC BY
36
Серiя: Техшчш науки
МАШИНОБУДУВАННЯ ТА МЕТАЛООБРОБКА
УДК 621.833
Маргулис М.В.*
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ КРИТИЧЕСКОЙ СКОРОСТИ «БЕГУЩЕЙ» ВОЛНЫ ДЕФОРМАЦИИ ГИБКОГО КОЛЕСА ВЫСОКОМОМЕНТНОЙ
ВОЛНОВОЙ ПЕРЕДАЧИ
В статье на основе теоретического анализа динамических явлений, проявляющихся в процессе работы волновой зубчатой передачи (ВЗП), показана возможность резонанса частот собственных колебаний гибкого колеса (ГК) и возмущающих сил от генератора волн (ГВ), что может привести к разрушению ГК. Это возможно при критической скорости «бегущей» волны деформации ГК, функционально связанной с эквивалентной частотой вращения генератора волн. Получены зависимости для определения круговой скорости распространения «бегущей» волны в зависимости от числа волн в окружном направлении и графики для определения критической скорости «бегущей» волны деформации ГК.
Ключевые слова: волновая передача (ВП), анализ динамики ВП, круговая скорость «бегущей» волны, критическая скорость «бегущей» волны деформации ГК.
Маргулic М.В. Методика визначення критичное швидкостi хвилi, «яка бiжить» деформаци гнучкого колеса високомоментног хвильовог передача У статт1 на основi теоретичного анал1зу динам1чних явищ, що проявляються в процес роботи хвильовог зубчастог передачi (ХЗП), показана можливiсть резонансу частот влас-них коливань гнучкого колеса сил, що викликае генератор хвиль (ГХ). Це можливо при критичтй швидкостi хвилi, «яка бiжить» деформацИ' ГК, функщонально по-в'язаног з е^валентною частотою обертання генератора хвиль. Отримат зале-жностi для визначення круговог швидкостi поширення, хвилi, «яка бiжить» в за-лежностi вiд числа хвиль в коловому напрямку та графти для визначення критич-ног швидкостi хвилi, «яка бiжить» деформацИ ГК.
Ключовi слова: хвильова передача (ХП), аналiз динамти ХП, колова швидюсть хви-лi, «яка бiжить» , критична швидюсть хвилi, «яка бiжить» деформацИ ГК.
M. V. Margulis. Technique of definition of critical speed of the "running " wave of deformation of flexible wheel of harmonic drive. In article on the basis of the theoretical analysis of the dynamic phenomena shown in the course of work of wave toots gearings, possibility of a resonance offrequencies of own fluctuations offlexible wheel and revolting forces from the generator of waves is shown. It is possible at critical speed of a «run-ning» wave of deformation flexible wheel functionally connected with equivalent by frequency of rotation of the generator of waves. Dependences for definition of circular speed of distribution of a «running» wave depending on number of waves in a district direction and schedules for definition of critical speed of a «running» wave of deformation of the flexible wheel are received.
Keywords: harmonic drive (HD), analysis of the dynamic HD, critical speed of a «running» wave, critical speed of a «running» wave of deformation flexible wheel.
Постановка проблемы. Недопущение резонанса частот собственных колебаний тонкостенных оболочек, какими являются ГК силовых ВЗП, с частотами возмущающих сил, исходящих от ГВ актуальны, так как это позволит исключить аварийные поломки ГК, работающих в сложнонапряженном состоянии [1].
* д-р техн. наук, профессор, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь
Серiя: Технiчнi науки
Анализ последних исследований и публикаций. Для высокомоментных крупногабаритных ВЗП данный вопрос не освещен в научных публикациях, что и явилось причиной написания этой статьи.
Цель статьи - разработка аналитических и графических зависимостей для определения критической скорости «бегущей» волны деформации ГК волновой передачи с целью прогнозирования и исключения резонанса частот собственных колебаний ГК и возмущающих сил, исходящих от ГВ.
Изложение основного материала. В связи с тем, что частоты собственных колебании гибкого колеса существенно снижаются с увеличением их габаритных размеров, что особенно характерно для гибких звеньев рассматриваемых ВЗП / 1 /, возникает опасность резонанса их с частотами возмущающих сил, исходящих от генератора волн. Это возможно при критической скорости «бегущей» волны деформации, связанной функционально с соответствующей эквивалентной частотой вращения генератора волн. Данное явление рассматривалось в работах / 2,3 / для некоторых упрощенных расчетных схем гибких колес ВЗП и были получены зависимости для определения частоты собственных колебаний гибкого колеса для случаев пульсирующих колебаний ГК и «бегущей» волны деформации ГК. Было показано, что в обоих случаях при числе волн в окружном направлении, равном числу волн создаваемых генератором, получаются идентичные выражения.
Однако для общего случая такого анализа недостаточно, так как критическая скорость «бегущей» волны в гибком колесе может иметь место при числе волн в окружном направлении, не совпадающим с числом волн, возбуждаемых генератором. В этом случае анализ рассматриваемого явления целесообразно выполнять, используя хорошо разработанный метод изучения «бегущей» волны в торообразной оболочке типа пневматической шины / 4,5 /.
Выполним анализ рассматриваемого явления для конструктивного исполнения гибкого колеса ВЗП, когда один край его закреплен посредством шлицевого соединения, а второй опирается на диски генератора, наиболее часто применяемого в высоконагруженных ВЗП / 1 /. В этом случае гибкое колесо можно рассматривать как цилиндрическую оболочку, один край которой шарнирно оперт, а на втором - возбуждаются колебания типа «бегущей» волны в процессе работы ВЗП при действии нагрузок. Для такой расчетной схемы составляющие радиальной ш, окружной и и продольной (осевой) и перемещений удобно аппроксимировать зависимостями / 6 /:
\
К2
-1)
й3
т
■005—1
_и_
г
со?;
яг
(Не« у) _и
л-В*
2 I В п2ф-\)
. ж
■51П —СО
I
(1)
где Я и L - соответственно радиус и длина цилиндрической оболочки; Е • h3
D =
- цилиндрическая жесткость;
12(1 - ¡и2)
Е - модуль упругости материала оболочки;
ц - коэффициент Пуассона;- толщина оболочки; 2п
т = —— число волн в окружном направлении;
0 - угловой шаг волн; х и в - соответственно продольная и угловая координаты; - амплитудное значение поперечных изгибающих моментов;
Серiя: Технiчнi науки
а =
30
- круговая скорость распространения «бегущей» волны соответствующая эк-
вивалентной частоте вращения генератора;
пГВ - эквивалентная частота вращения генератора; t - текущее время.
Продольные нормальные напряжения о1 и поперечные изгибающие моменты МИЗГ выразим как / 6 /:
л2 - R - Е лх
о1 = у0-------соэ — cos т(В - а-1),
1 0 2D - Ь - т (т2 -1) L
гл ТХ
(1 + 008-)
Ь
МИЗГ = у0-008 т(Р - а -1).
(2)
(3)
Последний член под знаком косинуса в зависимостях (1) - (3) учитывает то обстоятельство, что колебания имеют характер «бегущей» волны. Рассматриваемую задачу по расчету критической скорости «бегущей» волны будем решать методом Релея - Ритца, используя выражение для полной энергии оболочки
д(П + Т)
д^о
= 0,
(4)
где П и Т - соответственно потенциальная и кинетическая энергии оболочки, которые выразим как
1 2т
П = 11
0 0 1 2л
М
т = {{ % (
0 0
2 В
ку д2 а (
ИЗГ о 1 + - 1
- к
2 Е
д 2и а +--- и +
Я - dp- dx,
д2 и
и) - Я - dp - dx,
(5)
(6)
ы2 ы2
где g - ускорение свободного падения.
Подставив в формулы (5) и (6) выражения (1) - (3) и выполнив соответствующие преобра-
зования, получим
П =
¥0 - Я
16 - В
3-л-Ь + -
Е - к -л2 - Я6
В - ЬЬ - т4 - (т2 -1)2
Т = -у 0 - а
2 у-к-л- Я5 -Ь 16 -; - В
3т2
- + -
3
- + -
л2 - Я2
(т2 -1)2 (т2 -1)2 Ь - т2{т2 -1)2
(7)
(8)
Выполнив минимизацию выражения для полной энергии оболочки (4) с учетом (7) и (8), получим формулу для определения круговой скорости распространения «бегущей» волны ют в зависимости от числа волн в окружном направлении оболочки т в виде:
а„ =
; - в
у - к-л - Я
3л + -
Е-к-л2 - Я6 В -Ь - т4(т2 -1)2
3т2
3
(т2 -1) (т2 -1)
л2 - Я2
Ь
(9)
Критическую скорость «бегущей» волны шткр можно определить аналитически, исследовав формулу (9) на экстремум. Однако удобнее ее определить из графика, используя для его построения формулу (9) при различных значениях параметра ГП. Минимальное значение круговой скорости «бегущей» волны на графике и будет критическим ее значением. Кроме того, этот график позволяет наглядно изучить влияние частот вращения генератора, соотношений дли Ь и диаметров В оболочек на значение критической скорости «бегущей» волны пкр (шткр). Выполненный нами с использованием формулы (9) графический анализ возможности появления критической скорости пкр ГЗК ВЗП приводов шагания экскаватора ЭШ 10А/70 и конвертера АКР - 60 представлен на рис. 1 соответственно кривым 1,3 и 2,4. Из него следует, что значения критических скоростей «бегущей» волны и эквивалентных им частот вращения генераторов уменьшаются с увеличением соотношений длин и диаметров оболочек при неизменных
2
+
В1СНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХШЧНОГО УН1ВЕРСИТЕТУ 2010 р. Серiя: Техшчш науки Вип. 21
нагрузках.
Рис. 1 - Графики изменения значений круговых шт и критических юткр скоростей «бегущей» волны деформации гибких колес ВЗП приводов шагающего экскаватора (кривые 2,4) с изменением числа волн в окружном направлении оболочки ГК
Выводы
1. Разработана методика прогнозирования возникновения резонанса частот собственных колебаний ГК ВП по значению критической скорости «бегущей» волны деформации ГК в зависимости от числа волн в окружном направлении оболочки ГК.
2. Получены расчетная и графические зависимости для определения критической скорости «бегущей» волны в зависимости от числа волн и геометрических параметров оболочек ГК.
Список использованных источников:
1. Маргулис М.В. Методика определения низких частот собственных колебаний гибких звеньев зубчатых передач / М.В. Маргулис, Д.П. Волков // Вестник машиностроения. - 1986 . Вып. N° 11. - С. 11 - 14
2. Ковалев Н.А. Передачи гибкими колесами. - М.: Машиностроение. - 1979 . - 109с.
3. Швырко Н.П. Исследование привода с волновой герметичной передачей в динамических режимах: Автореф. дис. канд. технич. наук. -Харьков, 1982. - 24 с.
4. Бидерман В.Л. Энергетический метод расчета резинокордовых оболочек вращения / В.Л.Би-дерман, Б.Л. Бухин // Изв. АН СССР, ОТН, Механика и машиностроение. - 1969. - Вып. № 6. - С. 76 - 81.
5.Бидерман В.Л. Расчет критической скорости качения пневматической шины / В.Л. Бидерман, Б.Л. Бухин // Изв. АН СССР, ОТН, Механика и машиностроение. - 1961. - Вып. № 1, - С. 52 - 57.
6. Кан С.Н. Строительная механика оболочек. - М.: Машиностроение. - 1966.- 508с.
Рецензент: В.В. Суглобов
д-р техн. наук, проф., ГВУЗ «ПГТУ» Статья поступила 01.12.2010
