CC BY
143
УДК 539.3
С.Н. Колупаева1, М.Е. Семенов1, 2, А.И. Рожнов3
1 Томский государственный архитектурно-строительный университет,
Томск, Россия 2 Томский политехнический университет, Томск, Россия 3Рубцовский индустриальный институт, Алтайский край, Рубцовск, Россия
МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ ГЦК-МАТЕРИАЛОВ В УСЛОВИЯХ ИЗМЕНЯЮЩЕЙСЯ СКОРОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ
Представлена математическая модель пластической деформации ГЦК-материалов, включающая систему дифференциальных уравнений баланса деформационных дефектов, и пакет прикладных программ для ее реализации. Приведены результаты исследования закономерностей пластического поведения ГЦК-металлов в условиях изменяющейся скорости деформирования.
Ключевые слова: пластическая деформация, ГЦК-металлы, математическое моделирование, дислокации, точечные дефекты.
S.N. Kolupaeva1, M.E. Semenov1,2, A.I. Rozhnov3
1Tomsk State University of Architecture and Building, Tomsk, Russia 2 Tomsk Polytechnical University, Tomsk, Russia 3Rubtsovsk Industrial Institute, Rubtsovsk, Russia
MATHEMATICAL MODELING OF PLASTIC DEFORMATION OF FCC MATERIALS UNDER DIFFERENT STRAIN RATE
The mathematical model of plastic deformation in FCC materials which including the system of differential equations of the balance of deformation defects and software package for its realization are described. The results of the research of plastic behavior in FCC metals under different strain rate are represented.
Keywords: plastic deformation, FCC metals, mathematical modeling, dislocations, point defects.
Введение
Кристаллографическое скольжение практически всегда сопутствует другим явлениям, обеспечивающим макроскопическое формоизменение кристаллов, и обычно является доминирующим процессом пластичности кристаллов. Основой элементарных механизмов и процессов пластической деформации скольжения являются
возникновение, размножение, движение и аннигиляция дефектов различного типа. По этой причине при построении кинетических моделей пластичности весьма эффективно используются уравнения баланса деформационных дефектов [1-24]. Различные модели отличаются прежде всего набором деформационных дефектов и рассматриваемых механизмов их образования и аннигиляции.
Заметим, что роль и возможности математического моделирования и вычислительного эксперимента в ходе анализа закономерностей пластической деформации при различных приложенных воздействиях трудно переоценить. Именно математическое моделирование позволяет выявить роль различных факторов, характеризующих материал и воздействие на него, в формировании закономерностей и особенностей реализации и доминирования различных механизмов и процессов пластической деформации в деформационном упрочнении и эволюции деформационной дефектной среды кристаллических материалов и способствует целенаправленному планированию экспериментальных исследований.
Одной из наиболее развитых математических моделей, включающих уравнения баланса деформационных дефектов, является математическая модель пластической деформации скольжения [10-24], основанная на концепции упрочнения и отдыха [1-3], согласно которой пластическое поведение кристаллических материалов есть результат наложения атермического упрочнения в результате накопления деформационных дефектов и температурно-зависимого разупрочнения, связанного с термически активируемыми процессами залечивания поврежденной структуры (аннигиляции деформационных дефектов).
В качестве базового структурного элемента, относительно которого ведется рассмотрение механизмов сдвиговой пластичности в модели [10-24], выбрана зона кристаллографического сдвига. Описание механизмов и закономерностей генерации, аннигиляции и взаимной трансформации деформационных дефектов различного типа базируется на фундаментальных физических и топологических свойствах дефектов, осуществляющих пластический массоперенос. Все параметры модели имеют физический или геометрический смысл и могут быть вычислены из физических соображений либо может быть указан интервал их возможных значений. Математическая модель включает уравнения баланса достаточно полного набора деформационных дефектов, порождаемых при кристаллографическом скольжении. Частные модели механизмов генерации и аннигиляции деформационных
дефектов и математические модели пластической деформации скольжения для ГЦК-металлов и дисперсно-упрочненных сплавов записаны на основе единых предположений [10-24]. Математическая модель пластичности скольжения в различных модификациях применялась для описания пластического поведения ГЦК-металлов и сплавов при различных воздействиях (ползучесть, релаксация напряжений, деформация с постоянной скоростью деформирования и др. [10-24]).
Используемая в настоящей работе математическая модель пластической деформации скольжения [12-13, 21-24] содержит уравнения, описывающие: приложенное воздействие, которое является причиной пластической деформации; отклик деформируемого материала на деформирующее воздействие (уравнение, связывающее скорость деформации с переменными, характеризующими приложенное воздействие и деформационную дефектную среду); кинетику деформационных дефектов в материале. Предполагается, что процесс деформации во всех действующих системах осуществляется в идентичных зонах сдвига. Деформационная дефектная среда, формируемая в зонах кристаллографического сдвига, заменяется однородной деформационной дефектной средой.
Для реализации математической модели создан пакет прикладных программ [25], позволяющий численно исследовать закономерности пластической деформации и эволюции дефектной подсистемы монокристаллов ГЦК-металлов и дисперсно-упрочненных сплавов в условиях деформации с постоянной скоростью деформирования, ползучести при постоянном напряжении и постоянной нагрузке (в условиях растяжения и сжатия), а также при деформации с изменяющейся скоростью деформирования.
1. Математическая модель
В качестве переменных, характеризующих дефектную среду ГЦК-металлов, в математической модели пластической деформации скольжения выбраны следующие: плотность сдвигообразующих дислокаций (рт), плотность дислокаций в дипольных конфигурациях ва-кансионного (р^ ) и межузельного (р^ ) типа, концентрации межузель-ных атомов ( ), моновакансий (с1у) и бивакансий ( с2у). Математическая
модель может быть представлена в следующем виде [12-13, 21-24]:
^ = I1 -©р )Г--2-Рт тп(га,Ри1/2)[(1 -©* )р» Ъ(с& + аа иЪ аЪ
+^С2v0,2у ) + СгС^©‘т2^ + С2УСг ©‘т^ + С1У©1^ (рйЪ + 2с^ + Сг )^1У + ,1^ . о__ „2^ , 8ЛТI (1^)г.*.2
+Сг С1ь©т 2 + 2с, С2ь©т 2 ] +
[®аь с1» (ри^ъ +
аоъ2 (2 -V)
+2с1ь + Сг )21ь + ©ХС1ьСг й + 2с2ьраь ЪО2ь + 2юа»с2ьСг2 + +С1'ра Ъ'2 + ©СйС!21Ь + ©СсС^О2ь ]•
0 р
Са бу а £ а (р)Ъ йвЬ1 (2 -V)
[с1р аЪ 2 + ©dvС1 (с1 V21ь + с2ьО2ь ) +
+®Л/С1 V ((рж Ъ + 2с1 V + Сг )О1 V + С,2 ) + 2с2V (р Ж + Сг )О2V +
2
+2®0ЬС2 V Сг2 ].
а ра 1
8ту. (1 -V)
аа буа£а(р)Ъ авЪ2 (2-V)
[ю0ьс1 V (( + 2с1 V + с; )21 V + Сг2 ) +
+2с2 V р У2 V + 2©СаС V Сг2 + С-рО^2 + ©СсС (С1 v21 V + С2 V 22 v)]•
Сс1
аа
X 1
= V-^Т - -[с- (рй* Ъ2 + С1 V + С2V )2 + С1V21 V + С2 v22V ].
и а
С°-Г- = - 1 [с1 v(Рйs Ъ + 2с1 V + Сг )21 V + Сг (с1 V - С2 V2 - СгС2 V22 V ].
аа би а
= 5Т - - СV (р„ Ъ2 + С, )2г V + С,2, ) - С Л v2lV ].
аа б и а
001/2/ \ 1/3 г 2/3 1/3 0
8РГ (Х-Ха) V иЪ р Вг X
а =
я(1 -рг )2/3 ^/6в4/3Х(х, р) Г
ехр
^ - (х-хаЖХ, р)^1/2Ъ2 кТ (т)
(2)
(3)
(4)
(5)
(6) (7)
Здесь [10-13, 26-27] а - деформация сдвига, иУ - энергия миграции
точечного дефекта у-го типа, - доля винтовых дислокаций, © Т - до-
ля точечных дефектов у-го типа, ушедших на стоки т-го типа, значение Г определяется формой дислокационных петель и их распределением в зоне сдвига, рг - доля реагирующих дислокаций леса, к - постоянная Больцмана, та - атермическая составляющая сопротивления движению скользящей дислокации, Тфи - разность между деформирующим напряжением и сопротивлением движению дислокаций при
1
формировании зоны сдвига, для квазистатических условий деформации х^и = аауииЪр1/2, х - деформирующее напряжение, т/ - напряжение трения,
О - модуль сдвига, а - деформация сдвига, 2у = VСZ ехр(-иу(т) / кТ), VD -частота Дебая, Ъ - модуль вектора Бюргерса, рю =((1 -ю5 )рт +рС), рС =р С +рС , и = Вгх/(ОЪр) - диаметр зоны сдвига, Вг - вычисляемый параметр, V - коэффициент Пуассона, £, - доля дислокаций леса, д -параметр интенсивности генерации точечных дефектов, £ а - длина пробега винтовых компонент дислокации, и = 0,20Ъ - энергия активации преодоления стопора, аг - параметр, характеризующий интенсивность взаимодействия скользящей дислокации с реагирующими дислокациями леса
-1
Х(т, р) Н(аДС)1/3 +
(х“Ха )(1 “Рг )
^1/2Gbpl/1
1/3
1/2
Уравнение (7), связывающее скорость деформации, напряжение и плотность дислокаций, в случае деформации с постоянной скоростью деформирования является нелинейным уравнением, позволяющим определить текущее напряжение.
2. Описание программного комплекса SPFCC
Для поддержки пользователя при работе с представленной выше математической моделью для металлов с ГЦК-структурой и моделью для исследования закономерностей пластического поведения дисперсно-упрочненных материалов с ГЦК-матрицей создан комплекс программ Slip Plasticity of Face-Centered Cubic (SPFCC). Комплекс программ SPFCC является программным инструментом, который позволяет проводить компьютерные эксперименты для различных приложенных воздействий (деформация с постоянной скоростью деформирования, при постоянном приложенном напряжении и при постоянной нагрузке в условиях растяжения и сжатия) и их комбинаций [25]. На рис. 1 приведено главное окно комплекса программ.
При помощи комплекса программ SPFCC пользователь может провести моделирование, используя как полную модель (1)-(7), так и формируя редуцированные модели, в которых будут учтены указанные им деформационные дефекты и механизмы их генерации и аннигиля-
ции, получить численное решение, визуализировать полученные результаты (в том числе и в режиме реального времени).
Ш5Іір РІазИсіііу оГ Расе-СепЬегеїІ СиЬіс ¥1.0.10 аІГа (5РРСС) ^1Ш<!
Файл Вид Модель Сервис Справка
О 'Ш || йа/&= сопбі [Однофазный - Е X
Дефекты Т-1 *-| X о о Заголовок I Дата | Время |
> СдвигооВразующив дислокации - Р г АН 601 29.04.2011 0:00:22
М еханизмы аннигиляции □ г АН 602 29.04 2011 0:00:47
0 Поперечное скольжение • 0 Переползание за счет вакансий • 0 Переползание за счет бивакансий □ г АН 603 29.04.2011 0:01:41
- Е □ г г АІ2704 АІ2705 29.04.2011 29.04 2011 0:01:50 0:02:25
л.. Механизм ГРНРПЯПИИ П г АІ2706 29.04.2011 0:03:14
® Статический □ г АІ4907 29.04 2011 0:03:08
О Динамический □ г АІ4908 29.04.2011 0:04:01
• О Не учитывать Е г АІ4909 29.04.2011 0:04:14
3-- Бивакансии ► Е г Си49010 14.05 2011
Е 3-Механизм генерации
О Статический
О Динамический
Не учитывать ті " 1 и
і. 3
Выбрать запись для анализа I*
Рис. 1. Главное окно программы БРБСС
Отметим, что система ОДУ баланса деформационных дефектов для различных деформирующих воздействий и материалов может отличаться числом уравнений и представленных в них механизмов образования и аннигиляции дефектов, кроме того, уравнения могут быть кусочно-сшитыми, что накладывает ряд ограничений на выбор численного метода. Система дифференциальных уравнений модели является жесткой [28, 29]. Это связано прежде всего с тем, что процессы генерации и аннигиляции деформационных дефектов являются существенно разноскоростными, переменные системы являются разнопорядковыми величинами и изменяются на интервале интегрирования на порядки величины. В программном комплексе БРБСС для решения жесткой системы ОДУ использованы: явный линейный многошаговый метод Адамса (нахождение точек разгона) и линейный многошаговый метод Гира переменного порядка (в виде формул дифференцирования назад), который устойчив при любой величине шага интегрирования, и поэтому шаг интегрирования можно выбирать, руководствуясь лишь соображениями точности, а не устойчивости [28]. Классический метод Гира модернизирован [25], поскольку на переменные системы уравнений накладываются некоторые физические ограничения (например, значения переменных не могут быть отрицательными). В работах [28, 29] приведен анализ эффективности используемых численных алгоритмов на примере математической модели пластической деформации для дисперсно-упрочненных материалов с недеформируемыми частицами.
Взаимодействие с пользователем реализовано через многооконный графический интерфейс (см. рис. 1). Используя диалоговое окно «Менеджер входных данных», пользователь может задать значения параметров математической модели, начальные условия, точность проведения расчетов (рис. 2, 3). После выбора материала для некоторых параметров математической модели система предлагает пользователю выбрать значения параметров из определенного набора значений (представленных по результатам теоретических и экспериментальных исследований различных авторов или из справочной литературы) либо задать значения самостоятельно. Далее программно осуществляется проверка элементов графического интерфейса на допустимость введенных данных, и при необходимости данные, введенные пользователем некорректно, корректируются, а пользователю выдается информационное сообщение. Пользователю также предоставлена возможность выполнения серии вычислений (см. рис. 2), при этом необходимо указать параметр математической модели (напряжение, температура, начальная плотность дислокаций и др.), интервал и шаг изменения этого параметра.
Рис. 2. Диалоговое окно «Менеджер входных данных», вкладка «Серии»
За счет объединения под одной управляющей программной оболочкой с единым графическим интерфейсом модуля ввода данных, расчетного модуля, модуля взаимодействия с базой данных (запись, чтение, редактирование) пользователь может осуществлять моделирование без опыта программирования и работы с численными методами.
Начальные условия | Параметры] Воздействие) Серии Нагружение | Программное нагружение —
Количество переключений |^1 т]
№ Степень деформации Скорость деформации Температура, К
1 0,1 1 е-3 273
2 0,2 1 е-4 273
Помощь По умолчанию Применить ОК
Применить введенные значения входных данных
Рис. 3. Диалоговое окно «Менеджер входных данных», вкладка «Нагружение»
В ходе расчетов возможна визуализация промежуточных результатов моделирования в режиме реального времени, что позволяет контролировать ход вычислений (рис. 4). Результаты моделирования вместе с использованными при проведении вычислительного эксперимента значениями параметров модели сохраняются в локальной базе данных. В базе данных также сохраняется информация о ходе численного решения задачи. Эта информация позволяет сформировать рекомендации для проведения дальнейших компьютерных экспериментов.
Рис. 4. Диалоговое окно «Отчеты/Экспорт»
В комплексе программ SPFCC реализована возможность сравнения (в табличном и графическом видах) результатов моделирования для различных приложенных воздействий или их комбинаций. По результатам моделирования могут быть представлены графически не только зависимости между любыми переменными, но и температурная и скоростная зависимости (см. рис. 4). Табличное представление результатов расчетов предназначено для экспорта данных в программные продуты сторонних разработчиков для дальнейшей обработки (например, MS Excel, OpenOffice Calc, Origin).
3. Влияние скорости деформации на закономерности пластического поведения монокристаллов ГЦК-металлов
Для деформации с постоянной скоростью деформирования система (1)-(6) представляет собой жесткую систему обыкновенных дифференциальных уравнений баланса деформационных дефектов, замкнутую нелинейным уравнением (7) для определения напряжения течения.
При компьютерном моделировании были использованы следующие значения параметров модели: F=4,7, ю=0,3, pr=0,14, ту=1 МПа, ^=0,5, Br=800, v=0,33, b=2,5-1010 м-2 [10-13, 26-27]. Все параметры модели получены из результатов независимых исследований или из справочной литературы. В качестве начальных значений переменных модели (1)-(7) выбраны следующие: ct — cv - c2v - 0, pd - pd - 0, pm=1012 м-2.
Для определения интервала скоростной зависимости напряжения течения в условиях деформации с постоянной скоростью деформирования проведено моделирование для никеля при различных температурах и степенях деформации (рис. 5). Область выраженной скоростной зависимости для никеля в исследованном интервале температур наблюдается при температуре 500 К. Дальнейшие вычислительные эксперименты были проведены для диапазона скорости деформирования от 10-2 с-1 до 10-4c-1.
На рис. 6 представлены результаты моделирования пластической деформации монокристалла никеля с постоянной скоростью деформирования при использовании следующей программы воздействия на материал. При достижении степени деформации сдвига 0,4 происходит скачкообразное снижение скорости деформации на один порядок. Далее продолжается деформирование с пониженной скоростью до степени де-
формации сдвига 0,5, при достижении которой скорость деформации скачком увеличивается на два порядка (рис. 6, а, б). Для сравнения на рис. 6, в приведены результаты моделирования при постоянной скорости деформации на всем протяжении компьютерного эксперимента.
а б в г
Рис. 5. Скоростная зависимость напряжения течения при температурах: 300 К (а), 500 К (б), 700 К (в) и 900 К (г) для никеля при степенях деформации (цифры у кривых): 1 - 0,01; 2 - 0,05; 3 - 0,15; 4 - 0,2; 5 - 0,3; 6 - 0,4 и 7 - 0,5
30
1 гг4 1 10 Сч 10'2с^, "а 20 1 1 л-Э -I —— _ Ю с —
~© КУ'су' 2
/ ~ ^ 1гГ5 -1 ж' 10 с 'о о о.8 10 О о*
> о - сГ 1 / юЛ;"1
100 80
С
§60
40 20 о
0,0 0,2 0,4 0,6 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
а б в
Рис. 6. Деформация никеля с постоянной скоростью деформирования при температуре 500 К со скачкообразно изменяющейся скоростью деформации: а - напряжение течения; б, в - плотность сдвигообразующих дисклокаций. Начальная скорость деформации 10"3е"1 (кривая 1) и 10"4е"1 (кривая 2)
Результаты численных экспериментов, представленные на рис. 7,
8, получены для различных ГЦК-металлов при одинаковых гомологических температурах и начальной скорости деформации 10-4с-1. В процессе деформации скорость изменялась следующим образом (см. рис. 7, 8): кривая 1 - постоянная скорость деформации 10^с-1 на всем интервале; кривые 2, 3 - при достижении степени деформации 0,2 скорость деформации скачком увеличивалась с 10^с-1 до 10-3с-1; кривая 2 - при
степени деформации 0,4 скорость деформации скачком увеличивалась
_2 _1
до 10 с ; кривая 3 - при степени деформации 0,4 скорость деформации скачком снижалась до 10-4с-1.
100
« 60
40
20
а и /^ 500К
2 400 К
- ш/
/ —27(Гк
// А1 ^1^
0,0
0,2
0,4
0,6
1,0
Рис. 7. Напряжение течения никеля, меди и алюминия при начальной скорости деформации 10-4с-1
Рис. 8. Кривые течения для монокристаллов никеля, меди и алюминия при различных температурах: а - 300 К; б - 235 К; в - 160 К.
Условия вычислительных экспериментов соответствуют рис. 7
Увеличение скорости деформации при достижении степени деформации сдвига 0,2 на один порядок величины с 10-4с-1 до 10-3с-1 приводит (см. рис. 7, кривые 2) к увеличению напряжения течения при степени деформации 0,4 на 3,1 МПа (8 %) для меди, на 4 МПа (6 %) для никеля и на 1 МПа (5 %) для алюминия по сравнению с напряжением течения, полученным при постоянной скорости деформирования 10-4с-1
(см. рис. Т, кривые 1). Увеличение скорости деформации при степени
—2 — 1
0,4 еще на один порядок величины до 10 с приводит к еще более выраженному изменению напряжения течения по сравнению с деформацией при постоянной скорости деформирования 10 с- (см. рис. Т, кривые I). При увеличении скорости деформации на один порядок величины до 10— с- при степени деформации сдвига 0,2 и снижении до 10 с-при степени деформации 0,4 напряжение течения остается несколько выше наблюдаемого при постоянной скорости деформирования (см. рис. Т, кривые 3). Подобная картина (см. рис. Т) наблюдается для различных металлов (никель, медь, алюминий).
При более низких температурах (300 К, 235 К и 1б0 К для никеля, меди и алюминия соответственно) изменение скорости деформации практически не оказывает влияния на поведение кривых деформационного упрочнения (см. рис. S). Аналогичная картина наблюдается и при температурах 900 К, Т00 К и 490 К для этих же металлов.
Заключение
Математическая модель пластической деформации скольжения для ГЦК-металлов и дисперсно-упрочненных материалов и комплекс программ для ее реализации предоставляет исследователю, в том числе и не имеющему опыта работы с дифференциальными уравнениями, возможность проведения вычислительных экспериментов для различных материалов и деформирующих воздействий. Использованная математическая модель процессов пластической деформации скольжения позволяет проследить совместное действие большого числа разнообразных факторов, как внешних, так и обусловленных структурой самого материала, при широкой вариации значений характеризующих их параметров. Представленные результаты являются примером использования средств моделирования и автоматизации исследований с использованием комплекса SPFCC, в том числе и для планирования экспериментов.
Библиографический список
1. Beilby G.T. The hard and soft states in metals // Journ. Inst. of Metals. — 1911. — Vol. б, No. 5.
2. Большанина М.А. Упрочнение и отдых как основные явления пластической деформации // Изв. АН СССР. Сер. Физическая. — 1950. — Т. 14. — Вып. 2. — С. 223—231.
3. Никитина А.Н., Большанина М. А. Влияние скорости деформации на разупрочнение меди // Исследования по физике твердого тела. -М.: Из-во АН СССР, 1957. - С. 193-234.
4. Акулов Н.С. Дислокации и пластичность. - Минск: Изд-во АН БССР, 1961. - 109 с.
5. Orlov A.K. Kinetics of dislocations / Theory of crystals defects. -Prague: Publishing House of the Czechoslovak Academy of Sciences, 1966. -P.317-338.
6. Bergstrom J. A dislocation model for the stress strain behaviour of polycrystalline a-Fe with special emphasis on the variation of the densities of mobile and immobile dislocations // Mater. Sci. and Eng. - 1970. -Vol. 5, No. 4. - P. 193-200.
7. Гилман Дж.Д. Микродинамическая теория пластичности // Микропластичность. - М.: Металлургия, 1972. - С. 18-37.
8. Lagneborg R. Dislocation mechanisms in creep // Intern. Metals. Rev. - 1972. - Vol. 17. - P. 130-146.
9. Essmann V., Mughrabi H. Annihilation of dislocations during tensile and cyclic deformation and limits of dislocation densities // Phil. Mag. (a). - 1979. - Vol. 40, No. 6. - P. 731-756.
10. Попов Л.Е., Кобытев В.С., Ковалевская Т.А. Пластическая деформация сплавов. - М.: Металлургия, 1984. - 182 с.
11. Попов Л.Е., Кобытев В.С., Ковалевская Т. А. Концепция упрочнения и динамического возврата в теории пластической деформации // Изв. вузов. Физика. - 1982. - № 6. - С. 56-82.
12. Математическое моделирование пластической деформации / Л.Е. Попов, Л.Я. Пудан, С.Н. Колупаева [и др.]. - Томск: Изд-во Том. ун-та, 1990. - 185 с.
13. Колупаева С.Н., Старенченко В.А., Попов Л.Е. Неустойчивости пластической деформации кристаллов. - Томск: Изд-во Том. ун-та, 1994. - 301 с.
14. Попов Л.Е., Старенченко В.А., Колупаева С.Н. Динамика дислокаций и сдвиго-диффузионная деформация кристаллов // Моделирование в механике. - 1989. - Т. 3(20), № 5. - С. 93-117.
15. Колупаева С.Н., Старенченко В.А., Попов Л.Е. Неустойчивости пластической деформации кристаллов. - Томск: Изд-во Том. ун-та. -1994. - 301 с.
16. Popov L.E., Kolupaeva S.N., Vihor N.A. Dislocation subsystem stability in f.c.c. materials under intensive loading // Computational Materials Science. - 2000. - No. 19 (1-4). - P. 158-165.
17. Качественное исследование эволюции дефектной подсистемы гетерофазных сплавов с некогерентной упрочняющей фазой при интенсивных воздействиях / С.Н. Колупаева, Е.В. Ерыгина, Т.А. Ковалевская, Л.Е. Попов // Физическая мезомеханика. 2000. - Т. 3, № 2. - С. 63-79.
18. Онипченко Т.В., Колупаева С.Н., Старенченко В.А. Качественное исследование модели формирования разориентированных структур пластической деформации ГЦК-металлов // Физическая ме-зомеханика. - 2000. - Т. 3, № 6. - С. 65-73.
19. Колупаева С.Н., Комарь Е.В., Ковалевская Т.А. Математическое моделирование деформационного упрочнения дисперсно-упрочненных материалов с некогерентной упрочняющей фазой // Физическая мезомеханика. - 2004. - Т. 7, № S1-1. - С. 23-26.
20. Колупаева С.Н., Новикова Т.В., Старенченко В.А. Математическое моделирование эволюции разориентированных структур пластической деформации в меди и никеле // Вестн. Том. гос. архитектурно-строительного ун-та. - 2006. - № 1. - С. 24-31.
21. Колупаева С.Н., Семенов М.Е., Пуспешева С.И. Математическое моделирование температурyой и скоростной зависимости деформационного упрочнения ГЦК-металлов // Деформация и разрушение материалов. - 2006. - № 4. - С. 40-46.
22. Попов Л.Е., Колупаева С.Н., Сергеева О.А. Скорость кристаллографической пластической деформации // Математическое моделирование систем и процессов. - 1997. - № 5. - С. 93-104.
23. Математическое моделирование деформационного упрочнения сплавов, содержащих недеформируемые дисперсные частицы / Т.А. Ковалевская, О.И. Данейко, С.Н. Колупаева, М.Е. Семенов // Журнал функциональных материалов. - 2007. - Т. 1, № 3. - С. 98-103.
24. Моделирование температурной и скоростной зависимости напряжения течения и эволюции деформационной дефектной среды в дисперсно-упрочненных материалах / С.Н. Колупаева [и др.] // Известия РАН. Серия физическая, 2010. - Т. 74, № 11. - С. 1588-1593.
25. Семенов М.Е., Колупаева С.Н. Свидетельство об официальной регистрации программы SPFCC для ЭВМ № 20055612381. Зарегистрировано в Реестре программ для ЭВМ 12.09.2005 г.
26. Фридель Ж. Дислокации: пер. с англ. - М.: Мир, 1967. - 643 с.
27. Лариков Л.Н., Юрченко Ю.Ф. Тепловые свойства металлов и сплавов. - Киев: Наук. думка, 1985. - 438 с.
28. Семенов М.Е., Колупаева С.Н. Анализ областей абсолютной устойчивости неявных методов решения систем обыкновенных диф-
ференциальных уравнений // Изв. Том. политехн. ун-та. - 2010. -Т. 317, № 2. - С. 16-22.
29. Семенов М.Е., Колупаева С.Н. Анализ эффективности методов Адамса и Гира при решении жестких систем обыкновенных дифференциальных уравнений в пакете SPFCC // Известия Том. политехн. ун-та. - 2011. - Т. 318. - № 5. - С. 42-47.
References
1. Beilby G.T. The hard and soft states in metals. Journ. Inst. of Metals, 1911, Vol. 6, No. 5.
2. Bol’shanina MA. Hardening and relaxation as the main phenomena of plastic deformation [Uprochnenie i otdykh kak osnovnye yavleniya plas-ticheskoj deformatsii]. Proceedings of the Academy of Sciences. Physical Series - Izv. ANSSSR. Ser. Fizicheskaya, 1950, Vol. 14, Is. 2, P. 223-231.
3. Nikitina АЖ, Bol’shanina MA. Effect of strain rate on softening of copper/ Studies on solid state physics [Vliyanie skorosti deformatsii na ra-zuprochnenie medi /Issledovaniyapo fizike tverdogo tela]. Moscow, 1957, P.193-234.
4. АЫ^ N.P. Discolations and plasticity [Dislokatsii iplastichnost’]. Minsk, 1961, 109 p.
5. Orlov A.K. Kinetics of dislocations / Theory of crystals defects, Prague: Publishing House of the Czechoslovak Academy of Sciences, 1966, P.317-338.
6. Bergstrom J. A dislocation model for the stress strain behaviour of polycrystalline a-Fe with special emphasis on the variation of the densities of mobile and immobile dislocations. Mater. Sci. and Eng, 1970, Vol. 5, No. 4, P. 193-200.
7. Gilman D.D. Microdynamic theory of plasticity/Microplasticity [Mikrodinamicheskaya teoriya plastichnosti / Mikroplastichnost"] Moscow, 1972. P. 18-37.
8. Lagneborg R. Dislocation mechanisms in creep. Intern. Metals. Rev, 1972, Vol. 17, P. 130-146.
9. Essmann T., Mughrabi H. Annihilation of dislocations during tensile and cyclic deformation and limits of dislocation densities. Phil. Mag. (a), 1979, Vol. 40, №. 6, P. 731-756.
10. Popov L.E., Kobytev V.P., Kovalevskaya TA. Plastic deformation of alloys [Plasticheskaya deformatsiya splavov]. Moscow, 1984, 182 p.
11. Popov L.E., Kobytev V.P., Kovalevskaya T.A. The concept of hardening and dynamic recovery in the theory of plastic deformation [Kont-septsiya uprochneniya i dinamicheskogo vozvrata v teorii plasticheskoj de-formatsii]. Proceedings of the higher education institutions. Physics - Izves-tiya vuzov. Fizika, 19S2, No. б, P. 56—S2.
12. Popov L.E., Pudan L.Ya., Kolupaeva P.N. Mathematical modeling of plastic deformation [Matematicheskoe modelirovanie plasticheskoj de-formatsii]. Tomsk, 1990, 1S5 p.
13. Kolupaeva P.N., Starenchenko V.A., Popov L.E. Instability of plastic deformation of crystals [Neustojchivosti plasticheskoj deformatsii kristallov]. Tomsk, 1994, 301 p.
14. Popov L.E., Starenchenko V. A., Kolupaeva P. N. The dynamics of dislocations and shear deformation of crystals diffusion. Modeling in Mechanics [Dinamika dislokatsij i sdvigo-diffuzionnaya deformatsiya kristallov. Modelirovanie v mekhanike]. 19S9, Vol. 3(20), No. 5, P. 93—117.
15. Kolupaeva P.N., Starenchenko V.A., Popov L.E. Instability of plastic deformation of crystals [Neustojchivosti plasticheskoj deformatsii kristallov]. Tomsk, 1994, 301 p.
16. Popov L.E., Kolupaeva S.N., Vihor N.A. Dislocation subsystem stability in f.c.c. materials under intensive loading. Computational Materials Science. 2000, No. 19 (1—4), P. 15S—165.
17. Kolupaeva P.N., Erygina E.V., Kovalevskaya T.A., Popov L.E. A qualitative study of the evolution of the defect subsystem of incoherent heterophase alloys with hardening phase in the intensity of exposure [Kachest-vennoe issledovanie ehvolyutsii defektnoj podsistemy geterofaznykh spla-vov s nekogerentnoj uprochnyayushhej fazoj pri intensivnykh vozdejstvi-yakh]. Physical Mesomechanics - Fizicheskaya mezomekhanika, 2000, Vol. 3, No. 2, P. б3—79.
1S. Onipchenko T.V., Kolupaeva P.N., Starenchenko V.A. A qualitative study of models of formation of disoriented patterns of plastic deformation of fcc metals [Kachestvennoe issledovanie modeli formirovaniya razorientiro-vannykh struktur plasticheskoj deformatsii GTSK-metallov]. Physical Mesomechanics - Fizicheskaya mezomekhanika, 2000, Vol. 3, No. б, P. 65—73.
19. Kolupaeva P.N., Komar’ E.V., Kovalevskaya T.A. Mathematical modeling of strain hardening of dispersion-strengthened materials with the incoherent hardening phase [Matematicheskoe modelirovanie deformatsion-nogo uprochneniya dispersno-uprochnennykh materialov s nekogerentnoj uprochnyayushhej fazoj]. Physical Mesomechanics - Fizicheskaya mezomekhanika, 2004. Vol. 7, Is. 1, P. 23—26.
20. Kolupaeva P.N., Novikova T.V., Starenchenko V.A. Mathematical modeling of the evolution of disoriented patterns of plastic deformation in copper and nickel [Matematicheskoe modelirovanie ehvolyutsii razorienti-rovannykh struktur plasticheskoj deformatsii v medi i nikele]. Bulletin of Tomsk State Architectural University - Vestnik Tomskogo gosudarstven-nogo arkhitekturno-stroitel'nogo universiteta, 2006, No. 1, P. 24—31.
21. Kolupaeva P.N., Semenov M.E., Puspesheva P.I. Mathematical modeling of temperature and velocity dependence of work hardening of fcc metals [Matematicheskoe modelirovanie temperaturoj i skorostnoj zavisimosti defor-matsionnogo uprochneniya GTSK-metallov]. Deformation and Fracture of Materials - Deformatsiya i razrushenie materialov, 2006, No. 4, P. 40—46.
22. Popov L.E., Kolupaeva P.N., Sergeeva O.A. Crystallographic plastic strain rate. [Skorost’ kristallograficheskoj plasticheskoj deformatsii]. Mathematical modeling of systems and processes - Matematicheskoe mode-lirovanie sistem iprotsessov, 1997, No. 5, P. 93—104.
23. Kovalevskaya T.A., Danejko O.I., Kolupaeva P.N., Semenov M.E. Mathematical modeling of strain hardening of alloys containing dispersed non-deformable particles [Matematicheskoe modelirovanie deformatsion-nogo uprochneniya splavov, soderzhashhikh nedeformiruemye dispersnye chastitsy]. Journal of Functional Materials - Zhurnal funktsional'nykh materialov, 2007, Vol. 1, Is. 3, P. 9S—103.
24. Kolupaeva P.N. Simulation of temperature and velocity dependence of flow stress and deformation of the evolution of the defect in the medium of dispersion-strengthened materials [Modelirovanie temperaturnoj i skorostnoj zavisimosti napryazheniya techeniya i ehvolyutsii deformatsion-noj defektnoj sredy v dispersno-uprochnennykh materialakh] Bulletin of the Russian Academy of Sciences. Physics - Izvestiya RAN. Seriya fizicheskaya, 2010, Vol. 74, No. 11, P. 15SS—1593.
25. Semenov M.E., Kolupaeva P.N. Svidetel’stvo ob ofitsial’noj regis-tratsii programmy SPFCC dlya EVM No. 200556123S1. Zaregistrirovano v Reestre programm dlya EVM 12.09.2005 g.
26. Fridel J. Dislocations. Oxford, etc., Pergamon, 1964.
27. Larikov L.N., Yurchenko Yu.F. Thermal properties of metals and alloys [Teplovye svojstva metallov i splavov]. Kiev, 19S5, 43S p.
2S. Semenov M.E., Kolupaeva P.N. Analysis of regions of absolute stability of implicit methods for solving systems of ordinary differential equations [Analiz oblastej absolyutnoj ustojchivosti neyavnykh metodov
resheniya sistem obyknovennykh differentsial’nykh uravnenij]. Proceedings of the Tomsk Polytechnic University - Izvestiya Tomskogo politekhniches-kogo universiteta, 2010, Vol. 317, No. 2, P. 16-22.
29. Semenov M.E., Kolupaeva P.N. Analysis of the effectiveness of the methods of Adams and Gere for solving stiff systems of ordinary differential equations package SPFCC [Ат.^ ehffektivnosti metodov Аdamsa i Gira pri reshenii zhestkikh sistem obyknovennykh differentsial’nykh uravnenij v pakete SPFCC]. Proceedings of the Tomsk Polytechnic University - Izvestiya Tomskogo politekhnicheskogo universiteta, 2011, Vol. 318, No. 5, P. 42-47.
Об авторах
Колупаева Светлана Николаевна (Томск, Россия) - доктор физико-математических наук, профессор, проректор по информатизации, Томский государственный архитектурно-строительный университет (634003, г. Томск, пл. Соляная, 2, e-mail: ksn58@yandex.ru).
Семенов Михаил Евгеньевич (Томск, Россия) - кандидат физико-математических наук, доцент, Томский государственный архитектурно-строительный университет (634003, г. Томск, пл. Соляная, 2, e-mail: isthis@yandex.ru).
Рожнов Александр Игоревич (Томск, Россия) - аспирант, Рубцовский индустриальный институт (658207, Алтайский край, г. Рубцовск, ул. Тракторная, 2/6, e-mail: mydrawer@mail.ru)
About the authors
Kolupaeva Svatlana Nikolaevna (Tomsk, Russia) - Doctor of Physical and Mathematical Sciences, Professor, vice-rector for automation, Tomsk State University of Architecture and Building (634003, 2, Solyanaya ploschad, Tomsk, Russia, e-mail: ksn58@yandex.ru)
Semenov Michail Evgenyevich (Tomsk, Russia) - Candidate of Physical and Mathematical Sciences, Ass. Professor, Tomsk State University of Architecture and Building (634003, 2, Solyanaya ploschad, Tomsk, Russia, e-mail: vn_demidov@mail.ru)
Rozhnov Alexandr Igorevich (Tomsk, Russia) - postgraduate, Rubtsovsk Industrial Institute (658207, 2/6, Traktornaya st., Rubtsovsk, Al-tay reg., Russia, e-mail: mydrawer@mail.ru)
Получено 3.06.2011
