CC BY
43
В1СНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХН1ЧНОГО УН1ВЕРСИТЕТУ 2009 р. Вип. № 19
УДК 621.791.753.042
Чигарев В.В.1, Щетинина В.И.2, Щетинин C.B.3, Сагиров Д.А.4, Савкова М.А.5, Дмитриев Э.А.6
МАГНИТНОЕ ПОЛЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СВАРОЧНОЙ ДУГИ
Установлены закономерности распределения магнитного поля сварочной дуги, определяющего движение жидкого металла в ванне. Разработан способ односторонней высокоскоростной сварки труб для газо- и нефтепроводных магистралей, обеспечивающий повышение ударной вязкости сварных соединений.
Односторонняя высокоскоростная сварка вследствие снижения погонной энергии обеспечивает значительное повышение ударной вязкости сварных соединений. Однако ее применение ограничено нарушением формирования швов в результате протекания жидкого металла и образования подрезов, физическая природа которых полностью не установлена.
Наиболее вероятна электромагнитная природа образования подрезов под действием магнитного поля сварочного контура, которое создается током, протекающим по электроду, дуге и изделию. Направление силовых линий магнитного поля тока, протекающего по электроду, дуге и изделию, совпадают, и согласно принципу суперпозиции индукция является суммой индукций полей токов. Магнитное поле дуги создает пинч-эффект, давление дуги и направленные вниз электромагнитные силы, которые приводят к вытеканию металла из ванны при односторонней сварке и образованию подрезов при высокоскоростной сварке. Магнитное поле тока, текущего по жидкому металлу и изделию, приводит к отклонению дуги и металла, изменению магнитогидродинамических явлений, формирования швов и магнитному дутью.
Магнитное поле проводника с током исследовано в работах [1 - 4]. Магнитное поле сварочного тока наиболее полно исследовано при сварке труб [5 - 7]. С целью изучения механизма движения жидкого металла в ванне и природы образования подрезов необходимо исследовать магнитное поле сварочной дуги, которое не исследовано. Механизм образования подрезов полностью не установлен.
Разработка энергосберегающих процессов односторонней высокоскоростной сварки, повышающих ударную вязкость, является важной научно-технической проблемой.
Задачей данных исследований является изучение магнитного поля электрической дуги и разработка энергосберегающего процесса односторонней высокоскоростной сварки.
Для изучения магнитного поля электрической сварочной дуги разработана методика измерения индукции, которая заключается в следующем. В кратере сварочной ванны устанавливается стальной пруток, конец которого выполнен по форме конической дуги, в надежном электрическом контакте с изделием (рис. 1). По прутку диаметром 0,012 м пропускается ток 2100 А, и измеряется индукция магнитного поля тесламетром ЭМ 4305. В качестве источника питания используется сварочный выпрямитель ВМГ 5000.
Разработанная методика позволяет изучить механизм воздействия магнитного поля дуги на процессы в ванне и формирование швов. Магнитная проницаемость жидкого металла, который является немагнитным, близка к магнитной проницаемости воздуха, поэтому по значениям индукции в точках измерения можно определить магнитное поле сварочной дуги в ванне. Адекватность модели реальным условиям подтверждена при измерении индукции
ПГТУ. д-р техн. наук, проф.
2ПГТУ, д-р техн. наук, проф.
3ПГТУ, канд. техн. наук
4ПГТУ, аспирант
5ПГТУ, аспирант
бПГТУ, аспирант
Рис. 1 - Методика измерения магнитного поля сварочной дуги: I - сварочный ток; В - силовые линии магнитного поля
магнитного поля сварочного тока в производственных условиях сварки труб диа метром 0,426 м с толщиной стенки 0,008 м для газо- и нефтепроводных магистралей. Согласно электромагнитной теории подрезы образуются в результате стекания жидкого металла с боковых кромок ванны под действием направленных вниз электромагнитных сил и магнитного давления поля дуги.
Как установлено (рис. 2), при протекании по пруткам тока 2100 А в модели сварочной ванны в соответствии с принципом суперпозиции под действием ферромагнитных пластин индукция на передней кромке кратера в зазоре стыка 0,002 м впереди на расстоянии 0,015 м от оси прутков возросла до 0,78 Т по сравнению с расчетной для воздуха [8, 9]
2 ш
В = 4кЛ0Г
2100
: 0,028,
Т.
2к -0,015
Это дополнительно является следствием того, что прутки, по которым протекает ток, располагаются в сварочной ванне. Поэтому силовые линии магнитного поля замыкаются в ферромагнитных пластинах (рис. 1), что приводит к значительному повышению индукции. Это характерно и для сварочной ванны в реальном процессе односторонней высокоскоростной сварки, так как вследствие низкой погонной энергии металл околошовной зоны нагревается только в зоне отпуска на расстоянии 0.75-10° м.
Магнитное поле электрической сварочной дуги зависит от зазора в стыке. В сварочной ванне зазор уменьшается от 0,02 м на верхней поверхности до 0,01 м на нижней поверхности. Поэтому индукция магнитного поля минимальна на поверхности и возрастает при приближении к нижней поверхности вследствие уменьшения магнитного сопротивления.
Магнитное поле сварочной дуги создает в зазоре поле, перпендикулярное оси ванны, которое приводит к вытеканию жидкого металла из ванны при односторонней сварке, и поле, направленное вдоль оси ванны, которое приводит к образованию подрезов.
По длине на оси сварочной ванны распределение индукции магнитного поля электрической дуги, которое приводит к вытеканию жидкого металла при односторонней сварке, изменяется (рис. За). Максимальное значение индукции 0,15 Т достигается на передней кромке кратера ванны. При приближении к электроду индукция падает до 0,045 Т, на поверхности электрода возрастает до 0,072 Т. На оси электрода индукция равна нулю и вектор изменяет направление в задней части кратера ванны. На поверхности электрода индукция достигает максимума. При удалении от электрода индукция вначале резко снижается, затем возрастает до -0,09Т вследствие уменьшения зазора и магнитного сопротивления в нем.
6 о
Точка измерения, 10 ""
Рис. 2 - Магнитное поле электрической дуги в ванне: величина тока 2100 А, зазор 0,002 м
а б
Рис. 3 - Магнитное поле электрической сварочной дуги, направленное перпендикулярно (а) и вдоль (б) оси ванны: пластины (8x40x300)-10° м; величина тока 2100 А; зазор 0,02 м
При дальнейшем удалении от электрода индукция уменьшается согласно закону Био-Савара. Электромагнитная сила F = IBL [9, 10] на передней кромке равна 0,63 Н. При приближении к дуге падает до 0,189 Н, на поверхности возрастает до 0,315 Н. При удалении от дуги электромагнитная сила вначале резко снижается, затем возрастает до 0,378 Н. В
п2
квадратичной зависимости от индукции р= [11] изменяется магнитное давление от
2jU
8,957 кПа на передней кромке кратера до 0,806 кПа и 2,064 кПа на поверхности дуги. При удалении от дуги магнитное давление вначале снижается, а затем возрастает до 3,225 кПа.
Распределение индукции магнитного поля электрической дуги, направленного вдоль оси ванны симметрично относительно оси (рис. 36). На боковой кромке сварочной ванны индукция 0,04 Т. При приближении к дуге индукция вначале падает до 0,013 Т, затем возрастает до 0,072 Т на поверхности дуги. В дуге индукция уменьшается и становится равной нулю на оси. Затем направление изменяется, и распределение индукции становится аналогичным. Направленная вниз на боковой кромке ванны электромагнитная сила 0,168 Н затем снижается до 0,055 Н и возрастает на поверхности дуги до 0,3 Н. Магнитное давление на боковой кромке ванны 0,637 кПа, затем снижается до 0,067 кПа и возрастает на поверхности дуги до 2,064 кПа. Направленные вниз на поверхности боковых кромок ванны электромагнитная сила 0,168 Н и магнитное давление 0,637 кПа приводят к стеканию жидкого металла с боковых кромок и образованию подрезов. Это усиливается градиентом давлений у боковых кромок ванны в результате снижения магнитного давления перед дугой, движения жидкого металла от большего давления к меньшему в направлении оси ванны и подтверждает электромагнитную теорию образования подрезов.
На основании анализа установленных закономерностей разработана электромагнитная теория образования подрезов, согласно которой при повышении скорости сварки усиливается охлаждение активных пятен, концентрируется и уменьшается тепловложение в боковые кромки ванны, электрическое сопротивление которых уменьшается. В результате возрастает величина тока, протекающего через боковые кромки, индукция магнитного поля и направленное вниз
магнитное давление, под действием которого жидкий металл стекает с кромок ванны, что приводит к образованию подрезов.
На основании электромагнитной теории образования подрезов разработан способ односторонней высокоскоростной сварки, при котором за счет движения дуги в области боковых кромок ванны увеличивается тепловложение и электрическое сопротивление в области боковых кромок ванны, уменьшается индукция и в квадратичной зависимости направленное вниз магнитное давление. Это обеспечивает качественное формирование швов без подрезов, увеличение скорости сварки, снижение погонной энергии, измельчение микроструктуры и повышение ударной вязкости сварных соединений в 3 - 3,5 раза.
Установленные закономерности распределения индукции магнитного поля сварочной дуги целесообразно использовать для разработки новых способов односторонней высокоскоростной сварки.
Дальнейшие исследования в данном направлении являются перспективными, так как позволяют разработать новые способы односторонней высокоскоростной сварки труб для газо-и нефтепроводных магистралей.
Выводы
1. Установлена закономерность распределения магнитного поля сварочной дуги, создающего в зазоре поле, перпендикулярное оси ванны, которое приводит к вытеканию жидкого металла из ванны при односторонней сварке, и поле, направленное вдоль оси ванны, которое приводит к образованию подрезов.
2. Установлено распределение магнитного поля сварочной дуги по ширине и длине сварочной ванны. Подрезы образуются под действием магнитного поля дуги, направленного вдоль оси сварочной ванны, которое приводит к возникновению направленных вниз электромагнитных сил и магнитного давления, стеканию жидкого металла с кромок ванны, и движению металла к оси ванны вследствие градиента магнитного давления в области боковых кромок ванны. Подтверждена электромагнитная теория образования подрезов.
3. Разработанный способ односторонней высокоскоростной сварки составным электродом обеспечивает движение дуги в области боковых кромок ванны, уменьшение магнитного давления на жидкий металл ванны, формирование швов без подрезов, снижение погонной энергии, измельчение микроструктуры и повышение ударной вязкости сварных соединений в 3 - 3,5 раза.
Перечень ссылок
1. Уайт P.M. Квантовая теория магнетизма / P.M. Уайт. - М.: Мир, 1972. - 306 с.
2. МаттисД. Теория магнетизма /Д. Маттис. - М.: Мир, 1967. - 400 с.
3. Гильберт В. О магните, магнитных полях и о большом магните - Земле / В. Гильберт - М.: Изд-во АН СССР, 1956. - 375 с.
4. Максвелл Дж. Избранные сочинения по теории электромагнитного поля / Дж. Максвелл. -М.: Изд-во АН СССР, 1954. - 238 с.
5. Патон Б.Е. Сварка под флюсом при изготовлении труб большого диаметра / Б.Е. Патон, С.Л. Мандельберг II Автоматическая сварка. - 1968. - № 3. - С. 41 - 46.
6. Патон Б.Е. Магнитогидродинамические явления при электрической сварке и их использование /Б.Е. Патон, В.К. Лебедев II Новые проблемы сварочной техники. Киев, 1964. - 78 с.
7. Лебедев В. К. Магнитогидродинамические явления при дуговой сварке // Техническая электромагнитная гидродинамика / В.К. Лебедев. - М.: Металлургия, 1965. - С. 32 - 38.
8. Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники. Электромагнитное поле / Л.А. Бессонов. - М.: Гардарики, 2001. - 316 с.
9. Зилъберман Г.Е. Электричество и магнетизм/Г.Е. Зилъберман. - М.: Наука, 1970. - 384 с.
10. ЛесковГ.И. Электрическая сварочная дуга Г.И. Лесков. - М.: Машиностроение, 1970. -335 с.
11. Абрамович Г.Н. Теория турбулентных струй /Г.Н. Абрамович. -М.: Физматгиз, 1960. -715 с.
Рецензент: А.Д. Размышляев д-р техн. наук, проф., ПГТУ
Статья поступила 17.03.2009
