Локализация мест изменения напряженно-деформированного состояния строительных конструкций на основе данных вибродиагностических измерений Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

УДК 624.042.8:004+69.059

А.М. Шахраманьян

ООО«СОДИС ЛАБ»

ЛОКАЛИЗАЦИЯ

МЕСТ ИЗМЕНЕНИЯ

НАПРЯЖЕННО-

ДЕФОРМИРОВАННОГО

СОСТОЯНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ

КОНСТРУКЦИЙ

НА ОСНОВЕ ДАННЫХ

ВИБРОДИАГНОСТИЧЕСКИХ

ИЗМЕРЕНИЙ

Приведен способ локализации изменения напряженно-деформированного состояния, основанный на анализе временных рядов колебаний (смещения, скорости, ускорения) строительных конструкций зданий, сооружений.

В основе способа лежит гипотеза о том, что при изменении напряженно-деформированного состояния конструкций изменяется энергия колебания конструкций. В этом случае, если имеется информация о параметрах колебания конструкций в различных точках здания, то изменение энергии колебания сигнализирует об изменениях напряженно-деформированного состояния в соответствующих точках.

Ключевые слова: вибродиагностика, мониторинг, локализация дефектов, система мониторинга, мониторинг строительных конструкций, динамика сооружений.

В большинстве случаев причинами разрушений строительных конструкций являются изначально присутствующие или образовавшиеся, вследствие воздействия различных факторов окружающей среды, дефекты строительства, многие из которых рассмотрены на реальных примерах в [1—4] и др. Осуществление мониторинга в процессе строительства и эксплуатации зданий и сооружений позволяет выявить негативные тенден-

A.M. Shakhraman'yan

SODIS LAB LLC

LOCALIZATION OF THE PLACES OF STRESS-STRAIN STATE CHANGES OF BUILDING STRUCTURES BASED ON THE VIBRODIAGNOSTIC MEASUREMENT DATA

The method of localization of changes in the deflected mode is based on the analysis of time series of oscillations (displacement, velocity, acceleration) of building constructions and structures.

The method is based on the hypothesis that any changes in the deflected mode of structures result in changes in the oscillation energy. In this case, once the information on the structure oscillation parameters in different points of the building is available, the changes in the oscillation energy will signify the changes in the deflected mode in the relevant points.

Key words: vibrodiagnostics, monitoring, localization of defects, monitoring system, building structures, dynamics of structures.

In most cases the causes of building structures failure are the initial or subsequently appearing construction defects as a result of surrounding environment influence, many of which have been examined on the real examples in the works [1—4] and other papers. Monitoring of buildings and structures during the construction process and throughout the operation period allows identifying negative trends and processes affecting the mechanical safety of buildings and structures.

The actual normative documents provide the installation of automated deflected mode monitoring systems

ции и процессы, угрожающие механической безопасности зданий и сооружении.

В настоящее время нормативными документами предусмотрена установка автоматизированных систем мониторинга деформационного состояния несущих конструкций для большепролетных, высотных и других уникальных и ответственных зданий и сооружений [5].

Для эффективной работы автоматизированных систем мониторинга строительных конструкций требуются пассивные методы неразрушающего контроля, которые могут быть реализованы в автоматизированном и/ или автоматическом режиме и не требуют применения внешних нагрузок (ударных импульсов, вибрационных машин). Методы, в основе которых лежит применение внешних нагрузок (ударных импульсов, вибрационных машин) [6—8], затруднительно использовать на стадии эксплуатации зданий, а реализация их в автоматическом режиме экономически не обоснована.

Поэтому разработка новых пассивных методов неразрушающего контроля, интегрально характеризующих качество строительных конструкций, является весьма актуальным направлением исследований в теории сооружений и в области управления качеством строительной продукции. Среди перспективных методов неразрушающего контроля качества особое место занимают экспериментально-теоретические методы, в основу которых положены исследования динамических характеристик.

Как показано в [9], контроль только собственной частоты колебания не достаточен для контроля напряженно-деформированного состояния объекта, также необходим контроль других динамических характеристик.

Приведенный в данной статье способ локализации изменения напряженно-деформированного состояния основан на анализе временных рядов колебаний (смещения, скорости, ускорения) строительных конструкций зданий, сооружений.

for bearing structures of large-span, high-rise and other unique and critical buildings and structures [5].

The efficient operation of automated construction monitoring systems requires the use of non-destructive flaw control that may be implemented in automated and/or automatic mode not requiring any external loads (shock pulses, vibration machines). The methods based on the use of external loads (shock pulses, vibration machines) [6—8] are difficult to apply on the stage of operation of buildings, and their implementation in automatic mode is not economically viable.

For these reasons the elaboration of new passive non-destructive flaw detection methods capable of characterizing integrally the quality of building structures is a quite current direction of research in the theory of structures and quality management in construction industry. The non-destructive experimental and theoretical flaw detection methods that are based on the studies of dynamic characteristics occupy a special place among the perspective ones.

As shown in [9], the control of intrinsic oscillation frequency itself is not sufficient for monitoring of the deflected mode of an object, since it is necessary to monitor some other dynamic characteristics.

The method of localization of changes in the deflected mode offered in this article is based on the analysis of time series of oscillations (displacement, veloc-

В основе способа лежит гипотеза о том, что при изменении напряженно-деформированного состояния конструкций изменяется их энергия колебания. В этом случае, если имеется информация о параметрах колебания конструкций в различных точках здания, то изменение энергии колебания сигнализирует об изменениях напряженно-деформированного состояния в соответствующих точках.

Согласно преобразованию Фурье периодическую функцию можно представить суммой отдельных гармонических составляющих. Гармонические колебания представляют собой перемещение по следующему закону:

X = Asin(®i + ф), где A — амплитуда колебания; ю — where A частота колебания; ф — фаза колебания.

Кинетическая энергия гармонических колебаний вычисляется по формуле

ity, acceleration) of building constructions and structures.

The method is based on the hypothesis that any changes in the deflected mode of structures result in the changes in oscillation energy. In this case, once the information on the structure oscillation parameters in different points of the building is available, the changes in the oscillation energy will signify the changes in the deflected mode in the relevant points.

According to the Fourier transformation a periodic function may be represented by a sum of separate harmonic components. The harmonic oscillations represent a movement described by the following law:

is the oscillation amplitude; œ is the oscillation frequency; 9 is the oscillation phase.

The kinetic energy of harmonic oscillations is calculated by the following formula

X =

где т — масса колеблющегося тела (точки); V — скорость колеблющегося тела (точки).

Скорость гармонических колебаний есть производная от перемещения гармонических колебаний по времени:

с1Х

mv

2

where m is the mass of oscillating body (point); v is the velocity of oscillating body (point).

The velocity of harmonic oscillations is a derivative from the displacement of harmonic oscillations in time:

V =-= ^racos(raf + ф).

Соответственно формула вычисления кинетической энергии колебания принимает следующий вид

Respectively, the formula for calculating the kinetic energy of oscillation takes the following form

Ek =

mv2 mA2a2 cos2(at + ф)

2 2

Потенциальная энергия гармо- The potential energy of harmonic нических колебаний при отклонении oscillations in case of deflectiion of an

колеблющейся точки на расстоянии х от положения равновесия вычисляется по формуле

oscillating point to the distance x from the position of equilibrium is calculated by the formula

U = J Fdx,

где F — сила, равная произведению массы на ускорение:

where F is the force equal to the product of mass and acceleration:

F = mx = -mAo>2 sin(©i + ф) = -m«>2x,

тогда потенциальная энергия принимает вид

then the potential energy will take the following form

U =

2 2 -fflffl X

-иш2A2 sin2(œi + ф)

Полная энергия гармонических колебаний примет вид

E = E, + U =

The complete energy of harmonic oscillations will then take the following form

mA2©2

2 '

Таким образом, полная энергия колебания прямо пропорциональна массе, квадрату амплитуды и частоте колебания.

Известно, что значения собственных частот колебания обратно пропорциональны массе и прямо пропорци- proportional to the mass and directly ональны жесткости механической си- proportional to the rigidity of mechani-стемы. В случае маятника собственная cal system. In case of a pendulum its частота определяется следующей зави- intrinsic oscillation frequency is deter-симостью: mined by the following dependency:

Therefore, the complete energy of oscillations is directly proportional to the mass, square of amplitude and oscillation frequency.

It is known that the values of intrinsic oscillation frequencies are inversely

œ ■

J_ 2л V m

где т — масса; к — жесткость.

Если зафиксировать массу конструкций как неизменяемую величину (в процессе эксплуатации здания изменения массы по сравнению с массой всего здания являются незначительными), а возникновение дефектов рассматривать как изменение жесткости, тогда изменение А2ю2 указывает на возникновение дефектов в конструкциях здания.

where m is the mass; k is the rigidity.

If the mass of the structure is fixed as a constant value (during operation the mass changes compared to the mass of the entire building are insignificant) and the appearing defects are considered as changes in rigidity, the change of A2a>2 will point to defects occurring in the building structures.

Расчет данных параметров может осуществляться путем регистрации ускорений (скоростей, смещений) колебаний по одной или нескольким осям X, Y, Z системы координат, связанной со зданием, с заданным временным окном (dT) в различных точках здания, расчета спектральных характеристик колебаний в каждой такой точке, вычисления энергетических параметров А2ю2 в каждой точке и по каждой оси в виде суммы квадрата произведений амплитуд на соответствующие частоты —

5 = 1 ^

2ю2, где n — количество точек

(частот) в спектре, которое определяется длиной записи колебаний dT (временного окна). Для вычисления суммарного энергетического параметра в точке осуществляется суммирование энергетических параметров по осям (5 = ^ + ^ +

Изменение энергетических параметров с течением времени может определяться как соотношение — значение энергетического параметра в текущий момент времени t — к значению в предшествующий момент времени, относительно которого определяется изменение напряженно-деформированного состояния строительных конструкций для каждой точки измерения.

В соответствии с изложенным значение изменения энергетического параметра для момента времени t определяется по формуле

These parameters may be calculated by registering acceleration (velocity and displacement) values of oscillations over one or several axes X, Y, Z of the system of coordinates associated with the building with a set timeframe (dT) in different points of the building and by calculating spectral characteristics of oscillations in each such point by calculating energetic parameters A2a>2 in each point and for each axis in the form of a sum of square products of amplitudes and their corresponding frequencies

n

S = ^A2®2, where n is the number of

¿=i

points (frequencies) in the spectrum defined by the length of oscillation record dT (timeframe). In order to calculate the total energetic parameter for a particular point the energetic parameters for the axes S = SX + SY + SZ are summed up.

The changes of energetic parameters over time may be defined as a ratio between St — value of energetic parameter for the current moment of time t and the value S0 for the preceding moment of time used as a reference for determining the change of deflected mode of building structures for each point of measurement.

According to the above statements, the value of change of energetic parameter for the moment of time t is calculated according to the formula

K=i,

s'

где К — изменение энергетического параметра; — значение параметра в момент времени — значение параметра в предшествующий момент.

Осуществимость способа была проверена на примере высотного 40-этажного здания (рис. 1), проект-

where K is the change of energetic parameter, St is the parameter value for the moment of time t, S0 is the parameter value in the preceding moment.

The viability of this method has been tested on a 40-storeyed building (see fig. 1) with a designed height

i=i

ная высота которого составляет 138 м. Конструкции здания выполнены из монолитного железобетона. Высота типового этажа составляет 3,3 м. На первом и втором этажах под всей площадью дворовой территории расположена подземная автостоянка, которая отделена деформационным швом от высотной части здания. Для поперечного сечения (плана) высотной части здания характерна перекрестно-стеновая схема несущих конструкций с расположенным в центре ядром жесткости.

Для исследования работы метода была реализована математическая модель данного здания с использованием метода конечных элементов. С использованием математической модели проводился динамический анализ (регистрировались колебания в заданных точках модели на основании заданного у основания модели микросейсмического шума нормального распределения) и модальный анализ (рассчитывались формы колебаний по собственным частотам здания).

Адекватность математической модели была проверена путем сравнения характеристик колебаний здания, полученных по результатам экспериментальных измерений и по результатам математического моделирования [10].

Для проверки возможности выявления признаков и локализации мест изменения напряженно-деформированного состояния конструкций с использованием предлагаемого способа в модель здания вводились гипотетические дефекты.

Исходная модель здания (без дефектов) принята как модель здания, которая отражает его начальное состояние (в предшествующий момент времени).

Модель здания с дефектом принята как модель здания, которая отражает его текущее состояние (в текущий момент времени).

of 138 m. The building structures are made of monolith reinforced concrete. The height of a typical floor is 3.3 m. There is an underground parking on the first and on the second floors under the entire area of yard territory. It is separated by a movement joint from the high-rise part of the building. The transversal section (plane) of high-rise part of the building is based on cross-wall scheme of bearing structures with the stiffening core in the center.

In order to examine the functioning of this method a mathematical model of the said building has been elaborated using the finite element method. Simultaneously with the mathematical model the dynamic analysis was performed (oscillations in the specific points of the model based on the normally distributed microseismic noise set on the model basis) and modal analysis (oscillation shapes were calculated based on the intrinsic frequencies of the building).

The adequacy of mathematical model has been tested by comparing the building oscillation characteristics obtained basing on the results of experimental measurements and mathematical modeling [10].

Hypothetic defects were introduced into the building model in order to verify the possibility of identifying the signs and localizing the places of changes in deflected mode of the structures using the proposed method.

The initial model of the building (defect-free) has been adopted as a model reflecting its initial condition (in the preceding moment of time).

A model of the building with a defect has been adopted as a model of the building reflecting its current condition (in the current moment of time).

Рис. 1. Высотный жилой комплекс по адресу: Москва, ул. Саляма Адиля, д. 2

Для обеспечения достоверности проверки работы способа были рассмотрены три варианта местоположения дефекта: на 20, 22 и 25-м этажах. Каждый вариант соответствует текущему моменту времени.

Для этого в математическую модель (последовательно для каждого варианта) вносились следующие изменения:

уменьшение модуля упругости бетона (марка B30) с 3,25-1010 до 1,81010 Па (что соответствует бетону марки B10) у конструкций 20-го этажа;

Fig. 1. High-rise dwelling complex at 2 Salyam Adil street, Moscow

In order to provide the trustworthy verification of this method 3 defect location places have been considered: on the 20th, on the 22nd and on the 25th floors. Each variant corresponds to the current moment of time.

For this aim the following changes were made in the mathematical model (successively for each variant):

reduction of concrete elasticity module (grade B30) from 3.25-1010 Pa to 1.8-1010 Pa (which corresponds to concrete grade B10) in the structures of the 20th floor;

уменьшение модуля упругости бетона (марка B30) с 3,25-1010 до 1,81010 Па (что соответствует бетону марки B10) у конструкций 22-го этажа;

уменьшение модуля упругости бетона (марка B30) с 3,25-1010 до 1,8-1010 Па (что соответствует бетону марки B10) у стен 25-го этажа и с понижением модуля упругости бетона (марка B40) с 3,6-1010 до 1,8-1010 Па (что соответствует бетону марки B10) у перекрытия 25-го этажа.

На вход основания каждой математической модели было задано трех-компонентное вибрационное воздействие в виде сгенерированного нормального шума.

Для начальной модели (без дефекта) и для каждой модели с дефектом были получены записи ускорений по осям X, Y, Z длиной 120 с (dT) для каждого этажа (от 1-го до 40-го).

Для начальной модели (без дефекта) на основе полученных записей ускорений для каждой точки измерения (этажа) был рассчитан спектр колебаний (зависимость амплитуды колебаний от частоты), затем для каждой точки измерения (этажа) был рассчитан энергетический параметр

п

S = £ AA ю2 , где n — количество

0т / . im im? ^ i=1

точек в спектре; m — номер точки измерения (этажа), значения которого изменяются от 1 до 40.

Для каждой модели с дефектом на основе полученных записей ускорений по тому же алгоритму, что и для бездефектной модели, для каждого этажа был рассчитан свой энергетиче-

п

ский параметр Slm = £ А2шъ]ш, где n — i=1

количество точек в спектре; m — номер этажа, значения которого изменяются от 1 до 40.

reduction of concrete elasticity module (grade B30) from 3.25-1010 Pa to 1.8-1010 Pa (which corresponds to concrete grade B10) in the structures of the 22nd floor;

reduction of concrete elasticity module (grade B30) from 3.25-1010 Pa to 1.8-1010 Pa (which corresponds to concrete grade B10) in the walls of the 25th floor and reduction of concrete elasticity module (grade B40) from 3.6-1010 Pa to 1.8-1010 Pa (which corresponds to concrete grade B10) in the blanking of the 25th floor.

A three-component vibration impact in the form of generated normal noise has been issued to the input of each mathematical model.

For the initial model (defect-free) and each model with defects the acceleration records have been obtained for the axes X, Y, Z over 120 seconds (dT) for each floor (from 1 to 40).

For the initial model (defect-free) the spectrum of oscillations has been calculated (dependency of oscillation amplitude on frequency) based on the obtained acceleration records for each point of measurement (floor) and then the energetic parameter has been calculated for each point of measurement (floor)

n

S0m = Z ' Where n is the quantity

i=1

of the points in the spectrum and m is the number of the measurement point (floor), varying from 1 to 40.

For each model with defects for each floor its own energetic parameter has been calculated basing on the obtained acceleration records in the same manner as for the defect-free model

n

St = Z A2 ©2 , where n is the number

tm im im'

i=1

of points in spectrum, m is the floor number, m values vary from 1 to 40.

ВЕСТНИК 9/2014

9/2014

Блок-схема алгоритма по расчету The block diagram of calculation

энергетических параметров (S0m и S J) of the energetic parameters (S0m and S J)

и изменения энергетического параме- and changes of energetic parameter K is

тра K приведены на рис. 2. provided in the Fig. 2.

Рис. 2. Блок-схема алгоритма по расчету энергетических параметров

Таким образом, получены одномерный массив (размерностью 40) значений энергетического параметра для бездефектной модели и три одномерных массива (размерностью 40) для энергетических параметров соответствующих моделей с дефектами.

Для каждого варианта дефектной модели было рассчитано изменение

Fig. 2. Block diagram of energetic parameter calculation algorithm

Therefore one-dimensional array (sized 40) of energetic parameter values for a defect-free module and three one-dimensional arrays (sized 40) for the energetic parameter values of corresponding models with defects are obtained.

For each variant of the defective model the change of the energetic pa-

энергетического параметра К в соответствии со следующей зависимостью:

rameter K has been calculated in accordance with the following dependency:

s

K = - m

Для этого требуется получить интегральную энергию (по всем направлениям X, Y, Z) в текущий момент времени для каждой точки измерения (точки от 1 до 40) и интегральную энергию (по всем направлениям X, Y, Z) в предшествующий момент времени для каждой точки измерения (точки от 1 до 40).

Результаты расчета критерия К по вышеприведенному алгоритму для модели с дефектом на 20-м этаже представлены на рис. 3, с дефектом на 22-м — на рис. 4, с дефектом на 25-м — на рис. 5.

S0m .

For this aim one shall obtain the integral energy (for all dimensions X, Y, Z) in the current moment of time St for each moment of measurement (points from 1 to 40) and integral energy (for all directions X, Y, Z) in the preceding moment of time S0 for each point of measurement (points from 1 to 40).

The calculation results for the criterion K basing on the algorithm provided above with a defect on the 20th floor are provided in the fig. 3, with a defect on the 22nd — in the fig. 4, and with a defect on the 25th — in the fig. 5.

Рис. 3. Изменение параметра K для Fig. 3. Change of K parameter for the модели с «дефектом» на 20-м этаже model with a "defect" on the 20th floor

Рис. 4. Изменение параметра К для модели с «дефектом» на 22-м этаже

Fig. 4. Change of K parameter for the model with a "defect" on the 22th floor

Рис. 5. Изменение параметра Kдля Fig. 5. Change of K parameter for the модели с «дефектом» на 25-м этаже model with a "defect" on the 25th floor

Приведенные графические материалы показывают, что в точках, где К имеет наибольшие отклонения от 1, имеют место наибольшие изменения напряженно-деформированного состояния конструкций. Соответственно, по значению изменения энергетического параметра, полученного делением его значения в текущий момент времени на значение в предшествующий момент времени, можно судить как о возникновении деформационно-напряженных состояний конструкций зданий — сооружений, так и о месте, в котором такие состояния возникли.

При регистрации установленными на здании — сооружении датчиками скоростей, ускорений, линейных перемещений и т.п., параметров непрерывно или с неким дискретом, анализируя значения энергетических спектров во времени, можно получить картину того, когда и в каком месте здания — сооружения возникло деформационно-напряженное состояние здания — сооружения и как оно развивалось.

Анализ энергетического параметра с дальнейшим расчетом критерия К по приведенной выше формуле отдельно по направлениям X, У, Z, позволяет определить направление,

The above diagrams demonstrate that in the points, where K has greatest deviations from 1, the biggest changes of the deflected mode of structures are observed. Respectively, the changes of the energetic parameter obtained by dividing its value at the current moment of time by the value at the preceding moment one may judge on the appearance of the deflected modes in the structures and identify the place where such states occur.

In case of registering the parameters using the velocity, acceleration and linear displacement sensors continuously or with certain discretion and by analyzing the values of energetic spectrums in time one may determine when and in what point of the building — structure the deflected mode appeared and how it evolved subsequently.

The analysis of the energetic parameter S with subsequent calculation of the criterion K basing on the formula shown above separately for the axes X, Y, Z allows determining the direction, in which the change of the deflected mode appeared in a particular registration point.

By changing the preceding moment of time (with reference to which the change of deflected mode is determined) one may determine the exact moment of time and the place, where the defect has occurred.

по которому в точке регистрации образовалось изменение напряженно-деформированного состояния.

Изменяя предшествующий момент времени (относительного которого определяется изменение напряженно-деформированного состояния), можно определить в какой момент времени и где произошел дефект.

Библиографический список

1. Сендеров Б.В. Аварии жилых зданий. М. : Стройиздат, 1992. 216 с.

2. Барков Ю.В., Захаров В.Ф., Опылева С.Н. Некоторые случаи повреждений и восстановления зданий // Жилищное строительство. 2000. № 8. С. 18—20.

3. Сендеров Б.В., Барков Ю.В. Повреждения зданий и меры по их предотвращению. М. : Знание, 1986. 62 с.

4. Еремин К.И., Махутов Н.А., Павлова Г.А., Шишкина Н.А. Реестр аварий зданий и сооружений 2001— 2010 годов. М. : РААСН, 2011. 320 с.

5. Шахраманьян А.М. Методические основы создания систем мониторинга несущих конструкций уникальных объектов // Вестник МГСУ 2011. № 1. Т. 1. С. 256—261.

6. Пат. 2292433 РФ, МПК E04G23/00, G01M7/00. Способ определения изменений напряженно-деформированного состояния конструкций здания или сооружения сложной пространственной формы / Ю.П. Григорьев, В.В. Гурьев, А.Н. Дмитриев, В.М. Дорофеев, А.Ю. Степанов ; патентообладатель Московский научно-исследовательский и проектный институт типологии, экспериментального проектирования. 2005128100/03; заявл. 09.09.2005; опубл. 27.01.2007. Бюл. № 3. 6 с.

7. Пат. 2254426 РФ, МПК E04G23/00, G01M7/00. Способ определения изменений напряженно-деформированного состояния конструкций здания или сооружения / Ю.П. Гри-

References

1. Senderov B.V. Avarii zhilykh zdaniy [Emergencies of Residence Buildings]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1992, 216 p.

2. Barkov Yu.V, Zakharov VF., Opyleva S.N. Nekotorye sluchai povrezhdeniy i vosstanov-leniya zdaniy [Some Cases of Damages and Reconstruction of Buildings]. Zhilishchnoe stroitel'stvo [Housing Construction]. 2000, no. 8, pp. 18—20.

3. Senderov B.V., Barkov Yu.V. Povrezhdeniya zdaniy i merypo ikh predotvrash-cheniyu [Damages of Buildings and Preventive Measures]. Moscow, Znanie Publ., 1986, 62 p.

4. Eremin K.I., Makhutov N.A., Pavlova G.A., Shishkina N.A. Reestr avariy zdaniy i sooruzheniy 2001—2010 [Register ofEmergencies of Buildings and Constructions in 2001—2010]. Moscow, RAASN Publ., 2011, 320 p.

5. Shakhraman'yan A.M. Metodicheskie osnovy sozdaniya system monitoringa nesu-shchikh construktsiy unikal'nykh ob''ektov [Methodological Principles of the Development of Monitoring Systems of Load-bearing Structures in Unique Buildings]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2011, no. 1, vol. 1, pp. 256—261.

6. Grigor'ev Yu.P., Gur'ev VV., Dmitri-ev A.N., Dorofeev VM., Stepanov A.Yu. Patent 2292433 RF, MPK E04G23/00, G01M7/00. Sposob opredeleniya izmeneniy napryazhenno-deformirovannogo sostoyaniya konstruktsiy zdaniya ili sooruzheniya slozhnoy prostranst-vennoy formy; patentoobladatel' Moskovskiy nauchno-issledovatel'skiy i proektnyy institut tipologii, eksperimental'nogo proektirovaniya. 2005128100/03; zayavl. 09.09.2005; opubl. 27.01.2007. Byul. № 3 [Russian Patent 2292433 RF, MPK E04G23/00, G01M7/00. The Method of Determining the Stress and Strain State Changes in the Structures of a Building or a Construction of a Complex Spatial Form; Patent Holder — Moscow Scientific Research and Design Institute of Typology, Experimental Design. 2005128100/03; applied 09.09.2005; publ. 27.01.2007. Bulletin no. 3]. 6 p.

7. Grigor'ev Yu.P., Gur'ev V.V., Dmitri-ev A.N., Dorofeev VM. Patent 2254426 RF, MPK E04G23/00, G01M7/00. Sposob opredele-niya izmeneniy napryazhenno-deformirovan-nogo sostoyaniya konstruktsiy zdaniya ili

горьев, В.В. Гурьев, А.Н. Дмитриев,

B.М. Дорофеев; патентообладатель Московский научно-исследовательский и проектный институт типологии, экспериментального проектирования. № 2004128916/03; за-явл. 04.10.2004; опубл. 20.06.2005. Бюл. № 17. 6 с.

8. Шаблинский Г.Э. Натурные динамические исследования строительных конструкций : монография. М. : Изд-во АСВ, 2009. 214 с.

9. Шахраманьян А.М. Анализ возможности мониторинга состояния высотных зданий на основе контроля собственных частот колебаний // Русский инженер. 2013. № 1 (36). C. 34—36.

10. Шахраманьян А.М. Системы мониторинга и прогноза технического состояния зданий и сооружений. Теория и практика // Русский инженер. 2011. № 1 (28).

C. 54—64.

Поступила в редакцию в августе 2014 г.

Об авторе: Шахраманьян Андрей Михайлович — кандидат технических наук, генеральный директор, ООО «СОДИС ЛАБ», 117558, г. Москва, ул. Болотниковская, д. 11, корп. 1, 8 (495) 545-48-40, andranic@ nposodis.ru.

Для цитирования: Шахраманьян А.М. Локализация мест изменения напряженно-деформированного состояния строительных конструкций на основе данных вибродиагностических измерений // Вестник МГСУ 2014. № 9. С. 54—66.

sooruzheniya; patentoobladatel' Moskovskiy nauchno-issledovatel'skiy i proektnyy institut tipologii, eksperimental'nogo proektirovaniya. № 2004128916/03; zayavl. 04.10.2004; opubl. 20.06.2005. Byul. № 17 [Russian Patent 2254426 RF, MPK E04G23/00, G01M7/00. The Method of Determining the Stress and Strain State Changes in the Structures of a Building or a Construction; Patent Holder — Moscow Scientific Research and Design Institute of Typology, Experimental Design. No. 2004128916/03; applied 04.10.2004; publ. 20.06.2005. Bulletin no. 17]. 6 p.

8. Shablinskiy G.E. Naturnye dinami-cheskie issledovaniya stroitelnykh konstruktsiy [Field Dynamic Surveys of Building Structures]. Monograph. Moscow, 2009, 214 p.

9. Shakhraman'yan A.M. Analiz vozmozh-nostey monitoring sostoyaniya vysotnykh zdaniy na osnove kontrolya sobstvennykh chastot kolebaniy [Analysis of Monitoring Possibility of High-rise Buildings' State on the Basis of Natural Frequencies Control]. Russkiy inzhener [Russian Engineer]. 2013, no. 1 (36), pp. 34—36.

10. Shakhraman'yan A.M. Systemy monitoringa i prognoza tekhnicheskogo sostoyaniya zdaniy i sooruzheniy. Teoriya i praktika [Monitoring and Forecast Systems of Technical State of Buildings and Constructions. Theory and Practice]. Russkiy inzhen-er [Russian Engineer]. 2011, no. 1 (28), pp. 54—64.

Received in August 2014.

About the author: Shakhraman'yan Andrey Mikhaylovich — Candidate of Technical Sciences, Director General, SODIS LAB LLC, 11-1 Bolotnikovskaya str., 117556, Moscow, Russian Federation; +7 (495) 545-48-40; [email protected].

For citation: Shakhraman'yan A.M. Lokalizatsiya mest izmeneniya napryazhenno-deformirovannogo sostoyaniya stroitel'nykh kon-struktsiy na osnove dannykh vibrodiagnosticheskikh izmereniy [Localization Of The Places Of StressStrain State Changes Of Building Structures Based On The Vibrodiagnostic Measurement Data]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2014, no. 9, pp. 54—66.