CC BY
10
Конструктивные решения и работа под нагрузкой свободностоящих блоков строительных хомутовых лесов
12 1 А.В. Голиков , И.М. Гаранжа , А.А. Тимошенкова
1 Волгоградский государственный технический университет
2
Национальный исследовательский московский государственный строительный
университет
Аннотация: В рамках работы выполнен подробный анализ работы под нагрузкой конструкций хомутовых лесов и систематизированы особенности учета нагрузок и воздействий при выполнении прочностных расчетов. В статье проанализировано напряженно-деформированное состояние свободностоящих лесов. Предложен алгоритм расчета свободностоящих лесов, с учетом особенностей конструктивных схем блоков, не указанных в нормативной литературе. По результатам анализа данных серии численных экспериментов, предложены конструктивные мероприятия по обеспечению несущей способности, жесткости и устойчивости против опрокидывания пространственных блоков свободностоящих лесов, которые позволят устанавливать блоки с отношением высоты к габаритным размерам, превышающим значение 3,5:1 на открытых площадках (снаружи зданий и сооружений) без крепления к существующим конструкциям.
Введение
Строительные леса (далее - леса) неизменно являются основными конструкциями средств подмащивания. Согласно данным OSHA, 65% от общего числа используемых средств подмащивания составляют леса, которые используются не только для работы на высоте и в труднодоступных местах, но и для сборки рекламных щитов, сцен и т.п. [1-3]. Следовательно, несчастные случаи на строительных лесах стали распространенной проблемой. Надежность и безопасность эксплуатации блоков строительных лесов напрямую зависит от уровня знаний об их действительной работе под нагрузкой и в сложных условиях эксплуатации при многократном применении. Безопасность персонала, пребывающего на конструкциях лесов, непосредственно связана с выполнением требований по технике безопасности при проведении строительно-монтажных работ на высоте. Требования по технике безопасности оказывают влияние на конструктивную
форму данного вида сооружений, что необходимо учитывать при компоновке и анализе работы блоков лесов.
В современном мире леса используются не только в строительстве, но и в других отраслях промышленности - машиностроение, авиастроение, кораблестроение, для которых требуются нерассмотренные в существующей нормативной литературе и научных исследованиях о лесах и стержневых системах [3] нетипичные условия установки и опирания. Существующие в нормативной и справочной литературе указания по конструированию и расчету лесов относятся преимущественно к лесам, устанавливаемым с закреплением к стенам здания, но при этом существует достаточно обширная область строительно-монтажных работ, для выполнения которых применяются свободностоящие блоки лесов [4-6]. Соответственно, количество конструктивных решений и методов расчета лесов должно быть расширено до такого числа, чтобы обеспечить их применимость в различных условиях и при этом обеспечить их надежность в эксплуатации и безопасность для жизни рабочих. Как показывает опыт, наиболее удобными в качестве свободностоящих блоков в стесненных условиях установки являются леса хомутового типа.
Цель исследования - изучить и описать характер работы под нагрузкой и распределение усилий и деформаций в несущих элементах свободностоящих блоков хомутовых лесов.
Предметом исследования является напряженно-деформированное состояние (далее - НДС) конструкций свободностоящих хомутовых лесов под влиянием различных сочетаний нагрузок и воздействий, в зависимости от размеров устанавливаемого блока.
Объектом исследования являются конструкция пространственных блоков свободностоящих хомутовых лесов.
Для достижения поставленной цели решены следующие задачи исследования:
- выполнить анализ конструктивных решений и методов расчета лесов, представленных в существующей нормативной базе;
- определить основные нагрузки и характер их действия на конструкции свободностоящих хомутовых лесов;
- выявить конструктивные особенности блоков свободностоящих хомутовых лесов: конструктивные особенности сопряжения элементов лесов между собой и опирания на основание и поддерживающие конструкции;
- создать расчетные схемы, позволяющие учесть особенности конструктивных форм и работу под нагрузкой свободностоящих хомутовых лесов;
- выполнить анализ изменения НДС свободностоящих хомутовых лесов в зависимости от ветрового района, высоты блока и разработать конструктивные мероприятия по обеспечению устойчивости свободностоящих блоков лесов против опрокидывания и мероприятия по обеспечению неизменяемости пространственного положения.
Общие сведения о строительных лесах и их конструкции
Леса представляют собой пространственную многоярусную и многосекционную конструкцию, которая позволяет организовывать рабочие места на высоте для выполнения строительных, монтажных и других работ. Применяются леса как снаружи, так и внутри зданий и сооружений [7].
Ошибки при проектировании лесов являются распространенной причиной несчастных случаев. Основные технические причины аварий на лесах: недостаточная прочность и жесткость элементов блока лесов, слабые грунты, отсутствие страховочных мероприятий и системы ограждений, недостаточная точность сборки и локальные деформации элементов блока [8,
9].
На настоящий момент разработано множество типов строительных лесов: из различных материалов (стальные и деревянные леса), с разнообразными способами сборки (рамные, хомутовые и т.д.) и др. [10, 11]. В зависимости от конструктивных особенностей, можно выделить два признака, по которым можно классифицировать леса:
- по конструкции узловых соединений: рамные (флажковые, штыревые, чашечные) и модульные (хомутовые, клиновые);
- по способу закрепления лесов в пространстве: стоечные приставные, свободностоящие, передвижные (вышки-туры), навесные, подвесные и переставные.
По конструктивной схеме блоки лесов (Ошибка! Источник ссылки не найден.) представляют собой решетчатые башни или решетчатые этажерки свободностоящие в пространстве.
Хомутовые леса изготавливают из стальных труб диаметром 48х3,5 мм по ГОСТ 10704 и вставок из труб диаметром 38х6,0 мм. Для изготовления труб применяется углеродистая сталь обыкновенного качества (Ст3сп5, Ст3сп6) по ГОСТ 380-2005. Расчетное сопротивление стали принимают равным Ry = 240 Мпа, в соответствии с требованиями СП 16.13330.2017. Для закрепления в пространстве свободностоящих лесов дополнительно используют оттяжки, выполняемые из стальных канатов по ГОСТ 3064.
Деревянные щиты и бортовое ограждение настила изготавливаются из досок хвойных пород по ГОСТ 8486. Щиты настила изготавливаются из досок второго сорта. Расчетное сопротивление древесины второго сорта изгибу принимать Rдpu = 19,5 МПа равным по СП 64.13330.2017.
Леса должны быть спроектированы устойчивыми и обладающими определённым уровнем эксплуатационных качеств. Это включает способность выдерживать нагрузку, устойчивость положения против подъёма и опрокидывания [12].
При возведении и использовании лесов башенного типа необходимо прежде всего обеспечить их устойчивость. Поэтому для свободностоящих лесов, устанавливаемых внутри помещений, рекомендуемое отношение их высоты к ширине основания в целях безопасности - 4:1. Если же свободностоящие леса устанавливаются вне помещения, это отношение уменьшается до 3, 5:1.
Маркировка размеров блоков (Ошибка! Источник ссылки не найден.Ошибка! Источник ссылки не найден.) предусмотрена следующей:
где А - размер блока лесов в продольном направлении; B - размер блока лесов в поперечном направлении; Н - высота блока от опорной поверхности до рабочей площадки.
Рис. 1. - Свободностоящий блок хомутовых лесов: 1 - поперечный ригель; 2 - продольный ригель; 3 - стойка; 4 - раскос; 5 - перила ограждения; 6 - лестница; 7 - щиты настила; 8 - опорный башмак; 9 - хомут; а - шаг стоек в продольном направлении; Ь - шаг стоек в поперечном направлении, о - высота опорного башмака; h - шаг ярусов по высоте
А х В х Н,
(1)
Пространственные блоки требуемых размеров выполняются путем компоновки элементарной ячейки, размерами в плане а х Ь (Ошибка! Источник ссылки не найден.), необходимым количеством в продольном и поперечном направлении.
Ширина секции в свету (проход между стойками) принимается не менее 1м, высота секции в свету - не менее 1,9 м [6]. Длина свободностоящих лесов для увеличения опорной поверхности принимается не менее 2 м [5]. Высота рабочей площадки хомутовых свободностоящих лесов не должна превышать 20 м [4].
Элементы из труб стыкуются с помощью патрубков. Согласно СТБ EN 12811-1, такие соединения можно считать жесткими, если в одном из элементов постоянно зафиксирована втулка (патрубок) и, если ее длина не менее 150 мм, когда требование по жесткости соединения обеспечено, остается только проверка втулки на расчетный изгибающий момент в соединении. С целью повышения устойчивости, стыки стоек и полустоек должны находиться на разных уровнях.
Использование раскосов при конструировании лесов значительно увеличивает несущую способность блоков [6-9]. Раскосы чередуются так, чтобы в одном пролете стыки не совпадали.
Если рабочий ярус расположен на высоте 1,3 м и более над поверхностью земли или перекрытия, то леса должны иметь перильное и бортовое ограждение для предотвращения падения с высоты людей и предметов. Высота перил ограждения должна быть не менее 1,1 м [6, 7]. Ограждение должно иметь не менее одного промежуточного горизонтального элемента или сетку, а расстояние между элементами ограждения не должно превышать 0,45 м, в ином случае ограждение должно иметь решетчатое, сетчатое или т.п. заполнение. Высота бортового
ограждения настила лесов должна быть не менее 0,15 м [6, 7]. Бортовые доски закрепляются с помощью скоб.
Щиты настила должны быть установлены на двух верхних ярусах лесов, один из которых рабочий, другой - страховочный [7].
Для подъема и спуска людей леса должны быть оборудованы лестницами по ГОСТ 26887, расположенными на расстоянии не более 40 м друг от друга. Лестницы для подъема на ярусы подвешивают на поперечные ригели и опирают на щиты настила. Угол наклона лестниц к горизонтальной поверхности должен быть не более 60°[6-8].
Расчетные схемы и положения при расчете свободностоящих блоков хомутовых лесов
По расчетной схеме свободностоящие пространственные блоки хомутовых лесов представляют собой пространственные фермы с элементами из труб. По СТБ EN 12811-1 опорные узлы блоков при создании расчетных схем должны рассматриваться как идеальные шарниры.
Основные нагрузки на конструкции лесов: собственный вес (вес элементов из труб, башмаков, настила и лестниц), вес людей и инструмента, полезная нагрузка (вес оборудования и материалов) и ветровая нагрузка [11, 12]. Основные воздействия: податливость опор от просадки грунта и проскальзывание элементов хомутовых лесов в узлах при превышении максимальной нагрузки.
Согласно ОСТ 36-128-85, временную нормативную равномерно
л
распределенную нагрузку (полезную) следует принимать равной 200 кгс/м , нормативную нагрузку от веса одного человека с инструментом принимают равной 1,2 кН. Рабочий настил следует рассчитывать в предположении передачи нагрузки на три доски суммарной шириной не менее 400 мм.
Нагрузка от веса человека с инструментом прикладывается к наименее выгодной точке (с1 = 30-40 см) [10-12]. Максимально возможное количество работников в пределах одной ячейки лесах составляет два человека.
Леса относятся к сооружениям класса КС-1, согласно ГОСТ 27751 (сооружения с ограниченными сроками службы и пребыванием в них людей). Для сооружений этого класса минимальный коэффициент надежности по ответственности уп принимается, равным 0,8.
Конструкции лесов следует рассчитывать, согласно табл. 1 ОСТ 36-12885, с учетом приспособлений для обеспечения безопасности, работающих на собственную массу устройств и приспособлений с коэффициентом надежности по нагрузке 1,1, на действие полезной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке 1,2 и на действие ветровой нагрузки с коэффициентом 1,3.
Нагрузка от веса лесов передается на грунт посредством башмаков и деревянных подкладок. Поскольку опоры лесов закладываться непосредственно на поверхности грунта, то должны выполняться все требования к незаглубленным фундаментам, приведенные в EN 12812.
Любые основные и средние перила, независимо от способа крепления, должны выдерживать сосредоточенную нагрузку 1,25 кН, приложенную в наиболее неблагоприятных местах с направлением вниз при отклонении от вертикали в пределах спектра ±10°, согласно требованиям СТБ EN 12811-1. Ступени и тетивы приставных лестниц должны выдерживать сосредоточенную нагрузку 1 кН, согласно ОСТ 36-128-85.
Значение ветровой нагрузки на конструкции лесов определяется по СП 20.13330.2017, как для пространственной решетчатой фермы. При количестве граней пространственной конструкции более 2, аэродинамический коэффициент ^ пересчитывается для учета эффекта затенения согласно требованиям ГОСТ 1451.
и
Расчет лесов на действие ветровой нагрузки выполняется для двух случаев (Рис. 2):
- ветровая нагрузка для рабочего состояния при наличии людей на лесах;
- ветровая нагрузка для нерабочего состояния при отсутствии людей на лесах расчетной скорости ветра, соответствующей району установки лесов.
Рис. 2. - Схемы наветренных площадей на рабочем ярусе лесов: а) рабочее состояние; б) нерабочее состояние
Для расчета прочности и устойчивости блоков лесов и их элементов приняты основные расчетные комбинации нагрузок согласно СП 20.13330.1016:
- сочетание 1: «вес конструкций» х 1,0 + «полезная нагрузка» х 1,0 + «ветровая нагрузка для рабочего состояния» х 0,9;
- сочетание 2: «вес конструкций» х 1,0 + «полезная нагрузка» х 1,0 + «ветровая нагрузка для нерабочего состояния» х 0,9;
- сочетание 3: «вес конструкций» х 1,0 + «ветровая нагрузка для рабочего состояния» х 1,0;
- сочетание 4: «вес конструкций» х 1,0 + «ветровая нагрузка для нерабочего состояния» х 1,0.
При расчете лесов на действие ветровой нагрузки необходимо проверять общую устойчивость блока. Отсутствие закрепления опор лесов также предполагает возможность отрыва (Ошибка! Источник ссылки не найден., б) и сдвига (Ошибка! Источник ссылки не найден., в) опор лесов под действием ветровой нагрузки.
Рис. 3. - Схема блока лесов: а) при расчете на устойчивость против
опрокидывания; б) при отрыве опоры; в) при сдвиге опоры - Условие устойчивости против опрокидывания для блоков свободностоящих лесов (Ошибка! Источник ссылки не найден., а):
— * куст, (2)
М у
оп
где Муд - удерживающий момент от действия веса конструкции Р;
Моп - опрокидывающий момент от действия результирующей ветровой
нагрузки W;
kyст = 1,4 - коэффициент запаса на опрокидывание при расчете устойчивости свободностоящих лесов [10].
При учете всех вышеописанных особенностей, созданные расчетные схемы позволяют учесть ряд факторов, влияющих на несущую способность:
отсутствие закреплений опорных стоек с основанием, односторонняя работа стоек в опорной зоне исключительно на передачу сжимающего вертикального усилия и податливое закрепление к основанию в горизонтальной плоскости за счет сил трения, внецентренное сопряжение ригелей и связей со стойками, сложное распределение усилий в многосекционном пространственном блоке.
Результаты и обсуждение исследования конструктивной формы, характера распределения действующих нагрузок, разработки расчетных
схем
Конструктивные решения по установке лесов прямоугольным пространственным блоком разработаны применительно к стоечным, приставным, хомутовым лесам марки ЛСПХ-40. При расчете блоков лесов наветренная площадь возможного размещенного (складируемого) материала
л
или оборудования условно принимается равной 1,0 м .
Расчет конструкций лесов выполняется в ПК Лира-САПР в нелинейной постановке, учитывающей особенности конструктивных решений лесов, тип сопряжения элементов между собой и характер сопряжения с основанием. Для учета податливости опор при создании расчетных схем опирание блоков на основание в вертикальном направлении выполняется в виде односторонних связей сжатия, а в горизонтальной плоскости - в виде связей, моделирующих трение.
Внецентренное сопряжение наклонных и горизонтальных элементов со стойками приставных хомутовых лесов приводит к увеличению возникающих усилий в стойках только на уровне первых ярусов, т.к. наличие крепления к стене компенсирует влияние внецентренного приложения нагрузок [8]. Соответственно, для свободностоящих блоков хомутовых лесов влияние сопряжения элементов с эксцентриситетами в плане и по высоте на возникающие усилия с высотой блока только возрастает. Расчетный
эксцентриситет сопряжения ригелей и связей принят равным диаметру трубы плюс 10... 20 мм (Рис. 4), что учитывает различные типы представленных на рынке хомутов.
Рис. 4. - Сопряжение элементов хомутовых лесов: 1 - хомут; 2 - болт;
3 - гайка; 4 - шайба; е - эксцентриситет Для оценки влияния способа сопряжения элементов на НДС конструкций свободностоящих лесов выполнен расчет башенного блока лесов 2,0х2,0х2,0м (Рис. 5) для двух случаев - с центральным и внецентренным сопряжениями элементов. Нагрузки, действующие на рассчитанный блок лесов - собственный вес и полезная нагрузка. Результаты расчета приведены в Ошибка! Источник ссылки не найден..
и
Рис. 5. - Расчет блока лесов 2,0х2,0х2,0м: а) схема действующих нагрузок; б)
форма перемещений блока лесов
Таблица 1
Значения усилий в стойке блока 2,0х2,0х2,0м
№ п/п* Усилия без учета внецентренного сопряжения Усилия при учете внецентренного сопряжения Разница, %
Nmax, кН Мх, кНм Му, кНм Nmax, кН Мх, кНм Му, кНм ЛНпах ЛМх ЛМу
7 -2.869 0 0 -3.055 0 0 6.09 0 0
13 -2.73 0 -0.07 -2.81 0.0012 3 -0.079 2.85 100 11.39
14 -0.339 0 0.4977 -0.356 0.0576 0.4766 4.78 100 -4.43
* Номера узлов на схеме блока (Рис. 5, б)
Анализ полученных результатов позволяет сделать вывод, что при внецентренном сопряжении элементов стойка работает на косое внецентренное сжатие в отличии от случая с центральным сопряжением, где имеет место простое внецентренное сжатие.
Расчет показал также недостаточную жесткость блока лесов против кручения, следовательно, необходимо устанавливать диафрагмы жесткости. С целью оценки влияния диафрагм на размеры перемещений узлов блока лесов 2,0х2,0х2,0м (Рис. 5, б), был выполнен расчет на 2 сочетание для района 5 с установленными диафрагмами и без них (Ошибка! Источник ссылки не найден.).
Таблица № 1
Значения перемещений узлов блока 2,0х2,0х2,0м
Перемещения Перемещения
№ узлов блока без узлов блока с Разница, %
п/п* диафрагм диафрагмами
Х, мм Y, мм Х, мм Y, мм Ах AY
6 2.94 72.92 2.74 72.999 6.803 0.108
3 1 43.61 0.84 43.68 16 0.16
2 0.163 5.46 0.15 5.46 7.98 0
* Номера узлов на схеме блока (Рис. 5, б)
В результате анализа данных из Ошибка! Источник ссылки не найден., можно сделать вывод, что диафрагмы жесткости уменьшают перемещения в узлах лесов и значительно повышают жесткость лесов против кручения.
При установке блоков на слабые грунты появляются значительные осадки грунта под опорами из-за уплотнения под нагрузкой от веса лесов Р [2]. В результате анализа распределения усилий в элементах блока (Рис. 3, aРис. 5) можно сделать вывод, что установка лесов на слабом основании может привести к увеличению опрокидывающего момента и последующей потере устойчивости блока.
Рассчитаны башенные блоки свободностоящих хомутовых лесов, скомпонованные из ячеек 2,0х1,7м, с переменной высотой от 2,0м до 20,0 м. Проверка устойчивости блоков производилась на 4 основных сочетания для ветровых районов 1а-7. Выделено четыре конструктивных решения для
обеспечения устойчивости лесов (Ошибка! Источник ссылки не найден.): 1 - без дополнительных мероприятий; 2 - с устройством пригрузов в опорной секции блока; 3 - установка наклонных связей в каждой ячейке опорной секции; 4 - устройство оттяжек по периметру блока. Оттяжки изготавливают из стальных канатов по ГОСТ 3062-80. Устройство оттяжек возможно с углом наклона от 15° до 45°, в зависимости от условий размещения лесов на строительной площадке. Результаты сведены в Таблица
Итоговый порядок разработки конструктивных решений свободностоящих блоков лесов: техническое задание, исходные данные о площадке; создание конструктивной схемы; преобразование конструктивной схемы в расчетную; сбор нагрузок и создание загружений; проверка несущей способности, устойчивости и жесткости блока лесов и его элементов и узлов*; корректировка конструктивной схемы при необходимости до достижения достаточной несущей способности**; утверждение итоговой конструкции блока и разработка чертежей.
* Необходимо выполнить: проверку прочности и жесткости (размеры прогибов) элементов и узлов лесов; проверку общей устойчивости блока лесов от действия ветровой нагрузки (расчет на опрокидывание); проверку опорной секции блока на отрыв и сдвиг.
** Под корректировкой схемы подразумевается: изменение количества раскосов (наклонных связей) и количества и мест расположения диафрагм; применение дополнительных мер для обеспечения устойчивости (Ошибка! Источник ссылки не найден.).
Конструктивные решения для блоков свободностоящих хомутовых лесов,
№ 2.
Таблица № 2
скомпонованных их ячеек 2,0х1,7м
Размер блока
Ветровой район
М Инженерный вестник Дона, №12 (2022) ivdon.ru/ru/magazine/arcliive/Nlly22/7970
Размер блока Ветровой район
В плане, м Высота, м 1а 1 2 3 4 5 6 7
2,0х1,7 2,0 (1) (2) (4)
4,0 (1) (2) (4)
4,0х3,4 2,0 (1) (4)
4,0 (1) (2) (4)
6,0 (2) (4)
6,0х5,1 2,0 (1) (3)
4,0 (1) (3) (4)
6,0 (1) (3) (4)
8,0х6,8 2,0 (1) (3)
4,0 (1) (3) (4)
6,0 (3) (4)
8,0 (3) (4)
10,0х8,5 2,0 (1) (3)
4,0 (1) (3) (4)
6,0 (1) (4)
а! 5) 6)
Рис. 6. - Конструктивные мероприятия по обеспечению устойчивости: а) без дополнительных устройств; б) дополнительное нагружение пригрузами
М Инженерный вестник Дона, №12 (2022) ivdon.ru/ru/magazine/arcliive/Nlly22/7970
весом G, уложенными в районе крайних поясов блока; в) установкой оттяжек
по периметру блока
Выводы
1. Изучен характер работы под нагрузкой и выполнен анализ распределения усилий и деформаций в несущих элементах свободностоящих хомутовых лесов.
2. Выполнен анализ существующей нормативной литературы по расчету и конструированию свободностоящих хомутовых лесов. Анализ показал отсутствие: достаточной информации о нормах конструирования свободностоящих хомутовых лесов, информации о воздействиях на хомутовые леса и их учете при разработке блоков, рекомендаций по расчету свободностоящих хомутовых лесов.
3. Выполнена оценка влияния следующих особенностей конструктивных схем и расчетных моделей на НДС свободностоящих хомутовых лесов:
4. Учет внецентренного соединения элементов лесов приводит к сложной деформации стоек (косое внецентренное сжатие), т.е. к увеличению возникающих изгибающих моментов мх до 100%;
5. Использование диафрагм при проектировании блоков свободностоящих хомутовых лесов уменьшают перемещения узлов блока до 16 % в сравнении с блоками без устройства диафрагм.
6. Выполнена проверка опорной секции на отрыв для блоков свободностоящих хомутовых лесов, скомпонованные из ячеек 2,0х1,7 м, с переменной высотой от 2,0 м до 20,0 м для ветровых районов 1а^7. На основе результатов расчета разработаны конструктивные мероприятия по обеспечению устойчивости опорной секции блоков свободностоящих хомутовых лесов: устройство раскосов и диафрагм жесткости, уплотнение слабых грунтов, использование пригрузов весом до 50 кг и расчаливание
M Инженерный вестник Дона, №12 (2022) ivdon.ru/ru/magazine/arcliive/Nlly22/7970
блока лесов.
Литература
1. Nuraffefa H., Hanizam A. Safety scaffolding in the construction site // Journal of Technology. 75(10). 2015. pp. 49-56.
2. Pienko M., Robak A., Blazik-Borowa E., Szer J. Safety Conditions Analysis of Scaffolding on Construction Sites // International Journal of Civil, Environmental, Structural, Construction and Architectural Engineering. 12. 2018. pp. 72-77.
3. Beale R. Scaffold research - a review // Journal of Constructional Steel Research. 98(1). 2014. pp. 188-200.
4. Godley M., Beale R. Analysis of large proprietary access scaffold structures // Proceedings of the Institute of Civil Engineers, Structures and Buildings. 2016. 146(1). pp. 31-40.
5. Weesner L., Jones H. Experimental and analytical capacity of frame scaffolding // Engineering Structures. 2001. 33(2). pp. 592-599.
6. Lindner J., Hamaekers K. Load-carrying capacity of tubular spindles in scaffoldings. // Proceedings of the Institute of Civil Engineers, Structures and Buildings. 2005. 54(8). pp. 225-231.
7. Peng J., Yen T., Kuo C. & Chan S. Analytical and experimental bearing capacities of system scaffolds // Journal of Zhejiang University Science. 10. 2012. pp. 82-92.
8. Cimellaro G., Domaneschi M. Stability analysis of different types of steel scaffolds // Engineering Structures. 152. 2017. pp. 535-548.
9. Сниткин В.М., Фролов И.П., Овсянников Е.М., Овсянников В.Е. Оценка остаточного ресурса мостовых кранов решетчатого сечения // Инженерный вестник Дона, 2015, №3. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2015/3128.
М Инженерный вестник Дона, №12 (2022) ivdon.ru/ru/magazine/arcliive/Nlly22/7970
10.Черпаков А.В., Есипов Ю.В., Гончаров О.Ю., Гриценко В.В., Зотов А.И., Бутенко Ю.И., Шакирзянов Ф.Р. Построение критерия идентификации поврежденности на основе фазовых портретов колебаний ферменных конструкций // Инженерный вестник Дона, 2015, №4. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4y2015/3408.
11.Воронкова Г.В., Габова В.В., Душко О.В., Торгашин Г.А. Исследование динамических характеристик несущих ферм при выносе вентиляционного оборудования на кровлю цеха // Инженерный вестник Дона, 2019, №1. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n1y2019/5613.
12.Yip R., Poon C. Comparison of timber and metal formwork systems // Proceedings of the Institution of Civil Engineers, Water and Resources Management. 2018. 161(1). p. 29-36.
References
1. Nuraffefa H., Hanizam A. Journal of Technology. 75(10). 2015. pp. 49-56.
2. Pienko M., Robak A., Blazik-Borowa E., Szer J. International Journal of Civil,
Environmental, Structural, Construction and Architectural Engineering. 12. 2018.
pp. 72-77.
3. Beale R. Journal of Constructional Steel Research. 98(1). 2014. pp. 188-200.
4. Godley M., Beale R. Proceedings of the Institute of Civil Engineers, Structures
and Buildings. 2016. 146(1). pp. 31-40.
5. Weesner L., Jones H. Experimental and analytical capacity of frame scaffolding.
2001. 33(2). pp. 592-599.
6. Lindner J., Hamaekers K. Load-carrying capacity of tubular spindles in
scaffoldings. 2005. 54(8). pp. 225-231.
7. Peng J., Yen T., Kuo C. & Chan S. Journal of Zhejiang University Science. 10.
2012. pp. 82-92.
8. Cimellaro G., Domaneschi M. Stability analysis of different types of steel
scaffolds. Engineering Structures. 152. 2017. pp. 535-548.
9. Snitkin V.M., Frolov I.P., Ovsyannikov E.M., Ovsyannikov V.E. Inzhenernyj vestnik Dona, 2015, №3. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2015/3128.
10. Cherpakov A.V., Esipov YU.V., Goncharov O.Yu., Gricenko V.V., Zotov A.I., Butenko YU.I., Shakirzyanov F.R. Inzhenernyj vestnik Dona, 2015, №4. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4y2015/3408.
11. Voronkova G.V., Gabova V.V., Dushko O.V., Torgashin G.A. Inzhenernyj vestnik Dona, 2019, №1. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n1y2019/5613.
12. Yip R., Poon C. Comparison of timber and metal formwork systems. 2018. 161(1). pp. 29-36.
