CC BY
47
Конструктивные пено - и фибропенобетоны на воде с пониженной температурой затво-рения
Л. Р. Маилян, А. Л. Маилян (РГСУ, г. Ростов-на-Дону) К. В. Макарычев (ВГАСУ, г. Воронеж)
Введение.
В [1] выявлено, что применение в пено- и фибропенобетонах воды затворения пониженной температуры благотворно сказывается на их прочности на сжатие и сделана попытка объяснить качественно физическую природу явления и изменение прочности.
В цели настоящего исследования входит изучение свойств пено- и фибропенобетона на воде затворения пониженной температуры как конструкционного материала, в частности его прочностных и деформативных характеристик и диаграмм деформирования «напряжения -деформации» как при сжатии, так и при растяжении, как основных параметров, используемых для расчета и проектирования строительных конструкций.
1. Общие положения. Известно, что вода в диапазоне температур 0...+4°С имеет наиболее упорядоченную структуру, характеризующуюся максимальной плотностью (рис.1). Нагревание воды свыше +4°С способствует активизации теплового движения молекул, уменьшает их упорядоченность в объеме и ведет к уменьшению плотности [2].
В 992 - ь
991 Н-----1-----1----1----1----1----1-----1----1
О 5 10 15 20 25 30 35 40
Температура воды, °С Рис. 1. Зависимость плотности воды от температуры [2]
Из этого и вытекает задача исследования конструктивных свойств пено - и фибропе-нобетона на воде пониженной температуры, соответствующей ее максимальной плотности.
2. Влияние температуры воды на конструктивные свойства и диаграммы деформирования пено- и фибробетонов изучалось на испытаниях на осевое сжатие и осевое растяжение 96 опытных образцов из пено- и фибропенобетона.
В опытах варьировались:
- вид бетона - пенобетон, фибропенобетон;
- температура воды затворения ^°- +4°С, +20°С, +37°С;
- вид напряженно-деформированного состояния - осевое сжатие, осевое растяжение;
- виды образцов - призмы 10х10х40см, восьмерки 10х10х70см;
- возраст бетона I - 7, 28, 90, 365 суток.
В качестве фибр применялись волокна из полипропилена, процент фибрового армирования был постоянным и равным 4%.
Испытания опытных образцов проводили, дублируя их - с постоянной скоростью нагружения и с постоянной скоростью деформирования.
За отправную точку принимались показатели пено - и фибропенобетона с ^°=+20°С.
Сравнение макроструктуры пено- и фибропенобетонов на воде затворения с температурой +4°С, +20°С и +37°С показало, что при прочих равных условиях у пено - и фибропенобетонов на воде +4°С размер пор ощутимо меньше, чем на воде +20°С и форма пор близка к круглой, в то время как у пено- и фибропенобетонов на воде +37°С размер пор заметно крупнее и форма их эллиптическая, что хорошо корреспондируется с [1] .
Меньший размер пор у пено- и фибропенобетонов на воде затворения с температурой +4°С приводит и к их лучшим конструктивным характеристикам.
Прочность на сжатие Яь (табл. 1,2) у пенобетонов на воде с ^°=+4°С в возрасте 7 суток была на 8,1% больше, чем у пенобетонов на воде с ^°=+20°С и на 13,51% больше, чем у пенобетонов на воде с ^°=+37°С, прочность которых, в свою очередь, была ниже на 5,41%, чем у пенобетонов на воде с ^°=+20°С. К 28 суткам эта разница составила соответственно 10,87; 19,57 и -8,7%, к 90 суткам - 12,28; 22,81 и -10,53% соответственно и на 365 сутки - 12,5; 24,17 и -11,67% соответственно.
Еще в большей степени выявленный эффект заметен в прочности на сжатие фибробе-тонов (табл.1,2).
Таблица 1
Влияние температуры воды затворения на прочность на осевое сжатие и осевое растяжение пено- (числитель) и фибропенобетонов (знаменатель)
Температура воды затворения, 0С Прочность, МПа, в возрасте, сут.
7 28 90 365
Яь К-ы Яь К-ы Яь К-ы Яь Яы
+4 2,0 2,88 0,28 0,48 51 7,26 0,67 1,23 6,35 8,9 1,15 2 6,75 9,43 5 5 ^ ОО 1, 2,
+20 1,85 2,61 0,25 0,42 4,6 6,38 0,58 1,04 5,7 7,71 0,94 1,62 6,0 8,05 1,18 2,24
+37 5 1 г-1, 2, 0,23 0,4 4,2 5,95 0,52 0,97 51 7,09 0,81 1,48 5,3 7,33 1 2,03
Таблица 2
Отклонения прочности пено- и фибропенобетонов при температурах воды затворения +4°С и +37°С на осевое сжатие (числитель) и осевое растяжение (знаменатель) от их прочности при температуре +20°С
Вид бетона Температура Отклонения прочности, %, в возрасте, сут.
воды
затворения, 0С 7 28 90 365
+4°С 81 10,87 12,28 12,5
Пенобетон 12 15,52 20,21 22,88
+37°С -5,41 -8,7 -10,53 -11,67
-8 -11,54 -13,83 -15,25
Фибропенобетон +4°С 10,2 13,3 13,75 18,08 15.48 23.48 17,13 27,31
+37°С -3,85 -6,8 -81 -8,94
-4,11 -6,91 -8,71 -9,23
Прочность на растяжение Яы (табл. 1,2) у пенобетонов на воде с ^°=+4°С в 7 суток была на 12% больше, чем на воде с ^°=+20°С и на 20% больше, чем на воде с ^°=+37°С, прочность
которых, в свою очередь, была ниже на 8%, чем на воде с t°=+20°C. В 28 суток эта разница составила соответственно 15,52; 27,06 и -11,54%, в 90 суток - 20,21; 34,04 и -13,83% соответственно и в 365 суток - 22,88; 38,13 и -15,25% соответственно.
Еще больше этот эффект повышения прочности на растяжение у фибробетонов (см.таблицы 1,2).
Причиной повышения прочности на сжатие и на растяжение пенобетонов, приготовленных при t°=+4°C по сравнению с пенобетонами, приготовленными при температурах t°=+20°C и +37°С, являлось ускоренное кластерообразование, вызванное пониженной температурой воды затворения [3]. Причиной же повышенного по сравнению с пенобетонами прироста прочности фибропенобетонов при сжатии и при растяжении - при температуре +4°С по сравнению с фибробетонами при температуре +20°C - являлось ускоренное кластерообразование, вызванное не только пониженной температурой воды затворения, но еще и фибрами. То есть совмещение двух причин - пониженной температуры воды затворения и фибрового армирования - привело к синергетическому эффекту и конечный результат усилился.
Так, однако, не произошло в фибропенобетонах при температуре +37°C - там повышенная температура привела к замедленному кластерообразованию, а фибровое армирование - к повышенному, и суммарный эффект снизился.
Отметим также, что как пено-, так и фибропенобетоны на воде затворения с t°=+4°C продолжали набирать прочность при сжатии и растяжении в течение 365 суток, что объясняется продолжением процессов гидратации в цементном камне в течение всего этого периода. В то же время прочность пено- и фибропенобетонов на воде затворения с t°=+20°C и t°=+37°C после 90 суток изменялась незначительно.
Предельные деформации (соответствующие максимальной прочности) пенобетонов с различной температурой воды затворения как при осевом сжатии ebR, так и при осевом растяжении ebtR, демонстрировали обратную картину - при понижении температуры воды за-творения они снижались, при ее повышении - росли во все контрольные сроки твердения (рис.2).
При 7 сутках предельные деформации при сжатии у пенобетонов на воде с t°=+4°C были на 10,1% меньше, чем у пенобетонов на воде с t°=+20°C и на 22,5% меньше, чем у пенобетонов на воде с t°=+37°C, предельные деформации которых, в свою очередь, были выше на 11,4%, чем у пенобетонов на воде с t°=+20°C. К 28 суткам эта разница составила 14,8; 29,7 и -14,9%, к 90 суткам - 18,2; 34,7 и -16,5% и на 365 сутки - 20,5; 39,1 и -18,6% соответственно.
А вот в фибробетонах такого выраженного эффекта не наблюдалось. В них на воде с t°=+4°C в возрасте 7 суток предельные деформации были практически те же - на 3,2% больше, чем у фибропенобетонов на воде с t°=+20°C, но на 14,5% меньше, чем у фибропенобетонов на воде с t°=+37°C, предельные деформации которых, в свою очередь, была больше на
11,3%, чем у фибропенобетонов на воде с t°=+20°C.
Отклонения предельных деформаций сохраняют те же тенденции и в другие сроки -так, у фибропенобетонов на воде +4°С, +20°C и +37°C они достигают в 28 суток соответственно 4,8; 13,5 и 8,7%, в 90 суток - 5,8; 17,8 и 12%, а на 365 сутки - 7,1; 20,6 и 13,5%.
Указанные тенденции, характерны и для предельных деформаций пено- и фибропено-бенов при осевом растяжении.
Дело в том, что в пенобетонах с t°=+4°C ускоренное по сравнению с другими температурами воды затворения структурообразование приводит с одной стороны - к росту прочности, а с другой - к снижению деформативности вследствие более упругих и жестких внутренних связей. А в фибробетонах с t°=+4°C ускоренное структурообразование приводит с одной стороны - к усилению роста прочности благодаря деформативности, так как пониженная температура воды затворения повышает жесткость структуры, а синтетические фибры, наоборот, снижают ее, повышая пластические свойства и нивелируя этим общий эффект.
Начальный модуль упругости при сжатии и растяжении у пенобетонов с t°=+4°C прак-
тически во все сроки твердения был одинаков и до 9,8% выше, чем у пенобетонов с t°= +20°C и еще на 4,9% выше, чем у пенобетонов на воде с t°=+37°C. Похожая картина наблю-а)
б)
Рис. 2. Зависимость изменения предельных деформаций при сжатии (а) и растяжении (б) у пенобетонов
(----) и фибропенобетонов (-)от температуры воды затворения в различном возрасте
далась и у фибропенобетонов - там отклонения были соответственно 9,1 и 4,2%.
Но если у пенобетонов повышение начального модуля упругости объяснялось повышением прочности и уменьшением предельных деформаций, что смещало вверх и влево максимум на диаграмме «напряжения-деформации», то у фибропенобетонов большее, чем у пе-нобетонов, повышение прочности компенсировало немного повысившиеся предельные деформации и смещало сильнее вверх и чуть вправо максимум на диаграмме «напряжения-деформации», приводя почти к такой же величине начального модуля упругости.
Диаграммы деформирования «напряжения-деформации» - для пенобетонов при сжатии и при растяжении при t°=+4°C по сравнению с диаграммами при t°=+20°C, принятой за эталонную, при всех сроках твердения характерны следующие особенности: максимум смещается вверх и влево; угол подъема в начале координат растет; увеличивается подъемистость диаграммы в восходящей ветви.
Для диаграмм же пенобетонов при t°=+37°C при всех сроках твердения при сжатии и растяжении характерные особенности, по сравнению с диаграммами при t°=+20°C, несколько иные: максимум смещается вниз и вправо; угол подъема в начале координат снижается; уменьшается подъемистость диаграммы в восходяшей и нисходящей ветвях.
Что же касается фибропенобетонов, то при t°=+4°C эти же отличия будут иными - максимум смещается сильно вверх и немного вправо; угол подъема в начале координат чуть растет - из-за большого подъема максимума по вертикали; увеличивается подъемистость как в восходяшей, так и в нисходящей ветвях.
При t°=+37°C для диаграмм фибропенобетонов характерные особенности, по сравнению с диаграммами при t°=+20°C: максимум смещается вниз и вправо; угол подъема в начале координат снижается; уменьшается подъемистость диаграммы в восходяшей и нисходящей ветвях.
Выявленные особенности изменения диаграмм деформирования характерны во все сроки твердения и при сжатии и растяжении.
В целом же очевидно, что при понижении температуры воды затворения становится возможным ускоренное формирование структуры пено- и фибропенобетонов с улучшенными физико-механическими характеристиками.
3. Предложения по аналитическому описанию характеристик пено - и фибробетонов с пониженной температурой воды затворения в различные сроки твердения условно разбиты на три этапа.
На первом предложим рекомендации по аналитическому описанию прочностных и де-формативных характеристик в зависимости от температуры воды затворения в виде:
K = f (t°), (1)
где K - коэффициент, равный превышению новых, изменившихся прочностных и деформа-тивных характеристик бетона над базовыми; f - соответствующая математическая функция; t° - температура воды затворения.
На втором предложим рекомендации по аналитическому описанию прочностных и де-формативных характеристик в зависимости от возраста бетона в виде:
K = f (t), (2)
где f - соответствующая математическая функция; t - возраст бетонов.
На третьем совместим предложенные ранее зависимости и сведем их в единую формулу, учитывающую изменение прочностных и деформативных характеристик пено - и фибро-
пенобетона в зависимости от температуры воды затворения и возраста бетона:
K = f (t°+ t) (3)
За единую базовую функцию, описывающую все указанные тенденции, изберем:
У_
Т0
к
V х* у
V Х. у
1 + (к - 2)
х
V х* у
где Хя, Уя - координаты максимума графика функции (4), построенного в абсолютных показателях; К - управляющий параметр, влияющий на форму графика функции (4).
График функции (4), предложенной П. Сарджином [4] и рекомендованной ЕКБ-ФИП для описания диаграмм деформирования железобетонных конструкций, в зависимости от значения управляющего параметра К трансформируется в прямую (К=1), квадратичную параболу (К=2) и действительную ветвь квадратичной гиперболы (1< К <2 и К>2).
В качестве функции Y/YR в выбранной нами для расчетных рекомендаций функции (4) выступают приращения Л (%) прочностных Яы, Яы и деформативных еЫя, £ык характеристик, а также начального модуля упругости Еы=Еы пено- и фибропенобетонов, а в качестве аргумента Х/Хя - относительное превышение текущей температуры над базовой (1-120)/1 20-
Значения Хя и Уя, характеризующие максимумы графиков функции (4) имеют свои конкретные значения, приведенные нами в тексте для каждой из прочностных и деформа-тивных характеристик и модулей упругости.
Статистическая обработка полученных результатов позволила определить значения значений управляющих параметров К для всех прочностных, деформативных характеристик и модулей упругости пено- и фибропенобетонов и свести их в таблицу 3. При определении К выяснилось, что его значения при сжатии и растяжении близки между собой (отклонения не превышают 0,4 по абсолютной, и 6% - по относительной величине), что дало основание рекомендовать для расчетов единые значения К при сжатии и растяжении.
В ходе статистической обработки также выяснилось, что нет необходимости в построении отдельных функций в зависимости от возраста бетона К= / @) и в построении суммарных функций в зависимости от температуры воды затворения и возраста бетона К= / (1°+ ) поскольку они хорошо описываются зависимостями и их коэффициентами, подобранными для функций Кя=/ (1°).
Таблица 3
Функции, аргументы и значения параметров зависимости (4) для определения прочностных и деформативных характеристик пено- и фибропенобетонов
Вид бетона Вид функции Функция Аргумент Значения параметра К при сжатии и растяжении, при температуре воды затворения
+40С +370С
Пенобетон К Кя г° 0,64 -2,92
Кея= г (П Кея і° -0,76 3.33
Ке=/Ю Ке г° 0,61 -2,78
Фибро- пенобетон Кя= Г (° Кя і° 0,67 -2,89
Кек= /• (г°) Кея і° -0,51 3,46
Ке=/(° Ке і° 0,60 - 2,73
Анализ показал хорошую сходимость разработанных теоретических рекомендаций с нашими экспериментальными результатами.
4. Аналитическое описание диаграмм деформирования "напряжения-деформации" пе-но- и фибропенобетонов при различных температурах воды затворения и сроках твердения, и их взаимосвязи при сжатии и растяжении.
Одной из наиболее удобных и распространенных в мире являетсязависимость П. Сард-жина [4], рекомендованная ЕКБ-ФИП для расчетов железобетонных конструкций:
K
а
~R
(5)
1 + (K - 2)
где Я и ея - максимальная прочность и соответствующие ей деформации на сжатие или растяжение; К=еЯЕ/Я - численный параметр, равный отношению начального Е (касательного) модуля упругости к предельному (секущему) модулю упругости Я/еЯ в момент достижения максимума функции (5) с координатами Я и ея.
В тех же рекомендациях предлагалось принимать (рис. 3) диаграммы деформирования бетона при сжатии "оъ-еъ" и при растяжении "оъ—еы" подобными, имеющими одинаковый начальный Еъ=Еы и секущий модуль упругости Яъ/еъя = Яъ/еш , как и параметр К.
Ob
Rb
®bt ebtR
EbR EbR
Rbt
^bt
Рис. 4. Общий вид диаграммы деформирования бетона при сжатии и растяжении
в абсолютных координатах
В целях единообразия предлагаемых расчетных зависимостей, применим единые функции (4) - (5) как для оценки изменения прочностных и деформативных характеристик, так и для описания диаграмм деформирования пено- и фибропенобетона при различных температурах воды затворения и в различные сроки твердения при сжатии и растяжении.
В целом, порядок расчетной оценки изменения свойств пено - и фибропенобетона будет иметь вид.
На первом этапе определяется изменение прочностных АЯь и ЛЯы и деформативных АєьЯ, Аєьт, АЕъ, АЕы при необходимых температурах воды затворения и сроках твердения при сжатии и растяжении - по зависимости (4) и табл. 3.
На втором этапе для описания диаграмм "а-є" пено- и фибропенобетона при необходимых температурах воды затворения и сроках твердения при сжатии и растяжении используется функция (5) с подстановкой в нее вместо Я и єя соответственно (Яь + АЯь); (є + Аєья); ЛЕь, при сжатии и (Яы + АЯЬ) (єьґЯ + АєьгЯ); АЕы при растяжении, при этом параметр К:
(єьк + Аєья)(Еья + АЕь ) _ (єьт + Аєьт ')(Еы + АЕы)
К =
(6)
(Rb +ARb) (Rbt + ARbt)
Анализ показал хорошую сходимость опытных и расчетных результатов.
Взаимосвязь изменения диаграмм деформирования пено- и фибропенобетонов при сжатии и растяжении. Наиболее просто и одновременно достоверно эта взаимосвязь для обычных бетонов отражена в упоминавшихся рекомендациях ЕКБ - ФИП - в них принимается равенство начальных модулей упругости при сжатии и растяжении Eb = Ebt, то есть касательных к диаграммам "ob -eb" и "obt - єь/'в начале координат, и рекомендуются одинаковые значения:
Kb =
_ (^REb ) — (^tREbt) _
Rk
R
bt
(7)
bt
є
є
R
R
є
є
R
при сжатии и растяжении (то есть секущих в точках максимумов диаграмм "ob -eb" и "obt -ebt"), а также дается одинаковая функция "а -є" при сжатии и растяжении - формула (5), тем самым диаграммы при сжатии и растяжении предполагаются подобными.
Анализ полученных нами опытных данных выявил некоторые дополнительные факты взаимосвязи изменения диаграмм "о-е" пено- и фибропенобетонов при сжатии и растяжении.
Это касается координат максимумов диаграмм "ob -eb" и "obt -ebt" при каждой определенной температуре воды затворения и сроке твердения пено- и фибропенобетонов. Оказалось, что эти максимумы лежат при сжатии и растяжении на одной прямой, проходящей через начало координат графика.
То есть, подобие диаграмм "ob -eb" и "obt -ebt" имеет место и для пено- и фибропенобе-тонов при сжатии и растяжении с одинаковыми температурами воды затворения и возрастами твердения.
4. Нормативные и расчетные характеристики пено - и фибропенобетона при различных температурах воды затворения. После установления повышения характеристик пено - и фибропенобетонов при различных температурах воды затворения необходимо разработать рекомендации по расчетному определению нормативных и расчетных сопротивления для предельных состояний I и II групп предельных состояний.
Для этого необходима была определенная статистика, основанная на большом количестве экспериментальных данных.
С этой целью нами были проведены дополнительные экспериментальные исследования
- изготовливались и испытывались из пено- и фибропенобетона по 40 кубов размером 10х10х10см, из которых по 10 испытывались на осевое сжатие и растяжение при раскалывании, при температуре воды затворения +4°C и +37°C, всего 80 опытных образцов.
По результатам статистической обработки опытных данных были определены нормативные сопротивления сжатию и растяжению при надежности 0,95. Их значения, являющиеся одновременно расчетными сопротивлениями для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser для пено- и фибропенобетонов класса В 5 с процентом фибрового армирования ц=4% и температурах воды затворения +4°C, +20°C и +37°C приводятся в таблице 4.
Расчетные сопротивления пено - и фибропенобетонов для предельных состояний первой группы Rb и Rbt получали как частное от деления нормативных сопротивлений сжатию и растяжению на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии у bc = 1,3 и при растяжении у bt = 1,5.
При расчете и проектировании пено- и фибропенобетонных элементов необходимо учитывать также деформативность пено- и фибропенобетонов. Для них при ц=4% предельную сжимаемость можно увеличить в 1,3 раза, т.е. принимать ее при кратковременном нагружении равной 2,6 . 10"3 (по нормам), а предельная растяжимость может быть принята увеличенной в 1,5 раза в сравнении с нормированным значением для бетона без фибр.
Таблица 4
Нормативные и расчетные характеристики пено - и фибропенобетона класса В 5 с процентом фибрового армирования ц=4% при различных температурах воды затворения
Вид сопротивле- ния Вид бетона Нормативные и расчетные характеристики при температурах воды затворения +4°С/+37°С
нормативные сопротивления Яъ„, Яы„ или расчетные сопротивления II группы Яъ^вг ЯЫ,явг расчетные сопротивления I группы Яь, Яы начальные модули упругости Еьь) 10'3 (МПа)
Сжатие Пенобетон 5,1 35 55
осевое 4,2 2.9 4,75
Растяжение Пено- 0,65 0,35 55
осевое бетон 0,50 0,20 4,75
Сжатие Фибропено- 72 52 54
осевое бетон 6,0 4,5 4,8
Растяжение Фибропено- 1,25 0,75 54
осевое бетон 1,0 0,4 4,8
5. Выводы
1.Проведенные экспериментальные исследования равноплотных пено - и фибропенобе-тонов класса В 5 на воде затворения с температурой +4, +20 и +37°С выявили, что для получения их лучших конструктивных характеристик наиболее рациональной является температура +4°С, соответствующая максимальной плотности воды.
2.Установлено, что у бетонов на воде затворения температурой+4°С в возрасте 28 сут.: у пенобетонов - увеличивается прочность на осевое сжатие - до 10,87% ; прочность на осевое растяжение - до 15,52%; модуль упругости - до 9,8%; уменьшаются предельные деформации - до 14,8%;
у фибропенобетонов - растет прочность на осевое сжатие - до 10,87%; прочность на осевое растяжение - до 15,52%; модуль упругости - до 9,1%, уменьшаются предельные деформации
- до 4,8%.
Выявлено, что изменение характеристик пено - и фибропенобетонов на воде затворения +4°С продолжается и стабилизируется к возрасту 365 сут.
3. Предложены расчетные рекомендации для учета изменения прочностных и деформа-тивных характеристик пено- и фибропенобетона на воде затворения с температурой +4°С, +20°С и +37°С и в возрасте 7,28,90,365 сут. при осевом сжатии и растяжении, определены их параметры и коэффициенты.
4. Выявлено изменение диаграмм деформирования «напряжения-деформации» пено- и фибропенобетона на воде затворения с температурой +4°С, +20°С и +37°С и в возрасте 7,28,90,365 суток при осевом сжатии и растяжении.
5.Предложено использовать для расчетного описания диаграмм деформирования «напряжения-деформации» пено- и фибропенобетона на воде затворения с температурой +4°С, +20°С и +37°С и в возрасте 7,28,90,365 суток при осевом сжатии и растяжении формулу ЕКБ-ФИП с учетом разработанных рекомендаций по оценке изменения их прочностных и деформативных характеристик.
6. Выявлена взаимосвязь изменений характеристик и диаграмм деформирования пено -и фибропенобетона на воде затворения различной температуры и в различном возрасте при осевом сжатии и растяжении. Предложена расчетная зависимость для описания этой взаимосвязи, имеющая в целях единообразия, одинаковый вид и структуру с расчетными рекомендациями, разработанными для характеристик бетона и его диаграмм деформирования.
7. По результатам статистической обработки опытных данных при надежности 0,95 определены и рекомендованы для применения при проектировании нормативные сопротивления на сжатие и растяжение (Rbn и Rbtn) пено- и фибропенобетона класса В 5 при проценте фибрового армирования 4%, а также расчетные сопротивления для предельных состояний первой (Rb и Rbt) и второй группы (Rb,ser и Rbt,ser).
Список литературы:
1. Смирнова, П.В. Температурный фактор в технологии фибропенобетона: Автореферат дисс. канд. техн.наук. Ростов н/Д, 2010.
2. Зацепина, Г.Н. Физические свойства и структура воды / Г.Н. Зацепина - М.: МГУ. -1987. - 171 с.
3. Шмитько, Е.И. Управление процессами твердения и структурообразования бетонов: Автореферат дисс. д -ра. техн. наук. - Воронеж, 1994.
4. Sargin, M. Stress-Strain relationchips for concrete and the analisis of structural concrete section // SM. Stud; № 4, Solid Mechanics Oivision, University of Vaterloo. Ontario. Canada, 1971.
