CC BY
151
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2018. № 4
СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА CIVIL ENGINEERING BUILDING AND ARCHITECTURE
УДК 691 DOI: 10.17213/0321-2653-2018-4-85-91
КОМПОЗИЦИОННЫЕ ВЯЖУЩИЕ ДЛЯ БЕТОНОВ ПОВЫШЕННОЙ
УДАРНОЙ СТОЙКОСТИ
© 2018 г. Р.С. Федюк, А.В. Мочалов
Дальневосточный федеральный университет, г. Владивосток, Россия
COMPOSITE BINDERS FOR CONCRETES WITH IMPROVED
SHOCK RESISTANCE
R.S. Fediuk, A.V. Mochalov
Far Eastern Federal University, Vladivostok, Russia
Федюк Роман Сергеевич - канд. техн. наук, доцент, Учебный военный центр, Дальневосточный федеральный университет, г. Владивосток, Россия.
Мочалов Александр Викторович - начальник учебной части - зам. начальника Учебного военного центра, Дальневосточный федеральный университет, г. Владивосток, Россия. E-mail: [email protected]
Fediuk Roman Sergeevich - Candidate of Technical Sciences, Assistant Professor, Training Military Center, Far Eastern Federal University, Vladivostok, Russia.
Mochalov Aleksandr Viktorovich - Head of education - Deputy Chief of Training Military Center, Far Eastern Federal University, Vladivostok, Russia. E-mail: [email protected]
Предложены принципы повышения эффективности фибробетонов, заключающиеся в комплексном влиянии композиционного вяжущего на процессы структурообразования цементного камня. При этом эффект увеличения ударной выносливости возрастает до 6 раз. Наилучшим сопротивлением динамическому воздействию обладают бетоны с небольшим количеством дефектов, высокой плотностью и однородностью, хорошим сцеплением между заполнителем и цементным камнем, повышенным отношением статической прочности на растяжение к статической прочности на сжатие Rp Мсж и пластичностью. Это отношение можно повысить, если применить дисперсное армирование бетонов. В экспериментах по пробитию отмечено, что образцы неармированного бетона полностью разрушались на крупные и мелкие куски, в то время как образцы фибробетона разрушались не полностью, а наблюдалось только сквозное их пробитие в месте воздействия ударника, т.е. фибробетон обладает лучшей ударостойкостью.
Ключевые слова: вяжущее; цемент; зола рисовой шелухи; известняк; гиперпластификатор; кварцевый песок; фибробетон; ударная выносливость.
The principles of increasing the efficiency of fiber-reinforced concrete, consisting in the complex effect of the composite binder to the processes of the formation of cement stone, are proposed. In this case, the effect of increasing the shock endurance increases to 6 times. The best resistance to dynamic impact is possessed by concretes with a small number of defects, high density and uniformity, good adhesion between the aggregate and cement stone, an increased ratio of static tensile strength to static compressive strength Rt / Rc and ductility. This ratio can be increased if dispersed reinforcement of concrete is used. In the penetration experiments, it was noted that samples of unreinforced concrete were completely destroyed in large and small pieces, while samples of fiber-reinforced concrete were not completely destroyed, and only through penetration at the impact site was observed; that is, fiber-reinforced concrete has better impact resistance.
Keywords: binder; cement; rice husk ash; limestone; hyperplasticizer; quartz sand; fiber concrete; shock endurance.
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2018. No 4
В современном мире, насыщенном природными и техногенными опасностями, защита человеческой жизни должна обеспечиваться оптимизацией системы «человек - материал - среда обитания» за счет постоянного совершенствования конструкционных материалов для защитных сооружений. Ввиду того что многотоннажное производство цемента также значительно ухудшает экологическую среду обитания человека, следует минимизировать его применение. Таким образом, повышение эффективности бетонов необходимо осуществлять за счет применения композиционного вяжущего (КВ).
Существует несколько технологических путей решения задачи повышения ударной выносливости бетонов. Одним из них является увеличение статической прочности бетона, и этот путь практикуется в ряде зарубежных стран. Он основан на использовании высокомарочных цементов, фракционированных заполнителей, суперпластификаторов. Другим направлением является технология модифицирования структуры бетона введением в бетонную смесь маложестких пористых дисперсных компонентов (демпфирующих добавок). Исследованию этого способа повышения ударной выносливости бетонов посвящены работы П.Г. Комохова [1 - 3], Д.А. Ламзина [4], А.В. Парфенова [5] и др. Однако данные бетоны обеспечивают относительно умеренное повышение ударной выносливости - до 2 - 4 раз, что не является достаточным для защитных сооружений в условиях действия средств поражения, создающих высокие динамические нагрузки на ограждающие конструкции.
Перспективным является использование в производстве ограждающих конструкций защитных сооружений фибробетона, обладающего высокой ударостойкостью (исследования В.С. Лесовика [6, 7], Р.С. Федюка [8, 9], A. Abrishambaf [10], D.-Y. Yoo [11 - 13]). Дисперсное армирование позволяет в значительной степени повысить всю совокупность физико-механических характеристик бетона, таких как статическая прочность, трещиностойкость, ударная стойкость [5].
Для достижения цели работы были разработаны композиционные вяжущие, полученные совместным помолом следующих компонентов: 52 - 59 % цемента, 30 - 32 % золы рисовой шелухи (ЗРШ), 5 - 7 % кварцевого песка, 6 - 8 % отсева дробления известняка, 2 - 4 % гиперпластификатора (ГП). Вода добавлялась в количестве, необходимом для обеспечения одинаковой подвижности, но из расчета водовяжущего
отношения не выше 0,25. Цементный камень изучался в возрасте 1, 3, 7, 28 суток.
На первом этапе была выявлена почти линейная зависимость требуемого времени помола КВ для достижения различной удельной поверхности в диапазоне от 280 до 900 м2/кг (рис. 1, а).
с
«
ц С
Рис. 1. Зависимость между прочностью на сжатие образцов цементного камня и площадью удельной поверхности КВ. Каждая точка представляет собой среднее из шести измерений / Fig. 1. Dependence between the compressive strength of cement stone samples and the specific surface area of the CB. Each point represents the average of six dimensions
Очевидно, что с этими данными можно прогнозировать требуемое время измельчения для достижения определенной площади поверхности. После измельчения компонентов КВ и измерения площади поверхности добавляли воду и измеряли прочность на сжатие после 28 дней. Результаты показаны на рис. 1, б. Максимальная прочность на сжатие была получена при площади поверхности от 550 до 600 м2/кг. Увеличение площади поверхности не приводит к дальнейшему повышению прочности и даже способствует уменьшению. Это связано с избытком тонкодис-
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2018. No 4
персных частиц, так как был достигнут предел суперпластификатора, что нами было исследовано ранее [14]. Такое поведение наблюдалось также в изменении вязкости смеси, когда площадь поверхности частиц была выше 600 м2/кг. Ожидается, что увеличение количества суперпластификатора приведет к созданию бетона с еще большей прочностью на сжатие.
Микроструктурный анализ показал, что для цементного камня из бездобавочного цемента характерна матрица с большим количеством пустот и микротрещин, подавляющее большинство из которых представлено плохо раскристал-лизованными и рентгеноаморфными новообразованиями, на фоне которых видны гексагональные пластины портландита (рис. 2, а, в).
Применение разработанного композиционного вяжущего позволяет уплотнить микроструктуру, получить четко различимые системы игольчатых и пластинчатых новообразований, заполняющих анизометричные и изометричные пустоты (рис. 2, б, г). Это ведет к образованию жесткой матрицы с уменьшенной пористостью, что, в свою очередь, способствует упрочнению цементного камня.
1,77 А, что говорит об ускорении процессов гидратации при использовании КВ. Кроме того, КВ способствует снижению интенсивности пиков портландита с й/п = 4,93; 2,63; 1,93 А.
Рис. 3. РФА новообразований / Fig. 3. XRD of neoplasms
Дифференциально-термический анализ бездобавочного цементного камня и цементного камня на КВ показал наличие трех основных эндотермических эффектов (рис. 4). Первый (при температуре около 160 °С) вызван потерей адсорбционной воды из гелеобразных продуктов гидратации. Снижение площади данного эффекта на результатах ДТА цементного камня на КВ, показывает уменьшение содержания гелеобраз-ных новообразований в результате перехода их в кристаллическое состояние.
Ё
Рис. 2. Микроструктура новообразований (возраст 28 суток): чистый цементный камень (а, в) и цементный камень на разработанном КВ (б, г) / Fig. 2. Microstructure of neoplasms (age 28 days): pure cement stone (a, в) and cement stone on the developed CB (б, г)
По результатам РФА для дифрактограммы цементного камня на разработанном КВ (рис. 3) характерна сниженная интенсивность пиков, соответствующих клинкерным минералам: алита с d/n = 3,04; 2,97; 2,78; 2,74; 2,75; 2,61; 2,18; 1,77 А и белита с d/n = 2,89; 2,67; 2,72; 2,76; 2,75; 2,78;
300 400 500 600 Температура, °С Рис. 4. Результаты ДТА для чистого цементного камня и цементного камня на КВ / Fig. 4. Results of DTA for pure cement stone and cement stone of CB
Следующий эндотермический эффект (при температуре порядка 475 °С соответствует дегидратации гидроксида кальция. Рост площади данного пика на термограмме бездобавочного цементного камня показывает большее содержание в его составе портландита.
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
Последний эндотермический эффект (при температуре в районе 525 - 650 °С) может быть связан с разложением карбоната кальция.
В начальный период твердения, за счет того, что кристаллогидраты занимают незначительный объем, химические и минералогические характеристики добавок и их пуццолановая активность практически не влияют на основные свойства вяжущей системы.
На второй стадии гидратации композиционного вяжущего возрастает роль химических процессов, которые способствуют значительной модификации фазового состава системы: происходит смещение баланса от первичных кристаллогидратов (гидроксид кальция и высокоосновные гидросиликаты кальция) в сторону более устойчивых вторичных мелкокристаллических гидратов, представленных низкоосновными CSH. Главным образом, смещение баланса зависит от химического состава и активности тонкомолотых добавок. Обязательным условием уплотнения, и, соответственно, упрочнения цементного камня является смещение баланса в сторону увеличения количества низкоосновных гидросиликатов кальция CSH (I). Очевидно, это условие будет достаточным до тех пор, пока избыточное количество наполнителя не будет обволакивать поверхность новых фаз, тем самым препятствуя образованию контактов и срастанию кристаллогидратов. Исходя из этого делаем вывод о наличии в смешанной системе оптимальной объемной концентрации ультрадисперсной добавки с учетом ее пуццолановой активности. При применении инертного наполнителя его оптимальная дозировка будет определяться необходимым
TECHNICAL SCIENCE. 2018. No 4
для уплотнения объемом капиллярных пор в структуре материала.
Таким образом, можно выделить ряд положительных факторов, ведущих к оптимизации физико-механических свойств цементных камней в результате использования разработанного КВ:
- увеличивается скорость набора прочности композита в ранний период в результате того, что кремнеземсодержащие компоненты играют роль центров кристаллизации новообразований;
- повышение тонкости частиц и концентрации наполнителя в объеме ведет к уменьшению общей пористости композита;
- появляются гидросиликаты второй генерации в результате реакции аморфизированной золы рисовой шелухи с портландитом;
- благодаря большой поверхностной энергии частиц вяжущего образуются кластеры «вяжущие - наполнитель».
Исследование физико-механических
свойств мелкозернистого бетона (табл. 1) показало, что применение композиционного вяжущего позволяет повысить технические характеристики бетона по сравнению с аналогичными составами, изготовленными с применением традиционных вяжущих материалов. Данный факт объясняется более плотной структурой цементного камня на разработанном композиционном вяжущем, меньшей пористостью вследствие меньшего количества воды в бетоне. Наилучшие физико-механические характеристики показал состав 2-2. Следует отметить, что с увеличением количества золы и уменьшением количества цемента для обеспечения равноподвижности составов (ОК=10-12), необходимо увеличивать количество введенной в бетонную смесь воды.
Состав Расход материалов на 1 м3 Кубиковая прочность, МПа Призменная прочность, МПа Модуль упругости, ГПа
Цемент, кг Наполнители КВ, кг Заполнитель, кг Вода, л
1-2 646 508 1020 223 73,6 54,0 41,0
2-2 606 548 1020 231 82,6 65,2 55,3
3-2 565 589 1020 236 75,3 50,3 41,3
ЦЕМ I 42,5 Н 545 - 1634 218 62,9 41,8 35,2
ПЦ+31 % ЗРШ* 376 169 1634 241 71,2 52,3 44,0
ПЦ+3 % ГП 512 33 1634 182 65,3 49,2 41,2
>е---2 -
зола рисовой шелухи измельчена до 550 м /кг.
Таблица 1 / Table 1
Физико-механические характеристики мелкозернистого бетона в зависимости от состава вяжущего / Physico-mechanical characteristics of fine-grained concrete depending on the composition of the binder
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2018. No 4
С целью получения высокоплотных фиб-робетонов было изучено влияние введения в бетонную матрицу армирующих волокон. В качестве основы для бетонной матрицы был принят состав 2-2 по табл. 1.
Для установления оптимального процента армирования мелкозернистого фибробетона были заформованы образцы бетона одинакового состава (2-2) с различным содержанием стальной и базальтовой фибры. Результаты исследования зависимости прочностных свойств от процента армирования различными видами дисперсной арматуры приведены на рис. 5.
Для оценки стойкости фибробетона к удару была выполнена серия экспериментов. Панели размером 600x600x50 мм извлекали из формы через 24 ч после отливки и оставляли в лаборатории до возраста тестирования. Ударная способность панелей была испытана на 28 день.
16 4 Прочность на ' растяжение
16,2
16,0 15,8 15,6 15,4 15,2 15,0 14,8 14,6
■ Армирование стальной фиброй
■ Армирование базальтовой фиброй
Армирование. %
0 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 Рис. 5. Зависимость прочности на растяжение фибробетона от процента армирования различными
видами фибры / Fig. 5. Dependence of the tensile strength of fiber-reinforced concrete on the percentage of reinforcement by different types of fiber
Испытание на ударную выносливость проводилось с помощью падающего ударника на основе международного нормативного документа ACI Committee 544. Ударопрочный образец подвергался повторным ударам на одном и том же месте. В этом испытании молот массой 10 кг падал с высоты 600 мм на панели. Количество ударов, вызывающих первую видимую трещину и разрушение, наблюдалось и использовалось для расчета первой трещины и разрушения энергии удара бетона соответственно. Энергия удара приведена в следующем уравнении:
Eуд = mghN,
где Eуд - ударная энергия, Дж; m - масса ударника = 10 кг; g= 9,81 м/с2; N - количество ударов.
Отношение количества ударов, вызывающих отказ, Nf к числу ударов, вызывающих первую трещину, Nc определяется как коэффи-
циент ударной вязкости = N / Nc. Ширина трещины всей фибробетонной панели измерялась с использованием микроскопа Dino-Lite АМ3713ТВ сразу после появления первой трещины, изучался рост трещин.
При исследовании ударной выносливости фибробетона с разными видами фибры были получены результаты представленные на (рис. 6).
0
1,2
1 4
1,6
1,8
2
800 700 600 500 400 300 200 100 0
1,4 б
Рис. 6. Зависимость количества ударов до образования первой трещины (а) и до разрушения фибробетона (б) от объемной концентрации фибры / Fig. 6. Dependence of the number of impacts before the formation of the first crack (a) and of strokes to the destruction of fiber-reinforced concrete (б) on the volume concentration of fiber
После добавления стального или базальтового волокна прочность бетона (до образования первой трещины) увеличивается до 9 раз по сравнению с соответствующими смесями без фибры (рис. 6). Как стальные, так и базальтовые волокна были эффективны в предотвращении роста микротрещин и уменьшении распространения этих трещин до того, как трещины соединились с образованием макротрещин.
Схема разрушений в образцах с фиброй и без показаны на рис. 7. Неармированная бетонная панель разбилась на четыре части после разрушения (рис. 7, а). Образец потерял свою структурную целостность и геометрию, достигнув энергетической емкости удара. Разрушение
а
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
фибробетонной плиты (рис. 7, б) было обусловлено перфорированием панелей падающим ударником, и образец не был разбит на куски, в отличие от простых бетонных панелей. Такое поведение показало, что фибробетонные панели оставались структурно интегральными, а также вязкими. Рис. 7, б показывает значительное количество вторичных трещин.
а б
Рис. 7. Разрушение образцов без фибры и с фиброй / Fig. 7. Destruction of samples without fiber and with fiber
Динамические воздействия характеризуются непрерывным изменением параметров, высокой интенсивностью и малой продолжительностью. Ударная, или динамическая прочность в большей степени, чем статическая, зависит от начальных дефектов в структуре бетона ввиду уменьшения возможностей перераспределения напряжений из-за запаздывания развития микропластических деформаций. Фиброволокно, воздействуя на процессы структурообразования, способствует снижению внутренних напряжений и уменьшению количества очагов возникновения внутренних дефектов бетона и их размеров, предотвращая тем самым их дальнейшее развитие.
Далее были проведены исследования различных составов фибробетонов на ударную выносливость. Выявлено, что наибольшее количество ударов выдерживает состав 2-2. Несмотря на то что наибольший коэффициент ударной вязкости показал образец 1 -2, данный параметр нельзя принимать решающим при проектировании защитных сооружений, так как и количество ударов до первой трещины, и количество ударов до разрушения образца показали низкие результаты (табл. 2).
В табл. 3 показана ширина трещины и количество вторичных трещин до разрушения панели. Начальная ширина трещины использовалась в качестве сравнительного исследования для определения эффективности стального волокна в мостиковых микротрещинах в фибробетоне.
TECHNICAL SCIENCE. 2018. No 4
Таблица 2 / Table 2
Ударная выносливость фибробетона в зависимости от
состава вяжущего (армирование 1,4 % стальной фиброй) / Impact resistance of fiber-reinforced concrete depending on the composition of the binder (reinforcement 1,4 % steel fiber)
Состав (маркировка по табл. 1) Кол-во ударов до первой трещины Ударная энергия (первая трещина), Дж Количество ударов до разрушения образца Ударная энергия (разрушение образца), Дж Коэффициент ударной вязкости, Ц
1-2 6 354 198 11682 33
2-2 9 531 242 14278 27
3-2 8 472 191 11269 24
ЦЕМ I 42,5 Н 1 59 6 354 5
ПЦ+31 % ЗРШ 1 59 15 885 15
ПЦ+3% ГП 3 177 51 3009 17
Таблица 3 / Table 3
Исследование трещинообразования при разрушении образцов / Investigation of cracking during fracture of samples
Состав (маркировка по табл. 1) Раскрытие первой трещины, мм Раскрытие трещины перед разрушением образца, мм Количество вторичных трещин
1-2 0,132 1,789 13
2-2 0,095 1,876 18
3-2 0,187 1,843 14
ЦЕМ I 42,5 Н 0,234 1,112 7
ПЦ+31% ЗРШ 0,187 1,160 10
ПЦ+3% ГП 0,197 1,324 12
Влияние волоконного моста определяет поглощение энергии удара после начала трещи-нообразования и, следовательно, ударную пластичность бетона. Коэффициент ударной вязкости Цг, выраженный как соотношение между конечной и начальной энергиями удара и показанный в табл. 2, является хорошим показателем пластичности бетона, подверженного ударной нагрузке. Очевидно, что конечная ударная энергия (перед разрушением) значительно выше, чем энергия, затраченная на появление первой трещины. Даже после образования первых трещин образец смог выдерживать большое количество ударной нагрузки, прежде чем разрушился. Конечная ударная энергия (перед разрушением) превысила опубликованные результаты для высокопрочного бетона [15]. Это означает, что разработанные фибробетоны обладают высокой ударной прочностью и отличным потенциалом для использования в качестве конструкционного материала для защитных сооружений.
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
Литература
1. Бетон. Т. II: справочник / под ред. П.Г. Комохова СПб.: НПО Профессионал. 2009. 612 с.
2. Комохов П.Г. Механико-энергетические аспекты процессов гидратации, твердения и долговечности цементного камня // Цемент. 1987. № 2. С. 20 - 22.
3. Бабков В.В., Полак А.Ф., Комохов П.Г. Аспекты долговечности цементного камня // Цемент. 1988. № 3. С. 14-16.
4. Ламзин Д.А. Высокоскоростное деформирование и разрушение мелкозернистых бетонов: дис. ... канд. техн. наук. Н. Новгород, 2014.
5. Парфенов А.В. Ударная выносливость бетонов на основе стальной и синтетической фибры: автореф. дис. ... канд. техн. наук. Уфа. 2004. 20 с.
6. Лесовик В.С. Строительные материалы. Настоящее и будущее // Вестн. МГСУ. 2017. № 1. С. 9 - 16.
7. Лесовик В.С., Строкова В.В., Кривенкова А.Н., Ходыкин Е.И. Композиционное вяжущее с использованием кремнистых пород // Вестн. БГТУ им. Шухова. 2009. № 1. C. 25 - 27.
8. Fediuk R., Smoliakov A., Stoyushko N. Increase in composite binder activity // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2016. № 156 (1). P. 012042.
TECHNICAL SCIENCE. 2018. No 4
9. Fediuk R.S. Mechanical Activation of Construction Binder Materials by Various Mills // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2016. № 125 (1). P. 012019.
10. Abrishambaf A., Pimentel M., Nunes S. Influence of fibre orientation on the tensile behaviour of ultra-high performance fibre reinforced cementitious composites // Cement and Concrete Research. 2017. № 97. Р. 28 - 40.
11. Yoo D.-Y., Banthia N. Mechanical properties of ultra-highperformance fiber-reinforced concrete: a review // Cement and Concrete Composites. 2016. № 73. P. 267 - 280.
12. Yoo D.-Y., Banthia N., Yoon Y.-S. Predicting service deflection of ultra-high-performance fiber-reinforced concrete beams reinforced with GFRP bars // Composites Part B: Engineering. 2016. № 99. P. 381 - 397.
13. Yang J.-M., Shin H.-O., Yoo D.-Y. Benefits of using amorphous metallic fibers in concrete pavement for long-term performance // Archives of Civil and Mechanical Engineering. 2017. 17 (4). P. 750 - 760.
14. Федюк Р.С. Повышение непроницаемости фибробетонов на композиционном вяжущем: дис. ... канд. техн. наук. Улан-Удэ, 2016.
15. Code CEBFIPM, Comite Euro-International du Beton, Bulletin d'information. 1993. P. 213 - 214.
References
1. Beton. Tom II [Concrete. Volume II]. Sankt-Peterburg: NPO Professional, 2009, 612 p.
2. Komohov P.G. Mehaniko-jenergeticheskie aspekty processov gidratacii, tverdenija i dolgovechnosti cementnogo kamnja [Mechanical and energy aspects of the processes of hydration, hardening and durability of cement stone]. Cement, 1987, no. 2, pp. 20 - 22. (In Russ.)
3. Babkov V.V., Polak A.F., Komohov P.G. Aspekty dolgovechnosti cementnogo kamnja [Aspects of the durability of cement stone]. Cement, 1988, no 3, pp. 14 - 16. (In Russ.)
4. Lamzin D.A. Vysokoskorostnoe deformirovanie i razrushenie melkozernistyh betonov. Diss. kand. techn. nauk [High-speed deformation and destruction of fine-grained concrete. Cand. techn. sci. diss]. Nizhnij Novgorod, 2014.
5. Parfenov A.V. Udarnaja vynoslivost' betonov na osnove stal'noj i sinteticheskoj fibry. Diss. kand. techn. nauk [Impact endurance of concrete based on steel and synthetic fibers. Cand. techn. sci. diss]. Ufa, 2004, 20 p.
6. Lesovik V.S. Stroitel'nye materialy. Nastojashhee i budushhee [Construction Materials. Present and Future]. VestnikMGSU, 2017, no 1, pp. 9 - 16. (In Russ.)
7. Lesovik V.S., Strokova V.V., Krivenkova A.N., Hodykin E.I. Kompozicionnoe vjazhushhee s ispol'zovaniem kremnistyh porod [Composite binder using siliceous rocks]. Vestnik BGTU im. Shuhova, 2009, no 1, pp. 25 - 27. (In Russ.)
8. Fediuk R., Smoliakov A., Stoyushko N. Increase in composite binder activity. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering, 2016, no 156(1), pp. 012042.
9. Fediuk R.S. Mechanical Activation of Construction Binder Materials by Various Mills. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering, 2016, no 125(1), pp. 012019.
10. Abrishambaf A., Pimentel M., Nunes S. Influence of fibre orientation on the tensile behaviour of ultra-high performance fibre reinforced cementitious composites. Cement and Concrete Research, 2017, no 97, pp. 28 - 40.
11. Yoo D.-Y., Banthia N. Mechanical properties of ultra-high-performance fiber-reinforced concrete: A review. Cement and Concrete Composites, 2016, no 73, pp. 267 - 280.
12. Yoo D.-Y., Banthia N., Yoon Y.-S. Predicting service deflection of ultra-high-performance fiber-reinforced concrete beams reinforced with GFRP bars. Composites Part B: Engineering, 2016, no 99, pp. 381 - 397.
13. Yang J.-M., Shin H.-O., Yoo D.-Y. Benefits of using amorphous metallic fibers in concrete pavement for long-term performance. Archives of Civil and Mechanical Engineering, 2017, no 17(4), pp. 750 - 760.
14. Fedjuk R.S. Povyshenie nepronicaemosti fibrobetonov na kompozicionnom vjazhushhem. Diss. kand. techn. nauk [Increasing the tightness of fiber-reinforced concrete on a composite binder. Cand. techn. sci. diss]. Ulan-Udje, 2016.
15. Code CEBFIPM, Comite Euro-International du Beton. Bulletin d'information, 1993, pp. 213 - 214.
Поступила в редакцию / Received 27 август 2018 г. /August 27, 2018
