Кинетические особенности растворения твёрдых тел в жидком расплаве Текст научной статьи по специальности «Физика»

Серiя: Техшчш науки ISSN 2225-6733

V.A. Maslov, L.A. Trofimova, Y.P. Pustovalov // Visnik of Priazovsk state technical university: scientific transactions. - Mariupol, 1999. - V. №8. - pp.29-31. (Rus.) 16. TuFchinskii L.N. Magnetic Measurements of Powder / L.N. TuFchinskii // Poroshkovye magnit-nye materially (Magnetic Powders). - Kiev: IPM AN UkrSSR, 1984. - pp. 117-127. (Rus.)

Рецензент: А.М. Скребцов

д-р техн. наук, проф. ГВУЗ «ПГТУ»

Статья поступила 12.11.2012

УДК 669.184.135

©Харлашин П.С.1, Бакст В.Я.2, Бендич А.В.3

КИНЕТИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ РАСТВОРЕНИЯ ТВЁРДЫХ ТЕЛ В ЖИДКОМ РАСПЛАВЕ

Рассмотрен полный баланс массы вещества в процессе растворения твёрдого тела. На основании баланса составлены дифференциальные уравнения изменения во времени массовой и линейной скорости растворения твёрдого тела в жидкой фазе. Выведенные новые уравнения принципиально отличаются от общепринятых тем, что при наличии концентрированного раствора расчётная скорость растворения значительно больше, т.к. в них учитывается не только изменение концентрации расплава во времени, но и величина коэффициента массопереноса в. Предложенные уравнения наиболее актуальны при расчётах кинетики растворения твёрдых тел в концентрированных растворах (например, железа в железоуглеродистом расплаве, извести в шлаке и т. д.).

Ключевые слова: диффузионное плавление, твёрдое тело, расплав, коэффициент диффузии, массоперенос, концентрация, граница раздела фаз, баланс массы, линейная скорость.

Харлашин П.С., Бакст В.Я., Бендiч А.В. Ктетичш особливостг розчинення твер-дих ты у pidKOMy розплави Розглянуто повний баланс маси речовини у процеа розчинення твердого тта. На тдстав1 балансу складенi диференщалью р1вняння зм1ни у час масовог i лттног швидкостi розчинення твердого тта у рiдкiй фазi. Виведеш новi рiвняння принципово вiдрiзняються вiд загальноприйнятих тим, що при наявно-стi концентрованого розчину розрахункова швидюсть розчинення значно бшьша, тому що в них враховуеться не ттьки змта концентрацп розплаву в чаа, але й величина коефiцieнта масопереносу. Запропоноват рiвняння найбшьш актуальт при розрахунках ктетики розчинення твердих тт у концентрованих розплавах (напри-клад, залiза у залiзовуглецевому розплавi, вапна у шлаку, тощо).

Ключовi слова: дифузтне плавлення, тверде тто, розплав, коефщент дифузИ, ма-соперенос, концентращя, межа роздту фаз, баланс маси, лтйна швидюсть.

P.S. Kharlashin, V. Y. Bakst, A. V. Bendich. Kinetic features of the dissolution of solids in the liquid melt. Consider a complete mass balance of the substance in the process of dissolution of the solid. On the basis of the balance made up differential equations change in time of mass and linear velocity of dissolution solid in the liquid phase. Derived new equations are fundamentally different from the usual in that the presence of a concentrated solution of the estimated rate of dissolution is much more, because they took into account not only the change in concentration of the melt in time, but the magnitude

1 д-р техн. наук, профессор, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь

2 канд. техн. наук, доцент, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь

3 аспирант, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь

Серiя: TexHÏ4HÏ науки ISSN 2225-6733

of the mass transfer coefficient. The proposed equations are most relevant in the calculation of the kinetics of dissolution of solids in concentrated solutions (e.g. iron in iron melts, lime in the slag, etc.).

Keywords: diffusion melting, solid, melt, diffusion coefficient, mass transfer, concentration, phase boundary, mass balance, linear velocity.

Постановка проблемы. Расчёт линейной скорости диффузионного растворения твёрдых тел в жидкостях («диффузионное плавление») возможен лишь при расчёте полных балансов теплоты и массы компонентов в жидком слое на поверхности его контакта с твёрдым телом.

Анализ последних исследований и публикаций. Разработана теория конвективной диффузии в жидком растворе и выведены новые уравнения, которые позволяют правильнее, чем общепринятые, рассчитать скорость растворения твёрдых тел в концентрированных жидких расплавах и получить при известных значениях коэффициента массопереноса близкие к реальным данным результаты расчётов. Дополнительно было выявлено, что по ходу растворения твёрдого тела в жидкости коэффициент массопереноса увеличивается в связи с уменьшением размера тела, которое обуславливает уменьшение толщины пограничного слоя. В течение нескольких десятков лет изучается теория диффузионной кинетики сталеплавильных процессов. Этим вопросам посвящено большое число работ учёных - А.Н. Щукарева, В.Г. Нернста, М.Я. Меджибожского, В.И. Явойского, О.И. Островского, В.И. Баптизманского, П.С. Харла-шина.

Цель статьи - установить, что кинетика растворения твёрдого тела в жидком расплаве зависит не только от разницы концентраций диффундирующего вещества в жидкости вблизи поверхности её контакта с твёрдым телом и в объёме жидкости, но и от коэффициента массо-переноса, величина которого в значительной степени обусловлена концентрацией расплава.

Изложение основного материала. Растворение твёрдых тел в жидкостях протекает при температуре плавления твёрдого тела, превышающей температуру раствора, и в большинстве случаев с поглощением тепла (при прогреве твёрдого тела до температуры поверхности необходимое тепло q, Дж/кг, равно скрытому теплу плавления, за вычетом теплоты смешения компонента E с растворителем) [1].

В этих условиях растворение, которое можно назвать «диффузионным плавлением», возможно лишь при одновременном протекании двух процессов: подвода тепла из раствора к поверхности твёрдого тела, компенсирующего расход тепла на растворение, а также встречной диффузии компонента E в объём жидкости и растворителя из объёма жидкости к поверхности её контакта с твёрдым телом, обеспечивающей снижение температуры поверхностного слоя t-нас = -К[Е]нас ) и необходимый тепловой поток:

где а - коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2трад.);

и 1нас - температура раствора и поверхностного слоя жидкости, °С [2].

Согласно экспериментальным законам количество твёрдого вещества, растворяющегося в жидкости в единицу времени при контакте с нею твёрдого тела, определяется в кг/с по формуле:

где снас - концентрация насыщенного раствора в слое жидкости, кг/м3;

с - фактическая концентрация раствора в данный момент, кг/м3; S - поверхность растворяющегося твёрдого тела, м2; к - коэффициент пропорциональности, м/с.

Основную суть теории конвективной диффузии выражает уравнение скорости диффузионного растворения твёрдого тела в жидкости:

(1)

(2)

n dM

где Q =--количество твердого вещества, растворившегося в жидкости за единицу

dx

времени, кг/с;

D - коэффициент диффузии, м2/с;

5 - толщина пограничного слоя, который не перемешивается, м.

Следовательно, коэффициент k (2) пропорционален коэффициенту диффузии вещества в жидкости [1].

Согласно Нернсту скорость реакции, которая происходит по законам диффузионной кинетики, определяется диффузией в неподвижном пограничном слое небольшой толщины (5 « 10 2-10 -4 см). Диффузионный поток в этом слое обусловлен разницей концентраций диффундирующего вещества в жидкости вблизи поверхности другой фазы снас и в объеме жидкости c0. Движение жидкости обеспечивает постоянство концентраций растворенных веществ во всем объеме за исключением границы раздела фаз. Концентрации изменяются от снас до c0

согласно линейным законам только на границах слоя толщиной 5 . Этот слой назвали диффузионным слоем Нернста [3].

Толщину пограничного слоя можно определить из выражения:

5 (4)

где V - скорость потока жидкости вблизи данного твердого вещества, м/с;

r - радиус тела, которое омывается потоком жидкости, м.

При турбулентном режиме диффундирующее вещество распределено в объеме фазы приблизительно равномерно. Поэтому уравнение (3) упрощается:

Q = D(c_ - c).f (5)

5 V

Это уравнение справедливо в том случае, когда концентрация выражена отношением массы к объему (кг/м3, кмоль/м3) [1]. Отношение = ß называется коэффициентом массопе-реноса и может быть выражено уравнением:

ß = % *,РУг. (6)

Поскольку 5 « 10 2 -10 4 см, то в турбулентной жидкой среде в зависимости от интенсивности перемешивания, которая влияет на скорость набегающего потока жидкости, величина

в колеблется в пределах 10 2 -10"1 см/с .

Однако последние работы по физико-химической гидродинамике показали, что даже на незначительном отдалении (105 см) от твёрдой стенки наблюдается движение жидкости, поэтому предположения Нернста о недвижимости жидкости на границе слоя утратили своё обоснование. В пограничном слое происходит не только молекулярный, но и конвективный перенос вещества, хотя последний менее интенсивен, чем в основном потоке жидкости [4].

Толщина пограничного слоя 5 существенно различна на разных точках поверхности тела. Кроме того, 5 зависит не только от свойств раствора и скорости его течения, но также и от

1/

коэффициента диффузии D (5 пропорциональна Б 2). По этой причине коэффициент массо-переноса в пропорционален коэффициенту диффузии не в первой степени, как это следует из формулы (3), а в степени, меньшей единицы. Дополнительно необходимо учитывать, что по ходу растворения твёрдого тела в жидкости в непрерывно увеличивается в связи с уменьшением размера тела, которое обуславливает уменьшение 5 [2].

Для расчётов диффузионных потоков по уравнению (3) обычно используют средние эффективные значения в , определяемые на основе экспериментальных уравнений взаимосвязи между критериями подобия:

Серiя: Технiчнi науки ISSN 2225-6733

у

К»д = Р* = к(Яе)т(Рг,У3 = к["[£] \ (7)

где №д и Рг, - диффузионные критерии Нуссельта и Прандтля;

d - характерный размер тела (для сферы - диаметр), м; Яе - критерий Рейнольдса;

» - скорость набегающего на тело потока жидкости, м/с; V - кинематическая вязкость жидкости, м2/с. Величина т = 0,3-0,8 в зависимости от Яе.

Коэффициент массопереноса РЕ вещества Е в растворе простейшим образом можно определить, если известны данные скорости его растворения в растворе и все параметры в уравнении (3):

- ¿Му/

вЕ =(Г--7и • (8)

\ нас /

где МЕ - масса вещества Е, кг.

Между объёмной концентрацией сЕ и массовой [%Е] существует такая взаимосвязь:

с -[%Е]' Р/ (9)

Се = /l00, (9)

где р - плотность жидкости или твёрдого тела, кг/м3. Если выразить концентрацию в массовых процентах, то [1]:

dME РЕ ([%Е]нас - [%Е]) ' Р * §

dx 100

Для тела сферической формы:

(10)

dг / Ч

--^ =--§ • р - р(с - с)-Б, (11)

•, •, г тв г \ нас / ' ^ '

dx dx

где ртв - плотность твёрдого слоя, кг/м3.

Линейная скорость растворения твёрдого слоя в жидкости определяется уравнением:

- аг = р(снас - с)

^ Ртв

В случае значительного влияния концентрации компонента на плотность раствора:

dг Р([%Е]нас * Рнас -[%Е]- р[е])

(12)

. (13)

dт 100 • ртв

где рнас - плотность насыщенного раствора (поверхностного слоя), кг/м3;

р [Е ] - плотность раствора (основной его массы) при концентрации [е] .

При растворении нечистого твёрдого тела, т.е., когда ств < ртв, [%Е]тв < 100%, скорость процесса определяется по уравнению:

О^^.в = Ре (с_ - с)-(14)

dx dx • р

При выражении концентрации в кг/м3:

¿М,^ _Ре (снас - с)- Б • р

dx

(15)

и при выражении концентрации в массовых процентах:

Ре ([%Е]нас - [%Е])1р^. (1б)

¿т [%Е]ТВ

Рассмотрим баланс массы компонента Е по ходу растворения твёрдого тела. За время ¿т в

с

растворённый слой твёрдого тела массой - dMTB поступит - 0,01dMTB [%Е]тв вещества E. Из образовавшегося жидкого слоя массой dMx = -dMтв в объём жидкой фазы продиффундирует 0,01ßE {[%Е]нас - [%E]}pжSdx вещества E. В этом слое останется 0,0иМж[%e] = -0,01dMтв[%E] того же компонента [5].

Баланс массы компонента E за время dx :

-0,0ИМтв[%4в -0,0ß|%Е]нас-[%E^Sdr = -0,0HmJ%e]. (17)

Массовая скорость растворения твёрдого тела будет, кг/с:

dMтв ßтв {[%eL -[%E]}PжS

dx [%Е]тв -[%E]

(18)

а линейная (для сферической частицы--=--, м/с):

dx dx

dx_ dMтв _ ßЕ {[%Е]нас -[%Е]}Рж

¿т dx • ртв ■ S Ц%Е]ТВ -[%Е]]ртв ■ (19)

В случае большого влияния концентрации вещества Е на плотность расплава в уравнениях (18) и (19) необходимо вместо {[%Е]нгю - [%Е]]рж подставить {[%Е]нас • рнас - [%Е]- р[„%Е]} [5],

где рнас - плотность насыщенного раствора (поверхностного слоя), кг/м3; р[%Е ] - плотность раствора (основной его массы) при концентрации [%Е].

Таким образом, при наличии концентрированного раствора (при высоком [%Е]) расчётная скорость растворения по уравнениям (18) и (19) значительно больше, чем по уравнениям (10) и (13), где в знаменателях фигурирует лишь концентрация компонента в твёрдом теле

[%Е]тв.

Уравнения (18) и (19) применимы и в том случае, когда процесс «диффузионного плавления» лимитируется диффузией растворителя из объёма жидкости к поверхности её контакта с твёрдым телом. В таких случаях величины [%Е], [%Е]нас и [%Е]тв означают массовую концентрацию растворителя в жидкости, поверхностном её слое и в твёрдом теле. Тогда в уравнениях (18) и (19) необходимо изменить лишь знаки в числителях и знаменателях.

Так, точные результаты расчётов линейной скорости плавления лома можно получить, рассчитав полные балансы теплоты и массы углерода в элементарном жидком слое на границе расплав - лом. Были предложены уравнения мгновенных балансов теплоты и массы углерода (на 1 м2 поверхности) при расплавлении слоя лома толщиной ¿х за время ¿т [5]:

а^р - ^овК = -¿хрл |яскр + - ^овК]; (20)

0,01 • в [с] {[%С]р - [%С]ПОв }ррат = -¿х • 0,01{[%С]Р - [%С]Л )рл, (21)

где а = ^g - коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2-К);

т

X - теплопроводность расплава, Вт/(м-К); 5т - толщина теплового пограничного слоя, м; qскр - скрытая теплота плавления лома, Дж/кг; Ср - удельная теплота жидкого металла, Дж/(кгК);

[%С]р, [%С]пов, и [%С]л - массовые доли углерода соответственно в объёме расплава, поверхностного жидкого слоя и лома, %. При выведении этих уравнений было принято, что в конечном результате в слое ¿х содержание углерода изменяется от [%С]л до [%С]р, а температура - от 1;пов до 1;р. Соблюдение этих

условий обеспечивается турбулентностью жидкой фазы: расплавленная часть лома не отличается по температуре и составу от расплава в целом, а очень тонкий пограничный слой, который имеет параметры 1;пов и [%С]пов, непрерывно перемещается к центру куска лома, не влияя на баланс те-

Серiя: TexHÍ4HÍ науки ISSN 2225-6733

плоты и массы.

На основании уравнений (20) и (21) получим два выражения для расчёта линейной скорости диффузионного плавления лома [5]:

V dX " ^ ) . (22)

Упл -1-Г=1-' (22)

dT Ьскр +(tp - t^ )ср J- Рл

V dx в[с]{[%С]р - [%С1ов {Рр (23)

^ =-dT = )[%%С]р -[%с]л{рл . (23)

При малых размерах твёрдых частиц (меньше 0,1 мм) диффузия в микрогетерогенных системах сильно интенсифицируется вследствие увеличения площади поверхности контакта жидкости с частицами и коэффициента массопереноса. Если масса твёрдой фазы устойчива, суммарная площадь поверхности частиц увеличивается обратно пропорционально их эффективному размеру [6, 7].

Например, при использовании порошкообразной извести с частицами диаметром 0,1 мм их суммарная площадь поверхности увеличивается по сравнению с поверхностью кусков извести (d = 10-100 мм) в 100-1000 раз. Если значения коэффициента массопереноса в и градиента концентраций Ас одинаковые, то скорость растворения извести и скорость роста концентрации оксида кальция в шлаке должны увеличиваться в такой же мере:

d(CaO)dT = в (cao ){(CaüL-(CaO){f, (24)

где (CaO)^ и (CaO) - концентрации оксида кальция в шлаке соответственно около поверхности кусков извести (концентрация насыщения) и в остальной массе шлака. S - суммарная площадь поверхности кусков извести, м2; V - объём шлака, м3.

Уравнение (24) для описания кинетики расплавления извести в шлаке справедливо, когда этот процесс лимитируется массопереносом оксида кальция. Если содержание оксида железа (II) в шлаке сравнительно невелико, то лимитирующей стадией процесса растворения извести становится встречная диффузия FeO , что обеспечивает в конечном результате увеличение

(CaO)me и диффузионного потока CaO.

При использовании для обработки шлака сравнительно крупных частиц извести, т.е. при Re > 500 , исследования показали, что коэффициент массопереноса в зависит от размера частиц и постоянно увеличивается по мере растворения частиц.

Если значения в и концентрации расплава устойчивы, то линейная скорость растворения частиц постоянна и может быть рассчитана по формуле (19). В этом случае продолжительность расплавления сферической частицы будет [1]:

T _ (г*нач - Гкон )([%EL -['%Е])Р1в

вЕ ([%EL -[%Е])Рр ,

где гнач и гкон - соответственно начальный и конечный радиусы частиц.

На основании уравнения (25) можно вычислить продолжительность полного растворения твёрдых частиц в шлаке при гкон _ 0 . Продолжительность полного растворения кусковых материалов на три порядка больше, чем порошкообразных частиц. Так, при гнач _ 2-5 см продолжительность полного растворения извести в шлаке составляет 21,8-54,4 мин. [5].

Если допустить, что в уравнении (18) концентрация вещества Е в жидкой фазе [%Е] и суммарная площадь поверхности частиц SE - переменные величины, то в любой момент:

[%Е] _ [%Е]нач + /(М......- M)[(%Е|'в); (26)

(M + M - M)

\ р.нач нач /

Si " Кф

M

V PtbNу

• N = К

M

• N3

где общее число частиц:

N =

M

V ртв

6 • M

I3

нач

(27)

(28)

где

Ртв • X нач Ртв^н

Унач и dнач - соответственно объём и диаметр одной частицы в начале процесса; [%Е]нач и [%Е]тв - концентрации вещества соответственно в жидкой фазе в начале процесса и в твёрдых частицах, масс. %;

M_

и Мнач - массы соответственно жидкой и твёрдой фаз в начале процесса, кг;

М - масса твёрдой фазы в момент т , кг; S

Кф =

ф

2/ У/з

- коэффициент формы твёрдой частицы (для шара К. = 4,8).

При анализе кинетики растворения извести в шлаке следует учитывать, что скорость процесса зависит не только от разницы концентраций оксида кальция в пограничном слое известь - шлак, но и от коэффициента массопереноса, величина которого в значительной степени обусловлена составом шлака. В результате скорость растворения извести может увеличиваться (при определённом увеличении содержания оксида кальция в шлаке), несмотря на уменьшение перепада концентрации А(СаО) = (%СаО)нач -(%СаО) [8].

2

Выводы

1. По ходу растворения твёрдого тела в жидкости было учтено, что даже на незначительном отдалении от твёрдой стенки наблюдается движение жидкости.

2. При расчёте скорости растворения принимается во внимание не только изменение концентрации расплава во времени, но и величина коэффициента массопереноса.

3. Вопрос о кинетике растворения твёрдого тела в растворе рассматривался в полном контакте с расчётом полного баланса массы растворённого компонента в жидком растворе. На основе этого баланса были составлены новые дифференциальные уравнения изменения во времени массы и линейных размеров растворяемого в жидкой фазе твёрдого тела.

4. Новые уравнения дают более правильные результаты расчётов массовой и линейной скорости растворения по сравнению с общепринятыми уравнениями. Так, рассчитав полные балансы теплоты и массы углерода в элементарном жидком слое на границе расплав - лом, были получены точные результаты расчётов линейной скорости диффузионного плавления лома.

5. На основании новых уравнений был рассмотрен вопрос использования порошкообразной извести и крупных частиц для обработки шлака. Исследования показали, что коэффициент массопереноса зависит от размера частиц извести и постоянно увеличивается по мере растворения частиц. Следовательно, новые дифференциальные уравнения - актуальны.

Список использованных источников:

1. Меджибожський М.Я. Основи термодинамши i кшетики сталеплавильних процешв / М.Я. Меджибожський, П.С. Харлашин // К. : Вища школа, 1993. - 328 с.

2. Меджибожский М.Я. Уточнение основного закона кинетики растворения твёрдых тел в жидкостях / М.Я. Меджибожский // Известья ВУЗов. Чёрная металлургия. - 1974. - № 2. -С. 53-57.

3. Харлашин П.С. Мышьяк и его роль в металлургических процессах / П.С. Харлашин // К. : Вища школа, 1993. - 304 с.

4. Меджибожский М.Я. Теоретические основы сталеплавильных процессов / М.Я. Меджибожский, П.С. Харлашин // К. : УМК ВО, 1992. - 250 с.

5. Меджибожский М.Я. Основы термодинамики и кинетики сталеплавильных процессов / М.Я. Меджибожский // Киев, Донецк. : Вища школа. Головное издательство, 1986. - 280 с.

6. Харлашин П.С. Влияние мышьяка на свойства металлических систем и качество стали / П.С. Харлашин, М.А. Шумилов, Е.И. Якушечкин // К. : Вища школа, 1991. - 344 с.

7. Явойский В.И. Теория процессов производства стали / В.И. Явойский // М.: Металлургия, 1967. - 792 с.

8. Островский О.Н. Свойства металлических расплавов / О.И. Островский, В.А. Григорян, А.Ф. Вишкарев // М. : Металлургия, 1988. - 304 с.

Bibliography:

1. Medzhibozhsky M.Y. Fundamentals of thermodynamics and kinetics of steelmaking processes / M Y. Medzhibozhsky, P.S. Kharlashin // K. : High School, 1993. - 328 p. (Ukr.)

2. Medzhibozhsky M.Y. Clarification of the basic law of the kinetics of dissolution of solids in liquids / M.Y. Medzhibozhsky // Lime universities. Iron and steel. - 1974. - N 2. - P. 53-57. (Rus.)

3. Kharlashin P.S. Arsenic and its role in metallurgical processes / P.S. Kharlashin // K.: High School, 1993. - 304 p. (Rus.)

4. Medzhibozhsky M.Y. Theoretical basis of steelmaking processes / M.Y. Medzhibozhsky, P.S. Kharlashin // K.: EMC HE, 1992. - 250 p. (Rus.)

5. Medzhibozhsky M.Y. Fundamentals of thermodynamics and kinetics of steelmaking processes / M.Y. Medzhibozhsky // Kiev, Donetsk: High School, 1986. - 280 p. (Rus.)

6. Kharlashin P.S. The influence of arsenic on the properties of metallic systems and the quality of steel // P.S. Kharlashin, M.A. Shumilov, E.I. Yakushechkin // K.: High School, 1991. - 344 p. (Rus.)

7. Yavoysky V.I. Theory of processes of steel production / V.I. Yavoysky // M.: Metallurgy, 1967. -792 p. (Rus.)

8. Ostrovsky O.N. Properties of metallic melts / O.V. Ostrovsky, V.A. Grigoryan, A.F. Vishkarev // M: Metallurgy, 1988. - 304 p. (Rus.)

Рецензент: В.А. Маслов

д-р техн. наук, проф. ГВУЗ «ПГТУ» Статья поступила 14.10.2012

УДК 669.18.046:621.746.56

©Харлашин П.С.1, Левицкая Т.А.

РАЗРАБОТКА НОВЫХ СОСТАВОВ ШЛАКООБРАЗУЮЩИХ СМЕСЕЙ ДЛЯ ЗАЩИТЫ МЕТАЛЛА ВО ВРЕМЯ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ СТАЛИ

Разработаны оптимальные составы порошковых шлакообразующих смесей для защиты зеркала металла во время непрерывной разливки, которые не содержат дорогостоящих импортных компонентов, улучшают качество непрерывно-литых заготовок, менее токсичны и имеют более низкую температуру плавления по сравнению с применяемыми в производстве.

Ключевые слова: шлакообразующая смесь, непрерывно-литая заготовка, МНЛЗ, кристаллизатор, разливка, качество, сталь, поверхностное натяжение, вязкость, плавкость, температура плавления, доменный шлак, шлакопортландцемент, симплекс планирование, ассимилирующая способность.

Харлашин П.С., Левицька Т.А. Розробка нових складiв шлакоутворюючих сумшей для захисту металу тд час безперервного розливання стали Розроблет оптима-льм склади порошкових шлакоутворюючих сум1шей для захисту дзеркала металу тд час безперервного розливання, якг не м1стять дорогих ¡мпортних компонент1в, по-кращують яюсть безперервно-литих заготовок, менш токсичм 7 мають быьш низь-ку температуру плавлення в пор1внянш з застосовуваними у виробництв1.

1 д-р техн. наук, профессор, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь

2 ст. преподаватель, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь